[浙江]高层办公楼模板及高支架专项施工方案(扣件式钢管支模架)1.doc

劳动和社会保障服务中心工程
专项施工方案

一、 工程概况
二、 编制依据
三、 主要施工材料
四、 模板体系的选择
五、 模板体系的安装
六、 季节性施工
七、 顶板支撑
八、 拆模事项
九、 梁模板高支架计算书
十、 楼板模板高支架计算书
十一、 平面、剖面图

模板及高支架

编 制：
审 核：
批 准：

一． 工程概况
1、 本工程是由XX市劳动和社会保障局投资建设的服务中心工程，位于XX市海洲路北侧，市委党校西侧，建筑类别为Ⅱ建筑。
2、 服务中心：附楼（办证大厅）东西长48.77米1-8轴、南北长41.3米A-G轴，规则矩形层高4.8+4.8+4.8M，檐高15.60
3、 楼面板最厚120mm，最大梁为KL8-14，截面300*1000，最大跨度12米，其中8-12/B-J轴梁底净高为8.6~8.96米，板底净高为9.57~9.84米。由于该部位属高支撑架，必须保证其有足够的强度、刚度和稳定性。限于条件，对该部位拟采用加强型扣件式钢管支模架。
4、 300 mm*1000 mm梁、板厚120 mm、梁面高9.60米、板底高9.57米进行计算。

二． 编制依据
1、 《建筑施工安全检查标准》
2、 《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》
3、 《施工现场临时用电安全技术规范》
4、 《建筑施工高处作业安全技术规范》
5、 《木结构设计规程》
6、 《混凝土结构工程施工验收规范》
7、 XX市《建筑施工安全检查标准》实施细则
8、 现地形周边环境实际情况及工程施工图

三． 设计计算：
《品茗安全方案计算软件》
四． 构造要求
1、架体总体要求
（1）对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列的加强措施。
（2）支模架体高宽比：模板支架的整体高度应不大于5。
2、基础
（1）基础施工完成后，回填土必须分层回填分层夯实，并做好基础排水措施，严禁浸水、积水。
（2）底层支模架基础采用25CM厚塘渣垫层，在支设立杆处浇20CM宽20CM厚的C25砼条基，并垫5CM厚松木板。

3、主要施工材料

1、 钢管：48 mm *3.20mm，承重立杆顶固定扣件均用双扣；
2、 木坊：60 mm *60 mm *2000 mm，50 mm *70 mm *2000 mm；
3、 胶合板：915 mm *1830 mm *14 mm
4、 对拉螺杆：12 mm

4.模板体系的选择
1、 楼面板模板支撑体系：
a) 楼面底模采用15厚胶合板，上层木坊为60*60@300，下层木坊为80*80@900。
b) 下部支撑为满堂扣件钢管架纵横距均为800*800。
2、 梁模板支撑体系：
a) 梁底、侧模均采用18胶合板，梁底上层为80*80@150平行梁中线，下层木坊木坊为60*60@300垂直梁中线；梁侧竖坊为55*80@300。
b) 下部支撑为扣件钢管架（500*800）+加强钢管支座@3000。
c) 设14对拉螺杆加固梁侧模以抵御新浇混凝土的侧压力，设置间距为首层拉杆距梁底300mm，上部隔500mm一道，水平按坊距。
3、 楼面板、梁下承重立杆必须分别设置，分别支撑梁和板的荷载，每1.50米设一道水平杆，扫地杆离地300设置。
4、 承重大横杆应采用对接扣件接长，与承重立杆交节点处必须用双扣件立杆上固定顶紧。
5、 承重立杆接长应采用对接扣件接长，在对接扣件下用另一只扣件顶紧加固（承重立杆接长节点处共需四只扣件）。
6、 其中8-12/B-J轴处每轴梁下跨中立柱四边用钢管“井”固定，并延伸至相邻立杆扣件固定，以形成桁架，组成稳定的排架支撑体系，确保施工顺利进行（具体详附图）。
7、 板下立杆纵横向每四列设斜撑加强，连续设置到顶；梁两侧立杆均设斜撑，连续设置到顶。

5、 模板体系的安装
1、 模板的安装：
a) 梁模板
安装顺序：弹线并复核→搭梁模支架→安装梁底木坊→安装梁底模板→梁底模板起拱→安装梁侧模板→安装锁口楞→斜撑楞和对拉螺杆→复核模板→安装楼面模板→复核楼面模板→加固验收。
安装要点：按设计要求起拱，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨压住侧模。

b) 楼板模板安装顺序：
搭模板支架→安装析模木楞→调整模板标高及起拱→铺设模板→复核模板→加固验收.
2、 支撑的搭设要求：
a) 每一榀梁支撑架的钢管支座间必须设A3钢管纵横水平连系杆两道。
b) 支座与A3钢管连接采用焊接，不得用铁丝绑扎。
c) 加强支座的布置必须协调，做到纵横成列，下部必须使用底座（C30混凝土）
d) 在混凝土浇捣前，要对模板及支撑体系进行检查和验收，特别是支架的稳定性，防止安全事故的发生。
e) 浇混凝土时，泵管不得依附在支模架上，避免摇动整个支架体系。
f) 每4支立杆设置剪刀撑，宽度不大于4个跨距或间距，角度为45~60度。
g) 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应采及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂作业，情况紧急时采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理，混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。、

6、 季节性施工
1、 本工程底层施工可能遇雨季、夏季，应对措施如下：
a) 雨季施工：
对高耸结构的模板作业，应安装壁雷设施，其接地电阻不得大于4Ω，对重点部位经常检查，发现问题要采取加固措施，要随时掌握天气变化情况，做好排水措施，采取切实可靠防范措施。
b) 夏季施工：
i. 在盛夏季节，因环境温度过高、劳动时间长，受太阳光强烈照射和被加热地面及周围物体放出的辐射热影响，造成人体内体温调节功能和水、电解质平衡失调引起中暑，适当调整夏季高温作业劳动和休息作业制度，因地制宜设置工人休息室休息凉棚，延长中午休息，做好宿舍组织管理工作，调整夜班工人宿舍，避免相互干扰而影响睡眠，。
ii. 补充合理水分和盐份、加强开水供应、发放防暑药品，对高温作业工人应进行入暑前体格检查。
iii. 夏季天气干燥，容易发生火灾事故，特别是木工间材料堆放处电乞及机械设备、宿舍间、食堂、禁火区域、使用明火等灭火器具要经常检查，不符的要更换，电气焊时必须严格遵守防火规定，周围不得存放易燃物品，并严格执行三级动火审批手续。

7、 顶板支撑
木模拼装时按次序进行，逐层用方木固定，上层拼装时要搭设牢固操作平台或脚手板，吊运模板钢管时应分类分规格，不得混吊。
高处作业架子上、平台上，不宜堆放过高，并必须控制在架子或平台允许荷载范围内。高处作业，所用的工具不用时，要放逐工具袋内，不能随意将工具模板零件放逐脚手板上，以免坠落伤人。
模板拉杆不能固定在脚手架上，避免发生倒塌或模板移位及影响脚手架稳定，支撑排架时，支架应垫平，各层支架立柱、应在同一条垂直上、夜间作业时应有充足照明。

8、 拆模事项
在拆除模板前、必须有申请、有试验室的抗压报告，并经技术负责人批准后方可拆除，在拆模过程中，如发现实际结构砼强度、并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模，经妥善处理，实际强度达到要求后方可继续拆除。拆模时必须随拆随清理，以免钉子扎脚阻碍通行发生事故，拆模下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被伤。拆除模板向上运送一定要上下呼应，拆模必须一次连续拆除完，不能采取猛撬以致大面积塌倒的方法拆除。模板立柱有多道水平拉，应先拆除上面，按有上而下的顺序拆除，拆除最后一连杆应与拆除立杆同时进行，以免立杆倾倒伤人。

9、 梁模板高支架计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:KL8-14。

一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；
梁截面高度 D(m):1.00
混凝土板厚度(mm):0.12；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：8.60；
梁两侧立柱间距(m):0.50；
承重架支设:无承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；
采用的钢管类型为A3.0；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：15.0；

5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：300；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度70mm；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度60mm；
二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×60×60/6 = 36.00cm3；
I = 60×60×60×60/12 = 108.00cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×500.002= 1.65×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.65×105/3.60×104 = 4.575 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 4.575 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm；
I--面板的截面惯性矩：E = 1.08×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×1.08×106) = 0.212 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.212mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！

2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；

外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×3294.000×300.000 = 1.73×105N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.73×105/8.53×104 = 2.027 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =2.027N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/1= 2.70 KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 3.41×106mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×3.41×106) = 0.024mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.024mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×105/1000 = 17.850 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.850kN，满足要求！

六）、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 500.00×18.00×18.00/6 = 2.70×104mm3；
I = 500.00×18.00×18.00×18.00/12 = 2.43×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.00×0.90=13.77kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 1/8×15.219×0.3002=0.171kN.m；
σ =0.171×106/2.70×104=6.341N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =6.341 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.50= 12.93N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 5×12.925×300.04/(384×9500.0×2.43×105)=0.591mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.591mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300.0 / 250 = 1.200mm，满足要求！

七）、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000×0.500=12.750 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.500×(2×1.000+0.300)/ 0.300=1.342 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675 kN；
2.方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×12.750+1.2×1.342=16.910 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×0.675=0.945 kN；

方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=3.041 kN；
N2=3.041 kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.041/0.500=6.081 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×6.081×0.500×0.500= 0.152 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.152×106/64000.0 = 2.375 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值 2.375 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×6.081×0.500 = 1.824 kN；
圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
圆木方受剪应力计算值 T =1.82×1962.50/(256.00×50.00) = 0.28 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.280 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×5.068×500.0004 /(100×10000.000×256.000×104)=0.084mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.500×1000/250=2.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.084 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.000 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=3.041 kN；
最大弯矩 Mmax=0.304 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.380 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.304×106/4790.0=63.476 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 63.476 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八）、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.04 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =3.041 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.600=1.332 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.50-0.30)/2)×0.50×0.35=0.105 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.80/2+(0.50-0.30)/2)×0.50×0.120×(1.50+24.00)=0.918 kN；
N =3.041+1.332+0.105+0.918=5.396 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；

上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5395.812/(0.209×457.000) = 56.493 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 56.493 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.016×(1.500+0.100×2) = 2.016 m；
Lo/i = 2015.642 / 15.900 = 127.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5395.812/(0.412×457.000) = 28.658 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 28.658 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十一）、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
10、 模板高支撑架计算书
一）、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):9.57；
采用的钢管(mm):A3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.120；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.