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宣城市****一期二标（22#~25#楼）
模板工程施工方案

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批准日期：

浙江****有限公司

宣城市****一期二标22#～25#楼模板施工方案
一、模板工程选料：
根据本工程的结构类型特点，结合本公司的技术设备力量，对本工程模板的选料为：剪力墙结构采用18厚多层板拼装，小方木楞竖夹，Φ48钢管夹条体系，内设Φ12@500穿墙螺栓连结杆；现浇板采用18厚多层板拼装，小方楞横铺间距为300mm，支撑用f48×35，支撑间距800×800。框架柱及梁侧模采用18厚多层板，框架柱夹档及梁侧模立档间距为500mm，均用f12对穿螺栓固定。梁底模采用40厚松木板，梁支撑采用f48×35，间距为800mm。梁、板支撑牵拉杠设置高度为1400mm，均纵横设置。
二、模板工程操作要点：
1、施工操作人员必须认真对将被封闭部内的各类预留，预埋构件安放位置尺寸，避免对其它工序埋件的损坏。
2、不得任意锯割模板、钢管、支撑及其它各种配件，重视对模板结合点的拼缝严密度及支架的支承强度。
3、模板工程完工后应上报项目部安全员、技术员及质检员进行验收，未经验收或验收不合格的严禁转入下道工序。
4、模板拆除前亦应报项目部技术员、安全员审批。
5、模板拼缝处应将拼缝边刨平刨直，模板的方楞夹档夹条亦需平直。现浇板拼缝处用粘胶带粘贴，减少漏浆。
6、固定模板用的钉子长度应为模板厚度的2—2.5倍，每块胶合板与木档，方楞相叠处至少钉2个钉子。
7、每一部位、每一构件的模板均作好标记，翻到上层时以防打乱仗，减少模板的消耗量。
8、模板拆除后应及时归堆，放置整齐，清除表面垃圾并刷好隔离剂。
三、模板工程质量要求及质量检验方法
1、模板制作必须保证工程结构和构件各部份形状尺寸和相互位置的正确性。
2、支撑系统必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性。
项
次
项 目

允许偏差（mm）

检 验 方 法
每层模板

1
轴线位移
基 础
5

尺 量 检 查
柱 墙 梁
3
2
标 高
±5
用水准仪式拉线测量检查

3

截面尺寸
标 高
±10

尺 量 检 查
柱 墙 梁
±2
4
每 层 垂 直 度
3
用2m托线板检查
5
相邻两板高低差
2
用直尺和尺量检查
6
表 面 平 整 度
2
用2m靠尺和塞尺检查
7
预埋钢板中心位移
3
用2m托线板检查
8
预埋管、预留孔中心线位移
3
用2m托线板检查

9
预留 中心线位移
洞 截面内部尺寸
10

拉线和尺量检查
±10
3、模板拼缝严密不漏浆。4、模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法。
四、模板工程的结构设计：
（一）、模板工程的设计原则：
1、拼缝严密，不漏浆；
2、保证结构构件的形状尺寸和相互位置的正确；
3、力求模板构造简单，支拆方便；
4、保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌，满足安全需求；
5、针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。
（二）、砼剪力墙模板结构设计
一、墙模板基本参数
用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。
外楞采用圆钢管ф48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。
穿墙螺栓水平距离300mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。
墙模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.550kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图

1. 强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 面板的强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；
[f] —— 面板的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1.2×0.50×40.55=24.33kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×6.00=4.20kN/m；
　　L —— 计算跨度(内楞间距),L = 300mm；
面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2；
经计算得到，面板的强度计算值9.510N/mm2；
面板的强度验算 < [f],满足要求!
2.挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 20.28N/mm；
l —— 计算跨度(内楞间距),l = 300mm；
E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I —— 面板的截面惯性矩,I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值, v = 0.763mm；
面板的挠度验算 v < [v],满足要求!
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受钢模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

内楞计算简图
1.内楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 内楞强度计算值(N/mm2)；
M —— 内楞的最大弯距(N.mm)；
W —— 内楞的净截面抵抗矩；
[f] —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×40.55+1.4×6.00)×0.30=17.12kN/m；
l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm；
内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的强度计算值5.135N/mm2；
内楞的强度验算 < [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250
其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 2.000mm；
内楞的最大挠度计算值, v = 0.130mm；
内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图
3.外楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 外楞强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 外楞的最大弯距(N.mm)；

　　 W —— 外楞的净截面抵抗矩；
　　[f] —— 外楞的强度设计值(N/mm2)。
M = 0.175Pl
其中 P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×40.55+1.4×6.00)×0.30×0.50=8.56kN；
　　 l —— 外楞计算跨度(穿墙螺栓水平间距),l = 300mm；
外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值44.227N/mm2；
外楞的强度验算 < [f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v] = 0.750mm；
外楞的最大挠度计算值, v = 0.037mm；
外楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
　　 A —— 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径(mm): 12

穿墙螺栓有效直径(mm): 10
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 84.300
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 14.331
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.083
穿墙螺栓强度验算满足要求!
(三)梁模板:
一、梁模板基本参数

梁截面宽度 B=200mm，
梁截面高度 H=500mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。
梁模板使用的方木截面50×100mm，
梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=40mm，弹性模量E=10000N/mm2，抗弯强度[f]=17N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算

模板自重 = 0.340kN/m2；
钢筋自重 = 1.500kN/m3；
混凝土自重 = 24.000kN/m3；
施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、梁底模板木楞计算

梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！

四、梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

图 梁侧模板计算简图

1.强度计算
强度计算公式要求： = M/W < [f]
其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
　　 q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
　　 q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60=25.776N/mm
最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×25.776×0.2502=-0.161kN.m

=0.161×106/32400.0=4.972N/mm2

梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.250×25.776=3.866kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×3866/(2×600×18)=0.537N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×0.60=17.28N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×17.280×250.04/(100×6000.00×291600.0)=0.261mm
梁侧模板的挠度计算值: v = 0.261mm小于 [v] = 250/250,满足要求!

五、穿梁螺栓计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.60×0.50/1=12.89kN
穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为10.4mm；
穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2；
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=14.331kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.888kN；
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。
每个截面布置1 道穿梁螺栓。
穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为2.3米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)
l=0.80米，立杆的步距 h=1.40米。
图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。
一、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.600×0.800=12.000kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.800×(2×0.600+0.250)/0.250=1.624kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.250×0.800=0.600kN
2.方木楞的支撑力计算：
均布荷载 q = 1.2×12.000+1.2×1.624=16.349kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.600=0.840kN

方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为
N1=2.464kN
N2=2.464kN

方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
方木强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.464/0.800=3.080kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.08×0.80×0.80=0.197kN.m
截面应力 =0.197×106/83333.3=2.37N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.800×3.080=1.478kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1478/(2×50×100)=0.443N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算
公式如下:
最大变形 v =0.677×2.566×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.180mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到
支座反力 RA = RB=2.46kN
最大弯矩 Mmax=0.924kN.m
最大变形 vmax=3.732mm
截面应力 =0.924×106/5080.0=181.860N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.46kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=0.00kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.4×0.149×2.300=0.479kN
N = 2.464+0.479+2.100=5.043kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： = 28.83N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 14.53N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

（四）楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为2.8米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.40米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.300=0.720kN
2.强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.720=1.008kN
最大弯矩 M = 1.008×0.80/4+1.93×0.80×0.80/8=0.356kN.m
最大支座力 N = 1.008/2+1.93×0.80/2=1.274kN
截面应力 =0.356×106/53333.3=6.67N/mm2
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.800×1.926/2+1.008/2=1.274kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×1274/(2×50×80)=0.478N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
4.挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.500+0.105=1.605kN/m
集中荷载 P = 0.720kN
最大变形 v =5×1.605×800.04/(384×9500.00×2133333.5)+720.0

×800.03/(48×9500.00×2133333.5)=0.801mm
方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
二、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P取方木传递力，P=2.55kN
支撑钢管计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.80/0.30=3
经过简支梁的计算得到
支座反力 RA = RB=(3-1)/2×2.55+2.55=5.10kN
通过传递到立杆的最大轴向力为 2×2.55+2.55=7.65kN
最大弯矩 Mmax=(3×3-1)/(8×3)×2.55×0.80=0.68kN.m
截面应力 =0.68×106/5080.0=133.80N/mm2
支撑钢管计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.65kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×2.900=0.400kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.824kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.28
　　 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
　　 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
　　 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
　　 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
　　 l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
公式(1)的计算结果： = 62.61N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 22.11N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满
足要求!

六、梁、板模板支撑架的构造和施工要求:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
4.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，
可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
5.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
6.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（五）柱模板设计计算
一、 中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=600mm；
柱断面宽度H=600mm；
方木截面宽度=80mm；
方木截面高度=100mm；
方木间距l=300mm,

胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生