脚手架搭拆专项施工方案2试卷教案.doc

浙江昆仑建设集团股份有限公司 广东华南工商职业学院

广东华南工商职业学院
(外架）

专
项
安
全
施
工
方
案

编制人：职务（称）
审核人：职务(称）
审定人：职务（称）
批准部门（章)

浙江昆仑建设集团股份有限公司
二○一一年八月
目录

一、 编制依据··········································2
二、 工程概况··········································2
三、 外架搭设方案······································2
四、 施工准备··········································3
五、 外架搭设工艺······································ 3
六、 外架搭设安全措施···································4
七、 脚手架验收及日常使用和保养························· 5
八、 脚手架的拆除·······································5
九、 防护棚搭设及垂直运输机····························· 6
十、 脚手架受力计算
1、落地式钢管脚手架受力计算·························6

脚手架搭设专项施工方案
一、编制依据
1、赣州毅德会展中心施工图纸
2、《建筑结构荷载规范》 (GBJ50009-2001）
3、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001（2002版）
4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99
5、《钢结构工程施工质量验收规范》
6、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80—91
7、《钢结构技术规程》
8《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
9、《钢结构设计规范》GB50017—2003
10、本工程总体施工组织设计
11、公司VIS形象设计标准
二、工程概况
本项目为赣州毅德会展中心，位于赣州市谭东镇毅德物流园.本工程毅德物流园开发有限公司，深圳新物业国际建筑设计有限公司设计，赣州市龙源工程建设监理有限公司,广东十六冶建筑有限公司组织施工。
根据总包合同的补充协议，本工程总建筑面积为16812㎡.
三、外架搭设方案
结合本工程建筑、结构特点及施工现场安全生产、文明施工的要求；本工程外架采用Ф48×3.5（计算取3.0壁厚)双立杆落地式钢管扣件式双排钢管脚手架搭设，并以学生宿舍2作为计算对象，12米以下为双立杆，12米以上为双立杆;
1、落地架搭设基本数据如下：
搭设总高度为18米
搭设11步：底排步距1.7米，其他步距1.8米.
其他参数如下：
立 杆
间 距
纵向（mm）
详见平面图
横向(mm）
1050
剪刀撑
根据立面布局不大于7根设一道与地面成450—600
连接杆间距
垂直方向二步,水平方向三步
栏杆
外架外侧设0.3m高档脚杆，1200m栏杆一道
立杆纵距为1。5米，横距净距为1.05米，步距为1.8米，离墙间距为0.2米，满铺脚手片。
四、施工准备
在搭设脚手架前，应做好以下准备工作:
1、根据施工方案的要求，应对参与架子搭设的有关人员进行全面的技术交底；
2、应对搭设材料工字钢、槽钢、钢管、扣件、脚手片、铁丝等进行检查验收，不合格的构配件不得使用,经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳；
3、应清除地面杂物，基础已经硬化,排水畅通。
4、检查现场架子搭设范围内是否与方案一致。
五、外架搭设工艺：
1、搭设顺序：放置纵向扫地杆 立柱（抛撑） 横向扫地杆 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆 连墙第三步 纵向水平杆 第三步横向水平杆……
2、搭设的注意事项：
a、相邻立柱的接头要错开，并应布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3；立杆的垂直偏差不大于架高的1/200。
b、开始搭设立柱时应每隔三步设一抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据现场实际情况拆除。
c、立杆与大横杆要用直扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。
d、纵向水平杆设于横向水平杆之上、立杆内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。纵向大横杆应采用对接连接,搁栅构件应采用搭接，搭接长度不小于400mm。
e、剪刀撑、大小横杆应随立杆等搭设同步进行；脚手架应与建筑物拉结，采用刚性联结，自第二层开始每层拉结，连墙杆的布置垂直方向按楼层,水平方向按三步设一点进行，呈梅花状。架体边缘及转角处1m范围内必须设拉结点，拉结材料采用φ12钢筋园环预埋结构楼层中，与短钢用双扣件连接于立杆上。
f、扣件规格必须与钢管的外径一致,拧紧扭力矩适当(一般在40—65N•m），对接扣件的开口应朝内或朝上，钢管伸出扣件端头边缘的长度不应小于100mm.
g、脚手片应满铺，四周铁丝固定，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。
h、栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧。每步架高1。2米处设防护栏杆一道，25—30cm处设踢脚杆一道，施工层外侧设18cm高的踏脚板。凡在通道口搭设防护栅，则沿脚手架搭设防护棚，保护过往行人的安全，其余为密目网全封闭防护。
i、安全防护棚立杆应与外脚手架立杆分开，与建筑应有可靠的连接。
j、脚手架必须良好的避雷接地装置，接地电阻不得大于10欧姆。
k、顶层架必须采用全封闭，外架外侧必须采用建设主管部门认证合格的密目式安全网封闭,且应将安全网固定在脚手架处立杆里侧。安全网应用不小于18#铁丝张挂严密。
六、外架搭设安全措施　　a、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗.
　　b、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
　　C、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本规范第8章的规定进行检查验收，合格后方准使用.
　　c、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。
　　 d、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
　　 e、脚手架的安全检查与维护，应按本规范第8。2。2～8.2。5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除.
　　f、 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件：
　　（1) 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
　　（2） 连墙件。
　　g、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
　 h、 临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
　　i、 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
　　g、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46)的有关规定执行。
　　k、 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入
七、脚手架验收及日常使用和保养
1．每搭设三步脚手架验收一次，验收应有书面记录，并履行验收签字手续。
2．脚手架验收合格后，根据《脚手架验收合格证》方可使用。合格证应挂在显眼处。
使 用：
1、对脚手架的使用和保养应对工人进行经常教育，并落实使用后维护制度。
2、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整则应经技术审批并由专业人员进行修改。
3、大件支模支撑禁止与架体连接，转料平台不许受力于外架体上.
4、高空脚手架上严禁上、下抛物.
5、搭设完毕后，应进行检查验收,经检查验收合格后才准使用。
6、严禁控制脚手架施工使用荷载，该外架设计施工荷载为3.0kN/m2.
7、遇有立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形、脚手架上结冰等问题,在未解决前应停止使用脚手架.
8、遇有六级以上大风、大雾、大雨或大雪天气应暂停脚手架作业。雨雪后进行操作要有防滑措施，且复工前必须检查无问题方可继续作业。
保 养：
1、每半月检查一次外架（扣件是否松动、脚手片是否绑扎合适牢固、安全网有否破损等），并做好出面记录。
2、每半月清除一次架体上的建筑垃圾,保持架体的清洁。
3、定期贯彻脚手架整体或局部的垂直度、立杆底部受力情况，发现问题及时解决。
4、使用完毕拆除后的材料应及时回收入库,分类存放。
八、脚手架的拆除
1、拆除前应对操作班组进行详细的技术交底，并有书面记录。交底人与被交底人履行签字手续才可上岗作业.
2、拆除前应对架子整体性做一次全面的检查，确认无严重损害后，方可进行。
3、拆架子的高处作业人员应戴好安全帽、系好安全带、扎裹脚、穿软底鞋方可上架操作。
4、架子拆除时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志；地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。
5、拆除顺序因遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则.即拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑。后拆小横杆、大横杆、立杆等.并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
6、拆立杆要先抱住立杆,再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣,然后托住中间,再解端头扣。
7、连墙杆应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑前，应用临时撑支付，然后才能拆抛撑。
8、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,以防坠落.
9、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通用道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
10、拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防事故发生。
11、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等物品。
12、拆下的材料应用绳锁栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理.
13、在拆架过程中，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.
九、防护棚搭设以及垂直运输机位置:
建筑物出入口处设置3000×5000的通道，采用平行弦架结构形式搭设，见详图。在开口处的两边采用双立柱，悬空立杆下端要增设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置.出入口处的脚手架的上方设置双重防护棚,以保护人员出入安全.
十、脚手架受力计算
（一）、落地式钢管脚手架受力计算
落地架布置：落地架立杆设置于自然地坪上,立杆所搭设区域内浇筑10厚C15混凝土垫层，落地钢管底部与顶板接触面增加木垫板（25×25㎝)，落地钢管架步距h=1.8m，纵距λ=1。5m，横距b=1.05m，搭设高度为18米，共11步。

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001).
计算参数：
双排脚手架，搭设高度18米，14。0米以下采用双管立杆，14.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米,内排架距离结构0。20米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4。50米。
施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0。15kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0。15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0.6000。
地基承载力标准值100kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1。050/2=0。079kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×1。050/2=1。050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0。038+1。2×0。079=0.141kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1。470kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为
M1=(0。08×0。141+0.10×1。470）×1。5002=0.356kN。m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0。141+0.117×1.470）×1。5002=—0.419kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
=0.419×106/4491.0=93。210N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0。079=0。117kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0。677×0.117+0。990×1.050）×1500。04/(100×2.06×105×107780.0）=2。551mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1。荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038×1。500=0。058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1。500/2=0。118kN
活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.500/2=1。575kN
荷载的计算值 P=1。2×0.058+1.2×0.118+1.4×1。575=2.416kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1。2×0.038）×1。0502/8+2.416×1。050/4=0。641kN.m
=0.641×106/4491。0=142。622N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。038×1050.004/（384×2.060×105×107780。000)=0。03mm
集中荷载标准值P=0。058+0。118+1。575=1。751kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1750.725×1050。0×1050。0×1050.0/(48×2。06×105×107780.0)=1。902mm
最大挠度和
V=V1+V2=1。929mm
小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5):

R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1。050×1.500/2=0。118kN
活荷载标准值 Q=2.000×1。050×1.500/2=1。575kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1。4×1.575=2。395kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN。

四、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0.1070
NG1 = 0。107×25.100+12.000×0.038=3。146kN
（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。15
NG2 = 0。150×4×1。500×（1.050+0。200)/2=0。563kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0。150×1。500×4/2=0。450kN
(4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2)；0。005
NG4 = 0。005×1。500×25.100=0.188kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.347kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。000×2×1。500×1。050/2=3.150kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0。450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1。250
Us —- 风荷载体型系数：Us = 0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1。250×0。600 = 0.236kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×4。347+0。85×1.4×3.150=8。964kN
单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1。2×2。602+0.85×1。4×3。150=6.871kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4。347+1。4×3.150=9。626kN
单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.2×2.602+1.4×3。150=7.532kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0。85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值（kN/m2）；
la —— 立杆的纵距 （m)；
h —— 立杆的步距 (m）.
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。85×1。4×0。236×1.500×1.800×1.800/10=0.137kN.m

五、立杆的稳定性计算:

单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算.
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0。7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=9。626kN,单双立杆交接位置N=7。532kN;
i -— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —- 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500；
l0 —— 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A -— 立杆净截面面积，A=5。935cm2；
W —- 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=6。287cm3;
—- 由长细比，为3118/16=196；
-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
-— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =9626/（0。19×594)=85.568N/mm2；
［f] —- 钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm2;
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 〈 [f］,满足要求!
经计算得到单双立杆交接位置=7532/(0.19×424)=93.743N/mm2；
不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算<［f]，满足要求!
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,底部N=8。964kN,单双立杆交接位置N=6.871kN;
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm;
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —- 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1.800=3。118m;
A —- 立杆净截面面积，A=5。935cm2；
W —— 立杆净截面模量（抵抗矩),W=6.287cm3；
-— 由长细比，为3118/16=196;
—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。137kN。m；
-— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =8964/(0.19×594）+137000/6287=101.419N/mm2；
[f] -— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205.00N/mm2;
考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < [f］，满足要求!
经计算得到单双立杆交接位置=6871/（0。19×424)+137000/4491=115.934N/mm2；
考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 〈［f］,满足要求!

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K -— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。201kN；
NQ —— 活荷载标准值,NQ = 3。150kN；
gk -— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 82。743米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 ［H] = 50。000米。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.201kN；
NQ —— 活荷载标准值,NQ = 3.150kN;
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。107kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk = 0。115kN。m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.852米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 ［H］ = 50.000米。
七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：
Nlw = 1。4 × wk × Aw
wk —- 风荷载标准值，wk = 0。236kN/m2；
Aw —- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。60×4.50 = 16。200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 5.358kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10。358kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f］
其中 —- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1。60的结果查表得到=0.97；
A = 4。24cm2；[f] = 205。00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 84.157kN
Nf〉Nl，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2），p = N/A;p = 38。50
N -- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN)；N = 9.63
A —— 基础底面面积 (m2）；A = 0。25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 40。00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 100。00
地基承载力的计算满足要求！

九、脚手架配件数量匡算：

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量,以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L --长杆总长度（m）； N1 -—小横杆数(根）；
N2 ——直角扣件数（个)； N3 -—对接扣件数（个）；
N4 ——旋转扣件数(个）； S —-脚手板面积(m2）；
n --立杆总数(根) n=622； H —-搭设高度(m） H=18；
h ——步距（m) h=1。8； la—-立杆纵距（m） la=1。5；
lb ——立杆横距（m） lb=1.05；
长杆总长度(m) L =1.1×18×(622+1.5×622/1。8—2×1.5/1。8）=22611.6
小横杆数(根) N1=1.1×（18/3。6+1)×622=4105.2
直角扣件数（个) N2=2.2×（18/1.8+ 1）×622=15052.4
对接扣件数（个) N3=22611.6/6=3768.6
旋转扣件数(个） N4=0.3×22611.6/6=1130.58
脚手板面积(m2) S=1。1×(622—2)×1。5×1.05=1074.15
根据以上公式计算得长杆总长22611.6;小横杆4105.2根；直角扣件15052.4个；对接扣件3768.6个；
旋转扣件1130.58个；脚手板1074.15m2。

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算;
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L -—长杆总长度(m）； N1 -—小横杆数（根）；
N2 ——直角扣件数（个)； N3 --对接扣件数(个）；
N4 --旋转扣件数(个）; S —-脚手板面积(m2)；
n --立杆总数（根） n=286; H ——搭设高度（m） H=20；
h --步距(m） h=1.2; la--立杆纵距(m） la=1.2；
lb --立杆横距(m) lb=1。05;

长杆总长度(m) L =1。1×20×(286+1。2×286/1.2-2×1.2/1.2)=12540。00
小横杆数（根) N1=1.1×(20/2.4+1)×286=2936。27
直角扣件数(个) N2=2.2×（20/1。2+ 1)×286=11115.87
对接扣件数（个） N3=12540/6=2090
旋转扣件数（个） N4=0。3×12540.00/6=627
脚手板面积(m2） S=1.1×（286-2)×1。2×1。05=393.62
根据以上公式计算得长杆总长12540。00;小横杆2936。27根；直角扣件11115.87个；对接扣件2090个；
旋转扣件627个；脚手板393。62m2。

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