冻融循环作用下CFRP—C60高强混凝土的劣化特征点.pdf

第 1 3卷第 2期 2 0 1 6年 2月 铁 道科学与工程学报 J o u r n a l o f Ra i l wa y S c i e n c e a n d En g i n e er in g Vo l u me 1 3 Nu mb e r 2 F e b r u a r y 2 0 1 6 冻 融循环作用下 C F R P 混凝 土的劣化特征 洪雷 ， 张雨剑 ， 王苏岩 C 6 0高 强 占 ，lt 、 ( 大连X-T - 大学 海岸与近海工程国家重点实验室， 辽宁 大连 1 1 6 0 2 4 ) 摘要 ： 采用 P值检验 法和 最大曲率法对碳 纤维增 强复合材料 ( C F R P ) 片材 一C 6 0高强混凝 土黏结界 面的冻融损 伤进 行定 量化评估 ， 分析 C F R PC 6 0高强混凝土 冻融损伤 的劣化特征点及其相 关规律 。结果表 明： 初 劣点、 陡劣 点及最 大曲率等指 标可以准确地反映 C F R P C 6 0高强混凝土冻融劣化过程的特征， C F R P C 6 0高强混凝土的各项剪切试验参数在冻融循环 次数 N=l 1 3左右时开始初步劣化， 在 N=1 5 2左右时开始显著劣化， 并且黏结本构参数 s ， 和 G ， 的劣化要早于承载力参数 和 F ； 冻融循 环对 C R F PC 6 0高强混凝 土界 面最大剪应力所对应的应变无明显影响。 关键词 ： 冻融循环 ； C F R P； 高强混凝 土； 劣化特征 点 中图分类号 ： T U 5 2 8 O 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 1 6 ) 0 2 0 2 6 3 0 6 De t e r i o r a t i o n c h a r a c t e r i s t i c p o i n t s o f CF RP C6 0 h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e s u b j e c t e d t o f r e e z e - t h a w c y c le s H O N G L e i ， Z H A N G Y u j i a n ，WA N G S u y a n ( T h e S t a t e K e y L a b o r a t o r y o f C o a s t a l a n d O ff s h o r e E n g i n e e r i n g ， Da l i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， D a l i a n 1 1 6 0 2 4， C h i n a ) Abs t r ac t：P v a l ue t e s t me t h o d a n d c u r v a t u r efit t i n g me t h o d we r e u s e d t o a s s e s s t h e d a ma g e o f c a r b o n fib e r r e i n f o r c e d p o l y me r ( C F R P )s h e e t C 6 0 h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e s u b j e c t e d t o f r e e z e t h a w c y c l e s q u a n t i t a t i v e l y D e - t e r i o r a t i o n c h a r a c t e ri s t i c p o i n t s o f t h e d a m a g e c a u s e d b y f r e e z et h a w c y c l e s( N)a n d r e l a t e d r e g u l a r p a t t e r n we r e a n a l y z e d An a l y t i c a l r e s u l t s s h o w t h a t i n i t i a l d e t e ri o r a t i o n p o i n t ，s i g n i fi c a n t d e t e r i o r a t i o n p o i n t a n d ma x i mu m c u r v a t u r e c a n a c c u r a t e l y r e fle c t t h e d e t e r i o r a t i o n o f CFRP C6 0 hi g h s t r e ng t h c o n c r e t e u n d e r f r e e z e t h a w c o nd i t i o n s Th e s he a r i n g t e s t p a r a me t e r s o f CF RPC6 0 h i 【g h s t r e n g t h c o n c r e t e b e g i n t o d e t e rio r a t e wh e n N =1 1 3 a n d d e t e r i o r a t e s i g n i fi c a n t l y a f t e r N r e a c h e s 1 5 2 T h e d e t e ri o r a t i o n o f b o n d i n g p a r a m e t e r s ( 5 ， ， G f )h a p p e n s e a r l i e r t h a n t h e d e t e ri o r a t i o n o f b e a r i n g c a p a c i t y p a r a m e t e r s( F 0 ， F 1 ) F r e e z e t h a w c y c l e s h a v e n o s i g n i fi c a n t e f f e c t o n t he s l i p c o r r e s po n di ng t o t he ma x i mu m i n t e r f a e i a l s he a r s t r e s s Ke y wo r ds： f r e e z et h a w；CFRP；h i g h s t r e n g t h c o nc r e t e；c h a r a c t e ris t i c p o i n t s o f d e t e rio r a t i o n 在寒冷地区， 冻融循环是对 F R P一混凝土结构 耐久性的最主要 的环境影 响之一 ， 冻融循 环对 F R P一 混凝土的粘结强度等性能会造成不 同程度 的损伤 。目前 ， 国内外对于 F R P加 固高强混 凝土的耐久性研究还不是很充分， 尤其缺乏对于高 冻融次数下 F R P一高强混凝土 的粘结性 能劣化规 律 的了解 。通过借鉴 已有的研究成果 以及混凝 土耐久性 的劣化特征 - 6 3 ， F R P与高强混凝土之间 收稿 日期 ： 2 0 1 5 0 52 5 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 3 7 8 0 8 9 ) ； 海岸和近海工程国家重点实验室基金资助项 目( S I 1 43 2 ) 通讯作者 ： 洪雷 ( 1 9 6 4一) ， 男 ， 黑龙江牡丹江人 ， 副教授 ， 博士 ， 从事混凝土结构耐久性研究 ； Ema i l ： h o n g l e i a 1 6 3 s o re 2 6 4 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 6年 2月 的粘结性能在冻融循环条件下的劣化过程 可分为 3个阶段 ： 劣化初始 阶段 、 劣化发展阶段和劣化加 速阶段 ， 此过程中的两个特征点为劣化初步开始的 点即初劣点 ， 以及劣化速度显著加 快 的点 即陡劣 点 ， 如图 1 所示 。 本文运用 P值检验法 和最大 曲率法 ， 确定 该劣化过程 的特征点 。通过双面剪切试验得到的 试验结果 ， 对 C F R P加固 C 6 0高强混凝土的各个试 验参数的劣化特征点分布进行了分析 ， 提出了用初 劣点 、 陡劣点和最大曲率 3项指标对加 固效果进行 耐久性评定的方法。 图 1 F R P一混凝 土一般 劣化过程 Fi g 1 Ge ne r a l d e t e r i o r a t i o n p r o c e s s o f FRPc o nc r e t e 图 2 C F R P一混凝土双面剪切试件 F i g 2 CF R P t oc o n c r e t e d o u b l e s h e a r s p e c i me n 1 原材料与试验方案 1 1 试件设计 将一条 5 0 m m宽 的 C F R P布黏贴在棱柱体混 凝土试块相对 的两侧表面 ( 如图 2所示) ， 并预先 选择其 中一个面作 为测试面。为了防止非测试面 在剪切试验中先于澳 4 试面破坏 ， 在非测试面上加长 C F R P的黏结长度并进行 了额外加 固。测试面 的 黏结长度 为 L =1 0 0 m m， 加 载端 边界 上方 预 留 L ， =3 0 m m的非黏结 区， 沿纤 维方 向布置应变片。 混凝土试块设计强度等级为 C 6 0， 尺寸为 1 0 0 m m 1 0 0 m l n1 5 0 m m， 其配合 比见表 1 。C F R P的主 要性能指标见表 2 。 表 1 C 6 0混凝土配合 比 Ta b l e 1 Mi x p r o p o r t i o n s o f C 6 0 c o n c r e t e k g m 1 2 试验方案与结果 本文参照 普通混凝土 长期 性能和耐久性能 试验方法 中抗冻性 能试验 的快 冻法进行 冻融 循环试验 ， 每次冻融循环的周期是 3 h ， 控制试件中 心温度变化范 围为 (一1 7 4 - 2 )至 ( 8 4-2 ) ， 循 环次数为 0次至 2 5 0次 ， 以 2 5次为间隔。每个试 验组 6个试件 ， 试验结果取平均值 。采用 自行设计 的加载装置 ， 对经历冻融 后 的试件进行双 面剪 切试验 ， 如图 3所示。试验采用 1 0 0 0 k N电液伺 眼试验机进 行加载 ， 加载 速率约 为 0 0 0 5 m m s ； 采用德国制造 I MC动态数据采集器采集数据 ；采 用 5 k N荷载传感器测量荷载 ； 采用 弓形应变计测 量端部滑移 ； 采用应变片测量 C F R P的应变分布。 分别统计每组破坏试验 的初始剥离荷载 ( 荷载 由线性增长转变为非线性增长 的临界值 ) ， 破坏荷 载 F ( 荷载的最大值) ， 如图4所示 ； 并且计算靠近 加载端的两个应变片之间的 C F R PC 6 0高强混凝 土界面的局部剪应力峰值 7 - ， r 所对应的应变 s ， 剪应力减小为0时对应的应变 s ， 和界面破坏能 G ， 。试验结果见表 3 。 第 2期 洪雷， 等： 冻融循环作用下 C F R P C 6 0高强混凝土的劣化特征点 2 6 5 上夹 上夹具 图 3 加 载装 置示意图 F i g 3 L o a d i n g d e v i c e 加载端滑移 图 4 荷载 一位移 曲线 Fi g 4 L o a dd i s p l a c e me n t c h i v e 表 3 试验结果 Ta b l e 3 T e s t r e s u l t s 冻融 F o F 1 f s s s 次数 k N k N MP a p , m p , m ( N m m一 ) 0 2 6 5 3 2 5 2 6 5 5 5 0 2 6 3 8 7 5 2 6 4 2 1 0 0 2 5 9 5 1 2 5 2 5 7 3 1 5 O 2 5 O2 1 7 5 2 3 7 2 2 o 0 2 3 O5 2 2 5 2 1 68 2 5 0 1 9 5 4 3 3 6 5 3 3 5 2 3 3 4 2 3 3 5 5 3 3 5 3 3 2 9 3 3 2 0 5 3 0 8 6 2 9 3 4 2 6 9 8 2 4 9 6 l 1 6 2 l 1 3 3 1 1 3 7 1 1 2 3 1 1 0 7 1 0 71 1 0 2 7 9 4 9 8 3 5 7 3 3 6 1 2 1 2 3 O 1 2 1 4 1 2 2 4 1 21 9 1 2 0 8 1 l 3 0 1 01 9 8 5 3 8 3 1 7 7 6 7 7 6 O 68 0 6 6 O 6 6 0 6 5 O 6 3 0 5 7 0 4 9 O 3 8 O 3 3 0 2 7 O 2 5 2 模型选用 通过对 表 3和文献 4的试 验结果分析 ， 发现 C F R PC 6 0高强混凝土在冻融循环作用 下 ， 其剪 切试验各参数值呈劣化 ( 下 降) 趋势 ， 但 在较低 的 冻融次数( 1 0 0次 以下 ) 劣化不明显 ， 随着冻融循环 次数增加， 其劣化速度开始加快。所以用统计学的 方法P值检验法来确定劣化初步开始 的点 ， 用 最大曲率法来确定劣化速度显著加快的点。 2 1 用 P值检验法确定初劣点 当剪切试验参数相对值 D( 当前试验点值 试 验点最大值 ) 1时， 可以认 为 C F R P与混凝 土的 粘结是可靠的， 没有发生劣化 ； 当 D1时 ， 认为粘 结发生了劣化。因此可以通过 D对 1的偏离量来 衡量其劣化程度。考虑各种误差带来的影响， 本文 利用统计学中的 P值检验方法来确定其初劣点， 并采用 F检验来衡量 D对 1的偏离程度。这样就 可以从 统 计是 否显 著 的角度 来 确定 C F R P加 固 C 6 0高强混凝 土的冻融循环初劣点。具体步骤如 下 ： 首先确 立 原假 设 n o： D =1 0 0 ； 对立 假 设 H1： D 1 0 0 。 通过剪切试验结果发现 ， 其试验点各项参数的 变异系数( 标准差 均值 ) 并不大 ， 为 4 一 9 。因 此 ， 可以取所有试验点的样本标准差的平均值作为 总体的标准差值 ， 计算公式如式 ( 1 ) 所示 ： 1 厂 亩 1 ( 一 ) ( 1 ) 式中： 和 分别为试验样本点值和样本点均值； 为试验点数。 如此 ， 可以对试验 中的每一个数据点均进行总 体方差 已知 的均值假设检验 ， 其检验 的 F统计量 表达式如式( 2 ) 所示 ： F 1 1=n o( 一1 ) o r ( 2 ) 式中： 为每组试验的样本数 ； 为其相应的样本 均值。 通过 F分 布计算 可以得 到每个 试验 点 的 P 值 ， 即原假设 ( D：1 0 0 ) 正确而错误地抛弃原假 设的概率 。当 P值小 于公认 的显 著性水平 ( 取 5 ) 时， 可以认为原假设不成立。通过插值得出P = 0 0 5所对应 的冻融循环次数 即为所求 的初劣 O 2 4 1 9 6 6 6 8 4 6 钙 钙 甜 甜 甜 2 6 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 6年 2月 点值。 2 2用拟合 曲率法确定陡劣点 首先 ， 选取一种方程表达式对试验数据点进行 高精度 的拟合 ， 使该拟合曲线可以很好的代表试验 结果。经过多个方程 的尝试 和 比较 ， 最终选取式 ( 3 ) 进行拟合。 D =Y 0+A 1 e 了 ( 3 ) 式中： D和 分别为试验参数值和冻融循环次数 ； Y 。， A 和 t 为待确定的拟合曲线参数。 然后根据拟合曲线的方程， 得到该曲线曲率变 化并求得其极值 ， 并认为 曲率的极值点所对应的冻 融次数 便是冻融循环陡劣点。即当冻融达到陡 劣点时 ， 剪切试验参数变化发生最大弯转 ， 说明加 固的劣化过程 已经显著加剧 。即使陡劣点之后界 面还能承受一定次数的冻融 ， 但是无论从理论研究 还是实际应用 的角度来看 ， 陡劣点无疑都是很重要 的一个点。 3 结果与分析 3 1 初劣点 为了方便统一 比较和讨论剪切试验各项参数 值的劣化规律 ， 对 ， s ， s ， 和 G ， 等黏结参数进行 了无量纲化( 无量纲化标准 ： 各参数的最大值量化 为 1 0 ) 。图5显示了 C F R PC 6 0高强混凝土剪切 试验 的承载力参数 ( 破坏荷载 F 与初始剥离荷载 F ) 随冻融次数变化的拟合全 曲线 5 ( a ) 以及无量 纲化后 的界面黏结本构参数 ( s ， ， 和 ) 随 冻融次数变化 的拟合全 曲线 5 ( b ) 。 ( a )F o， F1 的拟合 曲线 ； ( b )r ， ， 和 的拟合 曲线 图5 剪切试验各项参数值及其拟合曲线 F i g 5 P a r a me t e r s o f s h e a r i n g t e s t a n d f i t t e d c u r v e s 通过表 3及图 5发现 ， 与文献 1 0 和 1 1 中 C F R P加 固普通混凝土在 5 0次冻融循环条件下黏 结性能降低 3 0 以上的结果不同， C F R P加固 C 6 0 高强混凝土在经历 1 0 0次 的冻融循环后 ， 破坏荷载 只降低约 5 ； 对于黏结本构参数 ， s f 和 G ， ， 亦 在冻融循环 1 0 0次后才出现 明显降低 。这是 由于 加载过程中的破坏集中在混凝土基层与树脂胶作 用面 ， 而高强混凝土相 比较于普通混凝土有更高的 抗冻性能。参数 s i 和 G ， 在冻融 1 7 5次之后几乎达 到最低， 之后下降速度减慢， 所以只对 1 7 5次之前 的数据进行拟合。 s 在整个 冻融循环过程 中变化 不大 ， 仅小幅度降低。同时也注意到 ， 破坏荷载 与初始剥离荷载 之差 随着 增大而不断减小， 说 明冻融循环使 C F R PC 6 0高强混凝土界面软化 ( 荷载值开始非线性增长 ) 后承载力增长幅度有所 减小。 根据式 ( 1 ) 计算可 以近似得到每条 曲线 的总 体标准差值 ， 根据式 ( 2 ) 对曲线上指定点进行均值 假设检验 ， 即假设各参数在某冻融次数下没有发生 劣化 ， 得到接受该假设 的概率 P值 ， 并做 出其样条 曲线 ， 结果如图 6所示。从图 6可以看 出， P值 的 样条曲线均服从负指数的递减规律 ， P值 的下降经 历了一个从剧烈变为缓和的过程。当P小于等于 0 0 5时 ， 认为上述假设不成立 ， 即试验参数在冻融 循环下已经发生 了劣化 。P值为 0 0 5所对应的冻 融次数 即为初劣点， 其结果如表4 所示。 第 2期 洪雷， 等： 冻融循环作用下 C F R PC 6 0高强混凝土的劣化特征点 2 6 7 冻融循环次数 ( a )F o和 F 1的 P值 曲线 ； ( b )r 和 的 P值 曲线 图6 剪切试验各项参数值的P值曲线 Fi g 6 P v a l u e c u r v e s o f s h e a rin g t e s t p a r a me t e r s 从表 4可以看 出 C F R PC 6 0高强混凝土剪切 表5 陡劣点及拟合曲线参数 试验各参数的初劣点不尽相 同， 即从统计学的角度T a b l e 5 S i g n i fi c a n t p o i n t s a n d p a r a m e t e r s o f f i t t e d c u w e 来看 ， 每个参数开始进入劣化阶段所对应 的冻融次 数有所差别。相 比较来说 ， 界 面破坏能 G ， 受冻融 循环次数 的影 响最显 著 ， 在 N=9 1时就 已经开始 劣化 ； 破坏荷载 在 N=1 3 3时才开始劣化。这表 明不同的试验参数 的劣化趋势虽然是一致的， 但是 它们对于冻融的敏感程度有所差别。 表4 剪切试验各参数的初劣点 Ta b l e 4 I n i t i a l d e t e r i o r a t i o n p o i n t s o f s h e a r i n g t e s t p a r a me t e r s 试验参数 F 1 s f G ， Ni 1 23 1 3 3 1 0 3 1 1 6 91 3 2 陡劣点 选用式( 3 ) 对试验数据点进行拟合 ， 用 G a u s s N e w t o n 法对拟合方程的曲率方程进行极值计 算 ， 极值点所对应 的冻融次数 即为所求 的陡劣 点。陡劣值、 最大曲率值以及拟合结果见表 5 ， 相 应的曲率变化如图7所示。 O Oo ( ) 4 0 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 0 l 0 5 0 】 0 0 1 5 O 2 0 ( ) 2 5 0 冻融循环次数 拟合参数 P Y 0 A 1 t 从 表 5及图 7可以看出， C F R PC 6 0高强混 凝土各项试验参数 的陡劣点值 在 1 2 31 8 5之间。 黏结本构参数 s ， 和 G ， 的劣化同样要早于承载力参 数 和 ， 这可能是与由于黏结本构参数的劣化 要累积到一定程度才能表现在承载力上。 丁 的陡 劣值与 和 的陡劣值较为接近。最大曲率值 代表劣化过程转变的剧烈程度， 丁 的劣化过程在 陡劣点附近的剧烈程度较 S ， 以及 G ， 要更加显著； 的劣化过程的最大曲率值略高于 。 0 0 0 ( ) 0 ( () ( ) 0 ( ) 0 O 壁 0 0 0 0 氇 O o( O 0o ( ) 冻融循环次数 ( a ) 和F 1 的曲率曲线； ( b ) ， s i 和 的曲率曲线 图7 剪切试验各项参数值的拟合曲率曲线 Fi g 7 Cu r v a t u r e o f fit t e d c u e s o f s he a r i n g t es t pa r a me t e r s 2 4 8 3 2 1 8 8 9 9 8 6 7 3 4 一 一 一 一 一 虬 O O 0 0 0 一 一 一 一 一 卯 m 6 3 O O O 2 3 1 1 1 O O O O O 卯 犍 3 3 3 5 4 8 5 5 3 7 6 5 8 2 2 2 6 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 1 6年 2月 总体来看 ， 如 图 8所示 ， 各剪切试验参数初劣 点均值 N =1 1 3， 陡劣点均值 =1 5 2， 除参数s r 外 ， 陡劣点值明显高于初劣点值 ， 并且初劣点值越 大 ， 陡劣点值 也越大。当 和 F 开始初 步劣化 时， G ， 和 s ， 已经进入加速劣化阶段 。无论从劣化 的相对值还是从劣化特征点的分布来看 ， 粘结本构 参数 G ， 和 s ， 的劣化都要早于承载力参数 和 F 的劣化 ； 由于 G ， 和 s ， 等参数会影响到界面的延性 ， 所以在 C F R P加固高强混凝土的耐久性评价 中， 这 一 点要引起注意。 1 5 0 誊1 0 o 5 0 0 I 7 T瑚 s ， G 试验 参数 图 8 初劣点与陡劣点对 比 Fi g8 Di f f e r e n c e be t we e n i ni t i a l p o i n t s a n d s i g n i f i c a n t p o i n t s o f d e t e rio r a t i o n 4 结论 1 ) C F R P C 6 0高强混凝土的粘结性能在冻融 循环次数 大于 1 0 0次后才发生劣化 ， 随着冻融 循环次数的增加 ， 破坏荷载与初始剥离荷载之差随 着 增大而不断减小 ， 说 明冻融循环使界 面软化 后承载力增长的幅度有所减小 ； 2 ) C F R PC 6 0高强混凝土的各项剪切试验参 数在 N =1 1 3左右时经历初劣点 ， 在 =1 5 2左 右时经历陡劣点 ， 并且 s i 和 G ， 的劣化要早于 和 F1； 3 ) 冻融循环次数对界 面局部剪应力峰值 丁 一 所对应 的应变 S 影响不 大， 而对剪应力减小为 0 时的应变 s ， 影响较大。 参考文献： 1 B 6 e r P， H o l l i d a y L ， K a n g T H K I n t e r a c t i o n o f e n v i r o n me n t a l f a c t o r s o n fi b e r r e i n f o r c e d p o l y me r c o mp o s i t e s a n d t h e i r i n s p e c t i o n a n d m a i n t e n a n c e ：A r e v i e w J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e ri a l s ， 2 0 1 4( 5 0 ) ：2 0 9 21 8 2 S u b r a m a n i a m K V， G h o s n M， A l i A h m a d MI m p a c t o f f r e e z e -t h a w d e g r a d a t i o n o n F RP c o n c r e t e i n t e rf a c e f r a c t u r e M B e r l i n H e i d e l b e r g ： S p r i n g e r ， 2 0 0 7 ： 4 1 9 42 6 3 S u b r a m a n i a m K V， A l i A h m a d M， G h o s n MF r e e z e t h a w d e g r a d a t i o n o f F RP c o n c r e t e i n t e rfa c e：i mp a c t o n c o h e s i v e f r a c t u r e r e s p o n s e J E n g i n e e r i n g F r a c t u r e M e - c h a n i c s ， 2 0 0 8 ， 7 5 ( 1 3 ) ： 3 9 2 4 3 9 4 0 4 王苏岩， 尹晓明， 刘林 冻融环境下 C F R P一高强混凝土 抗剪性能试验研究 J 建筑结构学报， 2 0 0 8 ( 增 1 ) ： 1 7 61 8 0 W ANG S u y a n， YI Xi a o mi ng，L I U Li nEx p e rime n t a l s t u d y o n s h e a r pr o pe r t i e s o f CFRP h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e n n d e r f r e e z e t h a w c y c l e s J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t ruc t u r e s ， 2 0 0 8 ( S u p p l 1 ) ：1 7 61 8 0 5 R o s t a m S S e r v i c e l i f e d e s i g nt h e E u r o p e a n a p p r o a c h J C o n c r e t e I n t e r n a t i o n a l ， 1 9 9 3 ， 1 5 ( 7 ) ： 2 73 2 6 关宇刚， 孙伟， 缪昌文 冻融疲劳作用下高强混凝土劣 化特征点的分析 J 东南大学学报(自然科学版) ， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 6 ) ： 2 5 2 9 GU AN Yu g a n g，S UN We i ，L I A O C h a n g we n An a l y s i s o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e d e t e r i o r a t i o n c h a r a c t e ri s t i c p o i n t s u n d e r f r e e z e t h a w c y c l e s J J o u rna l o f S o u t h e a s t U n i v e r s i t y ( N a t u r al S c i e n c e E d i t i o n ) ， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 6 ) ： 2 5 2 9 7 B e r g e r J O， S e l l k e T T e s t i n g a p o i n t n u l l h y p o t h e s i s ： t h e i r r e c o n c i l a b i l i t y o f P v a l u e s a n d e v i d e n c e J J o u r n a l o f t h e A m e r i c a n S t a t i s t i c al A s s o c i a t i o n ， 1 9 8 7 ， 8 2 ( 3 9 7 ) ： 1 1 2 8 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 ，普通混凝土长期性能和耐久性 能试验方法 S G B T 5 0 0 8 2 - 2 0 0 9，T e s t me t h o d s o f o r d i n a r y c o n c r e t e o n l o n g t e r m p e rf o rma n c e a n d d u r a b i l i t y s 9 王苏岩F R P加固试验用持续荷载加载器及方法 中 国： 2 0 0 8 1 0 0 1 0 8 4 5 8 P 2 0 0 8 1 0 WANG S u y a n C o n t i n u o u s l o a d e r f o r F RP s t r e n g t h e n i n g t e s t C h i n a ： 2 0 0 8 1 0 0 1 0 8 4 5 8 P 2 0 0 81 0 1 0 任慧韬， 胡安妮，赵国藩纤维增强塑料与混凝土粘 结抗冻融性能研究 J 大连理工大学学报，2 0 0 3 ， 4 3 ( 4 ) ： 4 9 5 4 9 9 RE N Hu i t a o， HU An n i ， Z HAO G u o f a n Bo n d i n g p r o p e r - t i e s o f fi b e r r e i nfo r c e d p l a s t i c a n d h i g h s t r e n gth c o n c r e t e u n d e r f r e e z e t h a w c y c l e s J J o u rna l o f D a l i a n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， 2 0 0 3 ， 4 3 ( 4 ) ： 4 9 5 4 9 9 1 1 Y u n Y， Wu Y F D u r a b i l i t y o f C F R Pc o n c r e t e j o i n t s u n d e r f r e e z et h a w c y c l i n g J C o l d R e g i o n s S c i e n c e a n d T e c h n o l o gy， 2 0 1 1 ， 6 5 ( 3 ) ： 4 0 1 4 1 2 ( 编辑蒋学东 )