资源描述
模板工程搭拆施工方案
一、编制依据
1、 本工程的建筑、结构施工图纸
2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）
3、建筑结构荷载规范（GB5009-2001）
4、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）
5、建筑施工安全检查标准（JGJ-99）
6、国家与地方有关现行的安全规范和规程
7、公司ISO质量、环境、职业健康及安全管理三合一认证体系
8、公司其它的质量、安全要求
二、工程概况
本工程位于浙江省*****旅游度假区浮山地块，由综合楼、图书馆和1#地下室组成，总建筑面积27445m2，其中地下面积11728m2。地下一层，地上3-5层，结构类型均为框架结构。地下室层高3.90m，空调机房区域层高为5.50m，地下室顶板梁截面尺寸主要有：400*800、450*800、500*1000、550*1100、600*1200等，顶板厚度为250mm，柱子截面尺寸有：600*600、650*650等，墙板厚300、350等。上部结构一层层高为3.90m，其它楼层层高为3.60m，楼板厚度为120-150mm，梁截面尺寸主要有：250*300、250*350、250*400、250*450、250*500、250*550、250*600、250*650、250*800、300*1000、350*750、300*1300等，柱子截面尺寸有：450*450、550*550、500*500、500*400等。
三、计算对象参数的选定
地下室梁计算截面以550*1100大梁为计算基础，地下室3.90m层高区域梁板模板搭设统一按此支撑形式要求施工，5.50m层高区域另行计算、布置，600*1200梁支撑单独进行加固；地下室顶板模板厚度统一以250mm为计算基础，分3.90m和5.50m层高分两块分别布置；地下室墙板以350mm厚墙板进行计算布置；地下室柱以650*650柱为依据统一布置；上部结构层高均以3.90m为计算依据，楼板厚度统一考虑为150mm；高度在650以下梁支撑均按照250*600截面梁的支撑形式进行布置，高度超过650截面梁支撑均按照300*1300截面梁的支撑形式进行布置；会场框架柱单独进行计算，以550*550柱为计算基础，计算高度为6000mm，其它框架柱统一以450*450柱形式进行布置。
四、搭设参数与要求
地下室3.90m层高区域楼板脚手架支撑立杆纵距和横距均为0.90m，步距1.80m，支撑方木间距400mm，梁底小横杆间距300mm，5.50m层高区域步距为1.50m，其它一致。
地下室3.90m层高区域梁脚手架支撑纵距和横距均为0.90m，步距1.80m，支撑方木间距300mm，梁底小横杆间距300mm，5.50m层高区域步距为1.50m，梁底增加两根钢管，其它一致。600*1200梁以下支撑纵横向间距控制为0.60，其它不变。
地下室柱竖楞采用60*80方木支撑，截面方向均设4根，柱箍采用48mm×3.2mm双钢管，间距500mm，截面方向分别加设1道对拉螺栓，柱计算高度为3900mm。
地下室3900层高墙板内龙骨布置12道，内外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm，对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距300+300+300+400+400+400+400+500+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。地下室5500层高墙板内龙骨布置17道，内外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm，对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距300+300+300+300+300+400+400+400+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。螺栓内加设止水片。
楼板脚手架支撑立杆纵距为0.90m，横距为1.0m，步距1.80m，支撑方木间距400mm，梁底小横杆间距300mm。
上部结构截面高度650以下梁脚手架支撑纵距和横距均为1.20m，步距1.80m，支撑方木间距400mm，梁底小横杆间距400mm。高度650以上梁脚手架支撑纵距和横距均为0.90m，步距1.80m，支撑方木间距300mm，梁底小横杆间距300mm。
上部结构普通框架柱竖楞采用60*80方木支撑，截面方向均设3根，柱箍采用48mm×3.2mm双钢管，间距500mm，柱计算高度为3900mm。会场柱竖楞采用60*80方木支撑，截面方向均设3根，柱箍采用48mm×3.2mm双钢管，间距500mm，柱计算高度为6000mm。
五、模板支设材料
本工程构件在跨度和高度都在扣件脚手架的最大承受范围之内，因此本工程的内架搭设全部采用扣件脚手架。承重架搭设均采用φ48mm，壁厚3.5mm标准钢管及标准锻铸扣件（计算工程中取3.2、3.25两种规格，以保持稳定性），柱子、梁、楼板等所有构件均采用九夹板，横档采用80×60、60×40松方料。
六、模板及支架要求
1、能保证工程结构各部分形状尺寸，相互位置的正确。
2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
3、构造简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎，安装和混凝土浇筑等要求。
4、模板支架的立杆底应设置底座或垫板，并设置纵横向扫地杆，纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底上皮不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
5、立杆接头采用对按扣件连接，对按扣件应交错由布置，两根立杆的接头不应设置在同
步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不止大于步距的1/3，立杆下应设垫板或底座。
6、立杆底层步距不应大于1.8m。
7、模板接缝严密不漏浆。模板使用后应及时整修。
8、模板使用前应涂隔离剂。
9、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，底至顶连结设置，高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆顶层开始向下每隔2步设置一道剪刀撑。
七、柱支模安装
以已弹好的柱轴线和周边线为依据，立好四周定型九合板，外加80-600统长方木骨档，每侧不少于2根，柱箍采用短钢管加扣件固定，柱箍间距不大于500，对较大断面的柱，还应采用φ12对拉螺栓拉结。为确保不炸模，同时柱箍与支模架交接处可采用双扣件加固。校正垂直度时，应根据柱边线垂直两个方向进行校正。
八、梁模安装
以梁轴线为依据，首先搭设梁底两侧钢管立柱，间距为900~1200，钢管高度应低于现浇板底，设四道水平杆连结，立杆底下应加设底座，垫板采用C20砼，并在砼柱表面和钢管立柱上做好标记，确定好梁底板高度，根据梁底标高及方木和模板厚度确定梁底水平杆高度。然后铺好80×60方木骨档，间距0.3m，方木骨档两头固定在支模架上后，方可铺放梁底模，并按规定起拱，当设计列明确规定时，应按规范要求起拱，起拱高度为梁跨的3‰，梁底模铺好后应拉通线校正，符合要求后再立梁侧模，并加设斜支撑与梁侧模支在梁底水平杆下的立杆加双扣件固定，防止下沉。对于梁断面高度在0.7m以上的梁，沿梁高在梁中部设横档和一道φ12对拉螺栓，其水平间距为0.5m，以防炸模。立杆支承在楼板上应设置垫板，垫板采用50厚木板，其尺寸为200mm~400mm。
九、现浇板模板安装
根据设计要求搭设梁、板支模架，利用梁支模钢管立柱和已确定梁侧模的水平高度搭设板底水平杆，然后铺放方木骨档，并固定柱支模架上，骨档间距0.4m设一根，再铺18厚九合板，板缝接头处必须有方木骨档并用钉子将九合板固定在木档上，板缝可用进口胶带纸粘贴以减少漏浆，板底模铺好后应对板底标高进行复核，板模起拱3‰。因在施工过程施工荷载较大且比较集中，为防止模板下滑，在板底水平杆下部的立杆上加双扣件固定。
十、楼梯模板安装
根据设计确定的楼梯休息平台及走栏平面的水平位置的梁底、板底标高搭设支模架，设置梁底板底水平杆和梁底、板底80×60方档，方档间距为400，将方档固定在支模钢管架上后铺设梁底板。根据楼梯梯段板板底标高，确定楼梯梁、侧板高度，根据已定的梁侧板高度，
搭设楼梯斜板钢管的木档。铺设楼梯段底板模，经复核无误和钢筋绑轧后安装预先制作好的楼梯踏步正三角板和踏步板，为防止踏步板位移下滑，在踏步板两头向内200和中间处设反三角三道。
十一、模板的复核和检查
模板每一段或全部工作完成后，操作班组应先做好自检工作，然后由项目部的施工员、质安员随轴线、标高、几何尺寸进行技术复核，对模板的拼缝接头底板起拱度、模板的强度、刚度、对支架扣件紧固程度进行全面检查和验收，并做好检查记录。认真填写验收单，内容要量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。
十二、模板拆除
1、支拆模板时，2m以上高处作业应设置可靠的立足点，并应有相应的安全防护措施。
2、模板拆除前必须有砼强度报告，强度达到规定要求，经项目施工员同意并办理拆除模手续后方可拆除。
（1）侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。
（2）底模拆除梁长在8m以上时砼强度达到100%，小于8m时砼强度达到75%，悬臂构件砼强度达到100%后方可拆除。
（3）板底模小于2m时，砼强度达到50%，大于2m小于8m时，砼强度达到 75%，8m以上时，砼强度达到100%方可拆除。
3、模板拆除后，楼面有施工荷载时，应视情况进行加撑。
十三、安全技术措施：
1、严格遵守支拆模先后顺序，后支先拆，先支后拆。
2、施工人员必须熟悉施工图各种构件的规格尺寸，做到心中有数，避免发生事故。
3、正确使用木工机械，严格遵守各种机械的操作规程。
4、在熟悉施工图基础上，模板的班组长应问测量放线人员一道进行定位放线工作。
5、严禁站立在墙头、模板上制作模板，超过2M的模板工程应搭设脚手架。
6、必须每日做好班前安全检查教育及施工中的相互监督工作。做到上班有教育，工作有督促，下班有小结，并作好记录备查。
7、使用木工机械和手持电动工具应有良好可靠的安全设施和防护装置。
8、作业时不准乱捣材料、工具等物件。
9、不懂机械设备修理人员严禁擅自修理设备。
10、各种机械应专人专管，严禁无证人员随意操作。
11、严禁在同一垂直面上操作施工。
12、支拆模板前应先进行针对性的施工技术和安全技术交底，并做好双方签字手续。
13、拆除梁侧模时，模板不得随意落地，应在模板松动后用手拉好，轻轻放落。在拆除梁、板底模时，不得一次性将立杆全部拆完，应预留一
部分(每三根留一根)，在拆除过程中先将梁、板下的水平杆拧松放低200。拆除人员用长撬棒<人不许站在被拆除模板下面)撬松模板，使其慢慢落在水平杆上，分散分块逐步拆除。
14、拆除模板时，应设置临时警戒线，挂设警示牌，必要时派人专门监护。
15、下班时不得留有未拆除的悬空模板。
16、施工现场人员必须戴安全帽。
十四、、文明施工技术措施
1、不得用重物冲击已安装好的模板及支撑，应保证模板的牢固和严密。
2、搭设脚手架，严禁与模板及支撑连接在一起。
3、模板安装前必须涂刷脱模剂，拆除的模板应及时清理干净，堆放至指定地点，堆放整齐。
4、施工层上使用电刨等电动工具时，必须由专业电工安装好末级开关箱后使用，木工不得随意拉设电线。
5、拆除模板一般用长撬棍，人不得站在正在拆除的模板上，拆除模板时，要防止模板突然掉落伤人。
6、外架上散落的方木、小模板等应及时清理干净。
7、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好。
3.90m层高楼板模板扣件钢管支撑架计算书
支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为3.9米。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.80米。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.25。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.400×0.400=0.175kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.175×1000×1000/48600=3.591N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.400=2.618kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2618.0/(2×900.000×18.000)=0.242N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.940×4004/(100×6000×437400)=0.392mm
面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.400=0.140kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.400=1.200kN/m
静荷载 q1 = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.200=1.680kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.454/0.300=4.848kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.85×0.30×0.30=0.044kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.300×4.848=0.873kN
最大支座力 N=1.1×0.300×4.848=1.600kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.044×106/64000.0=0.68N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×873/(2×60×80)=0.273N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×2.640×300.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.006mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.356kN.m
最大变形 vmax=0.769mm
最大支座力 Qmax=3.994kN
抗弯计算强度 f=0.356×106/4788.0=74.25N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向支撑钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.959kN.m
最大变形 vmax=2.354mm
最大支座力 Qmax=13.047kN
抗弯计算强度 f=0.959×106/4788.0=200.21N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=13.05kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
NG1 = 0.116×3.900=0.453kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.250×0.900×0.900=5.062kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.799kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.36kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.243；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；
公式(1)的计算结果： = 177.23N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 63.41N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 94.48N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
5.50m层高楼板模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为5.5米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.25。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.400×0.400=0.175kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.175×1000×1000/48600=3.591N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.400=2.618kN
截面抗剪强度计算值 T=3×2618.0/(2×900.000×18.000)=0.242N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.940×4004/(100×6000×437400)=0.392mm
面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.350×0.400=0.140kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.400=1.200kN/m
静荷载 q1 = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m
活荷载 q2 = 1.4×1.200=1.680kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.454/0.300=4.848kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.85×0.30×0.30=0.044kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.300×4.848=0.873kN
最大支座力 N=1.1×0.300×4.848=1.600kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；
I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.044×106/64000.0=0.68N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×873/(2×60×80)=0.273N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×2.640×300.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.006mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.356kN.m
最大变形 vmax=0.769mm
最大支座力 Qmax=3.994kN
抗弯计算强度 f=0.356×106/4788.0=74.25N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
纵向支撑钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.959kN.m
最大变形 vmax=2.354mm
最大支座力 Qmax=13.047kN
抗弯计算强度 f=0.959×106/4788.0=200.21N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=13.05kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满
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