[上海]商业中心土方工程施工方案(土方开挖、基坑降水、连续墙).doc

目 录 HYPERLINK 第一章 工程概况及周边环境11.1 参建单位11.2 编制依据11.3 地理位置及周边环境11.4 工程建筑及结构概况21.5 基坑支护工程概况21.6 工程地质概况21.7 工程水文概况3第二章 工程难点、特点及应对措施42.1 工程超高体量超大，基坑超大超深42.2 地质条件复杂42.3 超深地下连续墙施工52.4 文明施工及环境保护要求高5第三章 施工总体安排73.1 施工流程73.2 施工进度7第四章 地下连续墙施工方案84.1 概述84.2施工流程及施工工艺84.3导墙施工9第五章 降水施工方案125.1 概况125.2 降水目的125.3 编制依据125.4 降水设计12第六章 挖土施工方案166.1 土方工程概述166.2 土方开挖设想166.3 土方开挖原则166.4土方施工主要技术措施176.5土方施工工况18第七章 支撑、挖土平台施工207.1 概况207.2 模板工程217.3 钢筋工程217.4 砼浇筑217.5 底板垫层施工22第八章 应急抢险措施228.1 概述228.2 应急预案工作流程228.3 应急预案内部救援队伍和物资238.4 应急预案的启动248.5 应急抢险、救急措施258.6 对现场及临近建筑物和市政管道、管线等安全保护措施278.7 周边管线位移报警28第一章 工程概况及周边环境1.1 参建单位建设单位： 建筑设计顾问： 结构设计顾问： 幕墙顾问： 机电设计顾问： 结构设计单位： 围护设计单位： 监理单位： 施工单位： 1.2 编制依据(1)*大厦岩土工程勘察报告（上海岩土工程勘察设计研究院有限公司）(2)*大厦水文地质抽水试验报告（上海长凯岩土工程有限公司）(3)*大厦基坑支护工程图纸（同济大学建筑设计研究院）(4)基坑工程施工监测规程（DG/TJ08-2001-2006）(5)上海市标准地基处理技术规范（DBJ084094）(6)钢筋机械连接通用技术规程（JGJ1072003）(7)建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002)(8)混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)(9)钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)1.3 地理位置及周边环境(1)地理位置本工程位于上海*新区陆家嘴地区Z3-1、Z3-2地块，场地原为陆家嘴高尔夫球场。(2)周边道路本工程场地北侧为花园石桥路，双向四道路；西侧为银城中路，双向六道路；南侧为陆家嘴环路，双向六道路；东侧为东泰路，双向六道路。(3)邻近建筑本工程场地北侧为88 层*大厦，其地下室距本工程基坑边界最近距离约16m左右；东侧为101层环球金融中心，其地下室距本场地基坑边界最近距离约21m；南侧为盛大金磐住宅小区，其地下室距本场地基坑边界最近距离约60m；西侧为在建太平金融大厦，其地下室距本场地基坑边界最近距离约50m。(4) 地下管线临近道路的地面下有各种城市管线，基坑内侧管线已在进场前全部搬迁完成。基坑与周围管线关系见图1.3。1.4 工程建筑及结构概况(1)本工程占地面积为30368m2，总建筑面积为565495 m2。(2)本工程主楼地上121层，地下5层，结构高度580m，建筑高度632m。裙房地上8层，地下5层。(3)本工程基础为桩筏形式，桩基为钻孔灌注桩。上部结构为框架核心筒形式。1.5 基坑支护工程概况(1)本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工，开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约36.2万 m3。(2)本工程塔楼基坑采用地下连续墙加6道环形圈梁作为支护结构体系。地下连续墙深50m，厚1.2m，环状布置，直径为121m。(3)本工程基坑采用疏干井降低基坑内浅层潜水；采用降压井对深层承压含水层进行减压降水。并布置坑外输干井、坑外降压井、观测井配合。1.6 工程地质概况(1)地形地貌场地内地势平坦，地面标高在3.78m4.43m之间。本场地地貌形态单一，属滨海平原地貌。(2) 地基土的构成及特征根据本次勘探时现场土层鉴别、原位测试和土工试验成果综合分析，本场地地基土在150m深度范围内的土层主要由饱和粘性土、粉性土和砂土组成，可分为12层，其中第、层分为多个亚层。地质剖面示意见附图1.6。(3)本场地土层主要特点如下：a、场地内层褐黄灰黄色粉质粘土层呈湿状、可塑、中压缩性，层厚较薄；b、 第层灰色淤泥质粉质粘土和第层灰色淤泥质粘土均为饱和状，流塑、高压缩性土；c、第1a和1b层为软塑可塑，较软弱。d、场地内第层暗绿色粘土为硬塑状中等压缩性土；e、第层承压水含水层，又分为三个亚层，其中1层砂质粉土土质较好，为中等压缩性土；2层黄色粉砂属于中偏低等压缩性土；3层灰色粉砂属于中等压缩性土。f、本场地内第层粉质粘土层缺失，故层与层土连通。g、第灰色粉质粘土，硬塑状，土质较均匀、致密，中等压缩性。(4)地层参数表土层序号土层重度(kN/m3)固快峰值静止侧压力系数K0水平渗透系数(cm/sec)竖向渗透系数(cm/sec)C (kPa)j ()18.61919.50.471.83x10-71.17x10-717.79210.463.49x10-71.73x10-716.810130.581.15x10-75.19x10-81a17.61212.50.571.31 x10-76.27x10-81b18.216170.451.27x10-76.75x10-819.745190.451.33x10-78.27x10-8118.8434.50.371.86x10-41.44x10-4219.1335.50.358.66x10-45.41x10-4118.94350.381.69x10-41.22x10-41.7 工程水文概况(1)潜水拟建场地浅部地下水属潜水类型，受大气降水及地表迳流补给。上海市年平均高水位埋深为0.50m，低水位埋深为1.50m，勘察期间所测得的地下水静止水位埋深一般在1.00m1.70m之间，其相应标高一般在2.91m2.25m之间。地下水的水温：根据上海地区工程经验，埋深在4m范围内受气温变化影响，4m以下水温较稳定，一般为1618。根据类似工程经验及场地环境，拟建场地地下水基本处于静止状态。(2)承压水拟建场地内承压水主要为深部第、层中赋存的承压水，对本工程有直接影响的为第层中赋存的承压水。受场地周边高层建筑深基坑及市政工程降水影响，勘察期间测得第层承压水头埋深约为12.314.2m（低于上海市承压含水层水位埋深的，其变化幅度一般在3.0m11.0m），相应标高-8.31-10.03m。第二章 工程难点、特点及应对措施2.1 工程超高体量超大，基坑超大超深本工程占地面积约3万m2，总建筑面积约56万m2，塔楼建筑高度632米，属超高、超大体量工程。塔楼基坑开挖面积约11500m2，开挖深度约31.1m，土方开挖总量约362355 m3，属超大、超深基坑。应对措施：a、合理制定施工计划、安排施工流程。b、最大程度投入施工能力强的劳动班组，并投入足量、高效的施工设备，确保昼夜挖土、施工。c、基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形。2.2 地质条件复杂a、本工程地处陆家嘴，上部2530m范围内为粘质土层，以下为砂质土层。其中第2层层顶平均埋深约36m，平均厚度约27.5m，其比贯入阻力PS值平均达到26.91MPa。b、上部粘土层内进行地下连续墙成槽时，易出现坍孔和槽壁坍方现象。c、砂质土层内成槽难度大，地下连续墙进入2层平均深度12m。应对措施：a、地下连续墙采用抓铣结合的成槽施工方式。2层以上土层采用重斗成槽机抓取，进入2层后换用铣槽机施工。b、 由于地墙施工的成槽时间较长，槽壁易坍方，故选用粘度大，失水量小的泥浆来护壁，在成孔的过程中根据情况选用外加剂，并在施工中加强对泥浆液面的监控，适当时加大泥浆比重和粘度。2.3 超深地下连续墙施工本工程地下连续墙墙深为50m，厚度为1.2m，施工中对成槽设备性能，槽壁稳定要求较高。钢筋笼最重均超过90t，如此重量的钢筋笼的整体吊装对钢筋笼的整体刚度和吊装机械的要求都相当高，如何组织好地下连续墙施工是本工程的一个关键点。应对措施：a、本工程超深地下连续墙成槽设备投入真砂成槽机2台、宝峨BC-30型铣槽机1台、宝峨BC40型铣槽机1台，共开设2个成槽工作面。以抓铣结合的方式进行成槽施工，泥浆采用NV-1钠土泥浆进行护壁，加之其他辅助手段，能确保槽壁稳定与成槽顺利。b、为确保槽壁稳定，合理布置机械设备、材料堆放等场地布置，合理安排施工流程，成槽时槽壁附近应尽可能避免堆载和机械设备对槽壁产生的附加应力，并减少振动。c、导墙做成“”形，以防起拔锁口管时导墙坍塌。d、严格控制泥浆的液位，液位下落及时补浆，以防塌方。在距离建筑过近的地方，可以将泥浆液面抬高，泥浆比重在规范允许的条件下适当提高。e、钢筋笼吊放：1台400吨履带吊和1台260吨履带吊做双机抬吊f、砼浇筑控制：成槽完毕后砼浇筑前，采用本公司特制的接头刷在前一幅槽段的接口反复刷洗，去除夹泥夹砂，保证地墙接头施工质量。2.4 文明施工及环境保护要求高a、本工程项目地处陆家嘴地区内，且处于主要交通干道交汇处，周边高档酒店、办公楼、住宅云集，地理位置显要，周边环境的保护显得尤为重要。b、本工程施工对周边环境影响主要有：清除地下障碍物、场地平整、桩基围护施工等。施工期间主要环境污染因素有：桩基施工噪声及振动对周围底层结构及建(构）筑物的影响，施工机械噪声及废气影响、产生大量渣土及建筑垃圾、建材堆场及运输车辆行驶产生的扬尘、施工泥浆等。应对措施：a、本工程实行施工现场标准化管理，每月由“标化”领导小组组织各部门、条线负责人对工地进行安全生产、文明施工、场容场貌、生活卫生检查、打分评定，以有力地促进项目“标化”工作达到市级文明工地的要求。b、地下连续墙施工前对场地进行硬化处理，以减少粉尘对环境的影响。c、出施工现场的运输车辆尤其是运输泥浆、渣土的车辆，必须经过冲洗，并认真检查确定符合要求后，方可放行。车辆的进出场严格遵守交管部门的有关规定进行组织，避开交通繁忙时段，合理安排运输的线路，尽量减少对周围交通产生的压力。d、选择性能优良的设备与施工工艺。施工中制作钢筋笼、浇筑砼等噪声大的施工作业尽量安排在白天进行，如难以避免，则应最大程度减少对周边环境的影响，并要求所有操作工人不得喧哗。e、对于排水、排污及渣土的管理：本工程工艺上属于湿作业，施工过程中会产生一定的废水、污水。污水排放必须通过二级沉淀三级排放，符合相应的规定后方可排入市政管网。f、围护施工将产生大量的泥浆，配备相应的泥浆池、泥浆沟，做到泥浆不外流，泥浆排入泥浆池沉淀。施工中所排出的废浆、沉渣全部在晚上采用密封式罐车外运。g、成立协调工作小组，以项目常务副总经理为组长，安全主管、后勤生活部为组员，设置投诉办公室，制定专人受理投诉的问题，针对投诉的问题，在三天内(含到实地勘察）给予答复，并给予解决或在一定程度上给予解决，实在不能解决的，耐心地做好解释工作，以取得周围相关单位的谅解。第三章 施工总体安排3.1 施工流程*深基坑施工总流程为：地下连续墙施工降水井施工土方开挖及支撑施工。3.2 施工进度3.2.1 岛式挖土施工进度自2009年3月27日开始施工地下连续墙，至2010年2月4日垫层及桩顶处理施工结束，工期为315天。各施工阶段节点工期如下：(1)地下连续墙施工：2009年3月27日2009年7月5日，历时101天。(2)降水井施工：2009年8月1日2009年8月22日，历时22天。（参考）(3)土方开挖及支撑施工：2009年7月25日2010年2月4日，历时195天。具体施工进度见附表：*大厦基坑支护及土方开挖施工进度（岛式）3.2.2 盆式挖土施工进度自2009年3月27日开始施工地下连续墙，至2010年1月12日垫层及桩顶处理施工结束，工期为292天。各施工阶段节点工期如下：(1)地下连续墙施工：2009年3月27日2009年7月5日，历时101天。(2)降水井施工：2009年8月1日2009年8月22日，历时22天。（参考）(3)土方开挖及支撑施工：2009年7月25日2010年1月14日，历时174天。具体施工进度见附表：*大厦基坑支护及土方开挖施工进度（盆式）第四章 地下连续墙施工方案4.1 概述环形地墙内边直径121m，周长383m。地墙厚1200mm，成槽深度50m，共65幅，总成槽方量约23400m3。地墙接头形式为“V”型钢板柔性接头，地墙设计强度等级C45，水下混凝土按C55配制。4.2施工流程及施工工艺4.2.1 施工流程投入真砂成槽机2台、宝峨BC-30型铣槽机1台、宝峨BC40型铣槽机1台，共开设2个成槽工作面。地墙施工时计划开启6个起始幅双雌槽段，根据导墙施工情况开启顺序为W46、W057、W03、W14、W25、W36。首开幅开启后，每个施工段内均按顺时针方向流动。初定地墙施工流程：（1）BC30铣槽机W46 W57 W03 W47 W58 W04 W48 W59 W05 W49 W60 W06 W50 W61 W07 W51 W62 W08 W52 W63 W09 W53 W64 W10 W54 W65 W11 W55 W01 W12 W52 W02 W13（2）BC40铣槽机W14 W25 W36 W15 W26 W37 W16 W27W38 W17 W28 W39 W18 W29 W40 W19 W30 W41 W20 W31 W42 W21 W32 W43 W22 W33 W44 W23 W34 W45 W24 W35 详见附图：4.2.1地墙施工流程图4.2.2 施工工艺单元槽段工艺流程图详见附图：4.2.2地下连续墙施工工艺图4.3导墙施工4.3.1导墙形式导墙是加固和固定槽口的重要措施，它具有保持土体稳定和保持泥浆面高程，防止槽口土体和槽内土体坍塌，为钢筋笼、砼导管、锁口管提供吊放和操作平台的作用，且地墙施工频繁使用大型机械，对导墙的承载内力和变形能力要求很高，因此合理选择导墙形式尤为重要。本工程施工场地原为高尔夫球场，整平前场地有较大起伏，场地整平过程中对浅层土扰动较大，自地表1.5m深度范围内均为松散杂填土，为防止成槽过程中泥浆渗入导墙背后，涮空导墙下部及背后土体而引起导墙坍塌，导墙深度应大于杂填土深度，持力于老土层，导墙深度1.80m。本工程地墙深度约50m，厚度1.20m，因此，成槽和钢筋笼吊装均需采用超大型施工机械，当重型施工机械频繁走动于道路及导墙上时，常规使用的“”形导墙已无法满足其使用要求，拟采用形导墙。导墙外侧上翼缘与场内现有重型道路双层水平筋搭接焊连接形成整体，内侧上翼缘宽度1.50m，便于浇捣混凝土和顶升架提拔锁口管。导墙剖面图本工程地墙接头采用1200mm锁口管，在50m深度范围内锁口管与混凝土的接触面积较大，克服摩阻力提升锁口管需较大吨位的顶升架，且导墙为顶升架提供的反力为4点集中荷载，因此，需对导墙集中荷载位置进行加强，拟采用顶升架4个脚的位置各设置一个厚度400mm的加强肋。为满足地下连续墙成槽时抓斗的限位要求，导墙的转角位置应分别外放1000mm和500mm。单幅导墙制作平面图如下：单元槽段导墙平面图4.3.2测量放线导墙不仅是标定地下连续墙轴线位置的重要设施，且是吊入槽内的钢筋笼的搁置平台，为地墙施工提供导向作用，因此，导墙的准确定位及精确测出导墙顶标高是地墙施工的首要前提。按照槽段划分，本工程地墙为正65边形，因此，确定导墙的各个转角点即能为导墙准确定位。根据施工现场的实际情况，已有平面控制点K1、K2和高程控制点TP1和TP2，平面定位采用全站仪按照极坐标的方法放出各个转角点，并将角点向两侧引出至放坡开挖线，在开挖线处弹出灰线。自检合格后报请经监理验收，监理验收合格后方可进行下道工序施工。混凝土浇注前，应重新验收模板的中心线位置。4.3.3沟槽开挖导墙沟槽开挖深度为1.80m，下口开挖宽度为3.35m。采用1m3液压挖机进行放坡开挖，放坡坡度为1：0.5，沟槽在土体开挖过程中和坡面敞露期间应防止塌方。由于沟槽上口距离钻孔桩泥浆池仅为0.5m，开挖过程中应注意保护内侧泥浆池，必要时可抽干池内泥浆，以减轻池壁的侧向压力。4.3.4导墙制作导墙是对成槽设备进行导向的重要措施，其完成质量的好坏直接影响地下连续墙的轴线和标高。本工程导墙采用型加肋整体式钢筋砼结构，分三节制作，节点设在导墙腹板上下两端拐角处。第一节为下部翼缘，第二节为腹板和加强肋，第三节为上部翼缘。导墙分节制作图第五章 降水施工方案5.1 概况(1)塔楼坑内疏干井共 39口，井深25m；坑内降压井共 12口，井深55m；坑外疏干井共 32口，井深25m；坑外降压井共 32口，井深65m；观测井共 6口，井深45m，随时观测基坑底水位情况。(2)本基坑工程面积较大，需要降低地下水位的幅度非常大，降低承压水位势必会对周边环境造成一定程度的影响，基坑周边临近马路下分布大量地下管线。 (3)井位布置在具体施工时应避开工程桩。具体井深度应根据相应的区域的基坑开挖深度来定。降水工作应与开挖施工密切配合，根据开挖的顺序、开挖的进度等情况及时调整降水井的运行数量。5.2 降水目的(1)降低基坑内开挖土体的含水量，便于基坑开挖的顺利进行。(2)降低承压含水层的承压水水头，将其控制在安全埋深以内，以防止基坑底部发生突涌，确保施工时基坑底板的稳定性。同时，必须尽量减少由于减压降水引起的地表沉降以及降水对周边建构筑物的不利影响。5.3 编制依据(1)供水水文地质勘察规范（GB50027-2001）。(2)供水管井设计施工及验收规范（CJJ10-86）。(3)建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T111-98）。(4)建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）。(5)岩土工程勘察报告。(6)委托方提供的基坑围护设计资料。5.4 降水设计5.4.1 基坑底板稳定性分析与计算基坑底面设计标高以下存在巨厚承压含水层(复合承压含水层组)，承压含水层顶面埋深约为地面下28.00m，复合承压含水层厚度大于117.00m。开挖过程中，必须有效控制承压水水头埋深，防止基坑发生突涌事故，因此，必须进行基坑突涌稳定性分析。基坑底板抗突涌稳定条件：在基坑底板至承压含水层顶板之间，土的自重压力应大于承压水含水层顶板处的承压水顶托力。承压水位控制原则是：当开挖深度大于27.00m时，承压水位必须始终控制在开挖面以下1.00m；当基坑开挖深度小于27.00m时，可按下式进行承压水位控制：(hs27.0m)式中： F -安全系数（取1.1）hs -基坑开挖深度（m）D -安全承压水头埋深值（m）s -基坑底板至承压含水层顶板间的土层重度的层厚加权平均值（取18kN/m3）w -地下水的重度（10kN/m3） 根据上式，可以计算出开挖深度hs对应的安全水位埋深D，详见下表： 序号开挖位置开挖深度hs(m)安全水头埋深D水位降深1第一圆环支撑（圈梁）2.10不要降压2第二圆环支撑9.65不要降压3第三圆环支撑15.7不要降压4临 界 点17.0010.000.005第四圆环支撑20.716.056.056第五圆环支撑25.423.7513.757第六圆环支撑29.830.9520.958塔楼基坑底31.1033.1023.10由表得出，本工程降压深度比较大，如以初始水头10.00m考虑，基坑开挖深度大于17.00m，均需要考虑降低承压含水层水位。塔楼区大基坑开挖31.10m，承压水位埋深控制在33.10m以下。 5.4.2 减压井分析计算根据前述基坑突涌稳定性安全验算结果，必须对深层承压含水层组（第I、第II、第III承压含水层）采取有效的减压降水措施，才能防止产生基坑突涌破坏。为了有效降低和控制深层承压含水层组的承压水头, 确保基坑开挖施工顺利进行，必须进行专门的水文地质渗流计算与分析。根据拟建场地的工程地质与水文地质条件、基坑围护结构特点以及开挖深度等因素，本次设计采用了渗流数值法进行计算，为减压降水设计与施工提供理论依据。（1）基坑降水水文地质概念模型本次承压水减压降水设计中，减压降水目的层为上更新统的第I、第II承压含水层以及中更新统的第III承压含水层。考虑到降水过程中，上覆潜水含水层将与下伏承压含水层组之间将发生水力联系，因此，将上覆潜水含水层、弱透水层以及下伏深层承压含水层组一起纳入模型参与计算，并将其概化为三维空间上的非均质各向异性水文地质概念模型。为了克服由于边界的不确定性给计算结果带来随意性，定水头边界应远离源、汇项。通过试算，本次计算以整个基坑的东、西、南、北最远边界点为起点，各向外扩展约500m，即实际计算平面尺寸为10001000m2，四周均按定水头边界处理。（2）基坑降水数值模拟a.地下水运动数学模型根据上述水文地质概念模型，建立下列与之相适应的三维地下水运动非稳定流数学模型:（1） 式中：； ； ；为储水系数； 为给水度；为承压含水层单元体厚度；为潜水含水层单元体地下水饱和厚度。分别为各向异性主方向渗透系数；为点在时刻的水头值； 为源汇项；为计算域初始水头值；为第一类边界的水头值；为储水率 ；为时间；为计算域；为第一类边界。对整个渗流区进行离散后，采用有限差分法将上述数学模型进行离散，就可得到数值模型，以此为基础编制计算程序，计算、预测降水引起的地下水位的时空分布。b. 渗流数值模型建立根据研究区的几何形状以及实际地层结构条件，对研究区进行三维剖分。根据研究区的含水层结构、边界条件和地下水流场特征，将模拟区每层剖分为61行、49列，垂向将其剖分为7层，剖分网格共20923个。第六章 挖土施工方案6.1 土方工程概述(1)本工程塔楼基坑采用明挖顺作法施工，开挖平面呈圆形，塔楼基坑开挖面积约11500m2开挖深度约31.1m，土方开挖总量约362355 m3 (2)本工程0.000相当于绝对标高+4.600。场地自然地坪平均标高为-0.600米。6.2 土方开挖设想(1)基坑土体开挖应遵循“分层、分块、对称、限时、平衡”的原则，利用时空效应原理，严格控制基坑变形 。 (2)考虑到本工程土方开挖特点，可分为岛式和盆式两种挖土方式。a岛式挖土：先开挖环边土方，快速形成圆形环撑，环撑达到一定强度后，再挖除基坑中部压载用的留土。参见岛式挖土分层示意图6.2-1。b盆式挖土：在上层环撑未达到设计要求时，先行开挖下层中部部分土方，再开挖环边土方。参见盆式挖土分层示意图6.2-2。(3)基坑开挖分四个区进行，每层土方开挖时根据对称原则，先开挖、区域，后开挖、区域。(4)在标高-0.500米处设置4个钢筋混凝土栈桥（一级取土平台）作为挖土机械（长臂挖机及抓斗）的停放场地，在标高-17.300米处设置4个钢筋混凝土平台（二级平台）作为土方中转平台。采用加长臂挖机或抓斗在施工平台上取土、装车，其余挖机下坑开挖和接力翻土的方法进行开挖。(5)土方车从陆家嘴环路2#、3#进，沿场地内环形道路从1#门出。(6)每道环撑完成后在0.5米区域设置300x300临时排水沟，同时每20米设置1x1x1临时集水井。(7)设置四处临时下基坑通道，均设置在挖土平台侧。6.3 土方开挖原则(1)围护墙施工完毕后，基坑开挖前应提前进行坑内降水，降水深度低于基坑开挖面 1.0m以下方可开挖。(2)围护结构达到80%设计强度后，方可进行临近地墙20m范围内的土方开挖。(3)土方开挖具体要求如下：a、邻近地墙5m范围的土方，各相同编号的分块从土方开挖到环撑浇筑完毕须控制在 3648小时内。b、岛式挖土边坡高宽比小于1：2（盆式采用1：1.5），分层高度不超过3.5m，大于3.5m的应分级放坡。c、最后一层土方分块从开挖到垫层浇筑完毕须控制在 1224小时内，随挖随浇筑垫层，各分块垫层面积应控制在100200平方米。d、机械挖土时，坑底应保留200300mm厚土层用人工挖除修整，防止扰动。e、开挖施工程中应做好边坡稳定，采取措施防止边坡坍塌伤人。f、开挖过程中必须随挖随撑(或浇捣垫层)。土方开挖严格控制挖土量，严禁超挖。6.4土方施工主要技术措施(1)严格按设计图纸和经审定的施工方案和规定的标高施工，不随意更改施工方案。(2)在开挖时，应注意保护测量定位控制桩、轴线桩、水准基桩，防止被挖土和运土机械设备碰撞破坏，挖土前先行复核。(3)在每层土方开挖时，必须按支撑的布置形式和土方开挖的速度，将基坑合理分块，事先计算好各施工块的土方量及出土需要时间。在施工过程中严格按时间要求控制进程。土方运输车辆配备和调度应保证能满足运土不间断的要求，场内车辆行驶应有统一规划和指挥。(4)开挖前，由技术负责人召集施工人员及挖机操作人员进行技术、质量、安全要求的交底，挖土施工中，安排专人现场巡视，接收信息，指导施工。(5)挖土前必须保证已完成的支撑砼强度达到80设计强度以上。开挖前降水必须达到开挖要求，开挖过程中基坑内设置排水沟及集水井。(6)土方开挖时，挖土机械不得碰撞支撑杆件和塔吊支撑立柱。深基坑开挖的支护结构，在开挖全过程中要做好保护工作，不得随意拆除或损坏。(7)挖土流程、顺序和方式应严格按照施工组织设计进行，不得超挖，基坑周边留土不小于10米，开挖面的高差应控制在3米以内，并按1：2放坡，在开挖过程中，随时检查边坡的状态；挖土机械如需在支撑上运作，必须覆土高于支撑顶面300并铺设路基箱板，严禁在底部掏空的支撑构件上行走与操作；立柱周边须对称掏空，以防止立柱受力不均匀。(8)当挖机开挖停机面以上的土方时，拟采用正铲挖机，其他情况下都采用反铲挖机。(9)在距每层土开挖面标高300mm时，采取人工修土至设计标高的方式。其他在机械施工无法作业的部位和在修整边坡坡度时，均应配备人工进行。人工挖掘出的土用手推车运到基坑中心部位，或运到机械可挖到的地方，由机械接力驳土至停机平台下，最终由抓斗运出基坑。(10)测量人员在挖土施工过程中及时配合做好水平控制桩，防止超挖。基坑基槽的基底土质必须符合设计要求，并严禁扰动老土。(11)土方开挖时，基坑边不得堆重物，荷载控制在20kN/m以内。(12)开挖最下一层土方时，随挖随浇垫层，无垫层坑底最大暴露面积不大于200平方米，四周设排水沟、集水井，场地保持一定坡度，以防雨水浸泡基底。(13)在整个施工期间，加强监测地基沉降、开裂等情况，发现问题，及时与设计或建设单位协商采取防护措施，并及时处理。基坑开挖应注意由于土体内应力场变化和淤泥的塑性流动而导致周围土体向基坑开挖方向位移，并加强监测。雨季施工：应注意边坡稳定。必要时可适当放缓边坡坡度，或浇筑素砼垫层。同时在基坑边上围以挡水堤，防止地面水流入；并在基坑内增加排水沟，配足抽水泵。经常对边坡、支撑、土堤进行检查，发现问题要及时处理。(14)挖土机的工作范围内，不得有人进行其他工作，多台机械开挖，挖土间距大于10米，挖土要自上而下，逐层进行，严禁先挖坡脚的危险作业。(15)挖土机工作时，铲斗不应一次掘进过深，提斗不应过猛，落斗要轻快，回转和制动要平稳；铲斗未离开土层不得转向，不得用铲斗和斗柄以回转作横向波动重物或汽车。凡是离开驾驶室，不论时间长短，铲斗必须落地。装车时要让汽车停好，铲斗不得在汽车驾驶室顶上越过，卸土时铲斗尽量放低，汽车装满后，要鸣喇叭通知驾驶员。全文查看请搜索：上海商业中心土方工程施工方案（土方开挖、基坑降水、连续墙） 6.5土方施工工况6.5.1 岛式土方施工工况(1)工况一：第一层土方首先环边开槽，拆除地墙导墙及地墙翻浆，土体开挖时首先开挖四个出土平台位置土体，首道环撑及4个挖土平台施工结构施工。(2)工况二：开挖1-2层中间部分土体。(3)工况三：待首层环撑及4个挖土平台达到设计强度后，两级放坡开挖2-1环边土体至标高-10.15m,第二道环撑及连梁结构施工。(4)工况四：开挖2-2层中间部分土体。(5)工况五：待第二道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖3-1层土至-16.20m标高,第三道环撑及连梁结构施工。(6)工况六：开挖3-2层中间部分土体，第一道剪刀撑施工。(7)工况七：待第三道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖4-1层土至-21.20m标高,第四道环撑、二级挖土平台及连梁结构施工。(8)工况八：开挖4-2层中间部分土体，第二道剪刀撑施工。(9)工况九：待第四道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖5-1层土至-25.90m标高,第五道环撑及连梁结构施工。(10)工况十：开挖5-2层中间部分土体，第三道剪刀撑施工。(11)工况十一：待第五道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖6-1层土至-30.30m标高,第六道环撑及连梁结构施工。(12)工况十二：开挖6-2层中间部分土体，第四道剪刀撑施工。(13)工况十三：开挖第7层中间部分土体。(14)岛式开挖平面示意图见6.5.1-113，岛式开挖工图见6.5.1-14-26。6.5.2 盆式土方施工工况(1)工况一：开挖1-1层土体，拆除地墙内侧导墙，凿除地墙翻浆，同时施工首层环撑。土体开挖时首先开挖四个出土平台位置土体。(2)工况二：进行首道环形支撑及四个出土平台的结构施工,随后开挖1-2层土体。(3)工况三：首层环形支撑及4个出土平台养护中，两级放坡开挖2-1层土至-10.15m标高。(4)工况四：待首层环形支撑达到设计强度后，两级放坡开挖2-2层土体至-10.15m标高,施工第二道环形支撑。(5)工况五：第二道环撑养护，同时开挖2-3层土体至-10.15m标高并施工平台连梁及剪刀撑。(6)工况六：第二道环形支撑养护中，同时两级放坡开挖3-1层土至-16.20m标高。(7)工况七：待第二道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖3-2层土体至-16.20m标高。施工第三道环形支撑。(8)工况八：第三道环撑养护中，同时开挖3-3层土体至-16.20m标高，施工连梁及剪刀撑。(9)工况九：第三道环撑养护，先行开挖二级平台处土体并施工二级取土平台。两级放坡开挖4-1层土体至-21.20m标高。(10)工况十：待第三道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖4-2层环边土体至-21.20m标高，同时施工第四道环撑。(11)工况十一：第四道环撑养护，同时开挖4-3层土体至-21.20m标高并施工平台连梁及剪刀撑。(12)工况十二：第四道环形支撑养护中，两级放坡开挖5-1层土至-25.90m标高。(13)工况十三：待第四道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖5-2层土体至-25.90m标高。施工第五道环撑。(14)工况十四：第五道环撑养护，同时开挖5-3层土体至-25.90m标高并施工平台连梁及剪刀撑。(15)工况十五：第五道环形支撑养护中，两级放坡开挖6-1层土至-30.30m标高。拆除二级平台。 (16)工况十六：待第五道环撑达到设计强度后，两级放坡开挖6-2层土体至-30.30m标高。施工第六道环撑。 (17)工况十七：第六道环撑养护中，同时开挖6-3层土体至-30.30m标高。(18)工况十八：开挖7层土至-31.60m标高。(19)盆式开挖平面示意图见6.5.2-118，盆式开挖工况图见6.5.2-19-36。第七章 支撑、挖土平台施工7.1 概况(1)支撑体系共设6道钢筋混凝土圆环支撑，混凝土强度等级为C40。第一道圆环支撑设置在地下连续墙顶部兼做压顶圈梁。竖向六道混凝土支撑的截面尺寸及中心标高如下表所示：项目圆环支撑截面尺寸（mm）支撑中心标高(相对标高/m)第一道支撑37002000-1.75第二道支撑28001500-9.30第三道支撑28001600-15.10第四道支撑30001600-20.30第五道支撑30001800-24.90第六道支撑30001800-28.90(2)一级挖土平台板梁10001000，板厚400，连梁800600，混凝土强度等级为C40。(3)二级堆土平台梁8001000，板厚300，连梁800600，混凝土强度等级为C40。(4)第六道支撑上预埋100PVC0管间距3000作为底板混凝土振捣孔。(5)每道支撑上预留爆破孔，用于日后拆除支撑，具体留设形式参见支撑拆除方案。7.2 模板工程(1)挖土至砼支撑底标高后，按设计图尺寸现场定位放样，放出支撑的灰线。(2)砼环撑位置底部铺设上铺七夹板作为底模。底模宽度须大于支撑截面宽每边150200mm，并且标高一致。下部采用200x50木方，每0.35米布置一条。模板要求表面平整，下方土层密实。(3)砼支撑侧模用木模板，采用4道16对拉螺栓与结构钢筋焊接，焊接单面10d，在格构柱位置采用钢管作抱箍外扣模板顶部。环撑模板图纸详见7.2-1。(4)一、二级挖土平台区域局部挖深，采用整体式结构木模板体系，垫层采用100mm素混凝土，搭设排架高度为1.9m。挖土平台模板图纸详见7.2-2。7.3 钢筋工程(1)主筋连