静载和疲劳荷载作用下环氧涂层钢筋混凝土梁的耐久性能.pdf

2 0 1 6年第 4期 4月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 C HI NA C 0NCRE T E AND CE MEN T P RODUC T S 2 0 1 6 No 4 Ap r i l 静载和疲劳荷载作用下环氧涂层 钢筋混凝土梁的耐久性能 高 路 ， 陆晓彤 ， 高 扬 ， 王小 惠， 王 菁 ( 上海交通大学土木工程系， 2 0 0 2 4 0 ) 摘要 ： 对三组钢筋混凝土 梁在外荷载和服役环境 下的耐久性能进行 了试验 室模拟研究。运 用电化 学方 法对试 件 中不 同涂层钢筋和无涂层钢筋的 阻抗进行 了测试和等效 电路模 拟 ， 结合 不同试件 的裂缝分布 ， 对模 拟结果进行 了 分析 。结果表 明， 环氧涂层能提 高钢筋的耐腐蚀性 ； 加 载彤 式不同会 对试件钢 筋锈蚀产 生不 同影响 ； 随盐水腐蚀时 间 的增加 试件 中不同厚度涂 层钢 筋的抗锈蚀 能力也 有不 同程 度的退化 。 关键词 ： 环氧涂层 ； 耐久性 ； 静栽 ； 疲 劳荷载 ； 环境腐蚀 A b s t r a c t ： L a b o r a t o r y s i m u l a t i o n r e s e a r c h o n t h e d u r a b i l i t y b e h a v i o u r o f t h e t h r e e g r o u p s o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e( R C ) b e a ms e x t e r n a l l o a d a n d e n v i r o n me n t a t t a c k s w a s s t u d i e d ， t e s t a n d e q u i v ale n t c i r c u i t s mo d e l i n g o f i mp e d a n c e f o r s p e c i me n c o n t a i n i n g d i f f e r e n t e p o x y c o a t e d r e i n f o r c i n g b a r a n d u n c o a t e d r e i n f o r c i n g b a r s b y u s i n g e l e c t r o c h e mi c al me t h o d a r e c a r - r i e d o u t 。 t h a t s i mu l a t i o n r e s u l t s a y e a n a l y z e d b y c o mb i n i n g w i t h c r a c k s d i s t r i b u t i o n o f d i fie r e n t s p e c i me n s T h e r e s u l t s s h o w t h a t ， e p o x y c o a t i n g c a n p r o v i d e e f f e c t i v e a n t i - c o r r o s i o n p r o t e c t i o n f o r t h e r e i nfo r c i n g b a r s ；t h e c o r r o s i o n o f t h e r e i nfo r c i n g b a r s i n RC t e s t s p e c i me n s i s i n f l u e n c e d b y e x t e r n a l l o a d De t e r i o r a t i o n o f t h e a n t i c o rro s i o n p r o t e c t i o n for r e i n f o r c i n g b a r s wi t h d i fi e r e n t c o a t i n g t h i c k n e s s e s i n t e s t s p e c i me n s i s s h o wn wi t h t h e i n c r e a s e o f t h e s i mu l a t e d s e a wa t e r s o l u t i o n a t t a c k Ke y wo r d s ：E p o x y c o a t i n g ； Du r a b i l i t y ； S t a t i c l o a d ； F a t i g u e l o a d ； En v i r o n me n t a l a t t a c k 中图分类号 ： T U 5 1 1 3 2 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 6 ) 0 4 7 8 0 7 0前言 为解决服役钢筋混凝土构件 和结构 中钢筋 的 锈蚀问题 ， 一个切实有效 的方法是采用环氧涂层钢 筋 1 。目前 ， 国内外对环氧涂层钢筋混凝土试件力学 性 能的试验研究 和环氧涂层钢 筋耐腐蚀性 的研究 较多 但是对于疲劳荷 载和环境腐蚀两者共 同作 用下环氧涂层钢筋混凝土的研究则未涉及 。实际服 役情况下 ，大部分 的钢筋混凝 土构件均带裂 缝工 作 ， 这些荷载产生的裂缝为服役环境 中有害介质 的 侵入提供 了有利的渠道 ， 使 得带裂缝混凝土 中有害 介质 ( 氯离子 ) 到达钢筋 表面的时间大大缩短凹 ； 另 一 方面 ， 环氧涂层钢筋能充分隔断造成钢筋腐蚀的 三种因子( 水、 氧、 腐蚀性离子 ) 的传输过程。但较厚 的涂层使钢筋与混凝土间黏结强度 降低较大 翻， 使 得构件 中出现较宽的裂缝 ， 从而加剧钢筋锈蚀。 试验采用普通无涂层 、 0 2 ra m涂层和 0 6 r n m厚 涂层的钢筋混凝土试件 。先对试件进行 了静力加载 和疲劳加载 ， 再对加载后试件和未加载试件进行 了 3 5 的模拟盐水腐蚀。 对经历一定干湿循环的试 基金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 2 6 6 ) 。 一 7 8一 件中钢筋的阻抗进行了电化学测试 ， 并对测试结果 进行 了等效电路模拟分析 ： 根据测试和模拟结果分 析了加载情况及涂层厚度对试件耐久性能的影响。 1 试验简介 1 1 试件 钢筋 混凝 土试件截面尺 寸为 1 2 0 mmx 3 0 0 mm， 全长 1 5 m，见 图 1 ，纵 向受力 钢筋为 3根直径 为 1 2 m m的 级钢筋 。纵 向钢筋的底边混凝土净保护 层厚度为 4 0 mm， 侧边 6 0 mm； 箍筋为直径 8 m m的 级钢筋 ， 混凝土设计强度等级 C 4 0， 水胶比 O 4 4 。 按图 1 绑扎钢筋笼 。 其 中钢筋的位置标注如 图 底 面 图 1 钢筋混凝土试件示意图( 单位 ： mm) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高路 ， 陆晓彤 ， 高扬 ， 等静载和疲劳荷载作用下环氧涂层钢筋混凝土梁的耐久性能 所示。在两侧 钢筋 的中间部位和距 中 1 0 0 ra m部位 粘贴钢筋应变片。文中涉及试件如表 1 所示。试件 的命名规则为 ： “ E 0 2 ” 和“ E O 6 ” 指涂层厚度分别为 0 2 ra m 和 0 6 ra m 的涂层钢筋 F E指“ 疲劳荷载和环 境腐蚀” ， D E指“ 静力荷载和环境腐蚀 ” 。绑扎钢筋 前 ， 对每根涂层钢筋进行 了标记 、 涂层厚度测试和 记录。表 1 为最终的加载方案及试件实测参数。 采用构件脉冲疲劳试验机进行试件 的一次静 表 1 试件和实测参数 力加 载和疲 劳加载 ， 试件采用单点 中心加载 ， 加载 装置简图见图 2 。 D H3 8 1 5动态应变测量系统采集数 据 ， 静载采用分级加载 ， 观察 、 记录试件 的裂缝发展 情况和相应荷载 疲劳加载采用静载预压后进行脉 冲疲劳加载 ， 加载频率为 4 H z 。 1 钢 筋 混 凝 土 试 件 ； 2 加 载 垫 块 ； 3 构 件 脉 冲疲 劳 试验 机 加 载端 ； 4 位移计 ； 5 混凝土应变片 ； 6 支座 图 2 加载装置示意 图( 单位 ： ra m) 1 2 试件的模拟环境腐蚀 组一未经加载试件和组二 、 组三加载后试件进 行盐水腐蚀试验 ， 试件底面向上放置 。前期在底 面 覆盖 3 5 盐水浸湿的海绵和塑料薄膜。两周后 撤走塑料薄膜和海绵 ， 风干试件一 周 ， 三周构成一 个湿干循环 ， 共经过 四个湿干循环。后期建造 了一 个 4 m 5 m的水池以加速腐蚀。试件在水 池中先浸 泡两周 ， 进行钢筋 1 和 3的阻抗测试 ， 并定义此为 第一次湿循环阻抗( E I S ) 数据。 接下来再进行两周的 浸泡和近一个月的风干并再进行测试 ， 并定义此为 第一次干循环阻抗数据。 1 3电化学测 试 采用普林 斯顿 P a r s t a t 2 2 6 3进行试件 内钢筋 的 阻抗 的数据采集 ， 仪器 的扫描 电压 为交流 l O mV， 扫 描频率为 0 1 1 0 0 0 0 0 H z ， 采集示意原理图见图 3 。 采 用 三电极接线 ： 待测钢筋作 为工作 电极 ， 选用饱和 甘汞参 比电极 S C E( 2 4 2 m V) ， 辅 助电极选用空芯不 锈钢。 2试 验结 果 因加载 试件 中钢筋 阻抗 测 试 是在 钢 筋底 面 3 0 0 ram范围内进行 ( 图 3 ) ， 本文仅给出加载后试件 底面的裂缝情况 ， 见表 2 。 1 工作电极( 试件内钢筋) ； 2 海绵试 验池( 内部 净尺寸 3 0 0 min X 2 5 0 m r a X 5 0 mm) ； 3 饱和甘汞参 比电极 S C E； 4 空芯不锈钢 电极 ； 5 3 盐水 ； 6 普林斯顿 P a r s t a t 2 2 6 3电化学工作站 7 数据采集计算机 图 3 试件 内钢筋 开路 电位 和阻抗测试示意 图( 单位 ： m m) 以阻抗为标准描述钢筋混凝土试件 内部 钢筋 锈蚀程度时 ， 主要以阻抗模一 频率图、 相角一 频率 图、 阻抗复平面图( N y q u i s t 图) 为判断依据。限于篇幅 ， 7 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 6年第 4期 混凝土与水泥制品 总第 2 4 0期 表 2 经历加载后试件底面最大裂缝宽度和平均裂缝间距 注 ： f + ) 表 明试件在运输 过程 中存在初始裂缝 。 本文仅给出第一次湿 、干循环时试件内钢筋 1和 3 的阻抗复平面图( N y q u i s t 图) 。 组一试件第一次湿 、干循环时内部钢筋 1和 3 的阻抗 复平 面 图( N y q u i s t图) 分 别如 图 4 、 图 5所 示 。湿循环时 ， N y q u i s t图中，试件 E 0 2 E和 E 0 6 E 中钢筋 1和 3的 的图线更完整 ，超过 1 4圆弧 曲 线 ， E1图线圆弧半径最小 ， 近似直线段( 图 4 ) 。 但干 循 环中 试件 E 0 2 E和 E 0 6 E中钢筋的图线较 E 1 中钢筋不完整 ， 可能与涂层的吸水有关 。 组二试件第一次湿、干循环时内部钢筋 l 和 3 的阻抗复平面图( N y q u i s t 图) 分别如图6 、 图 7所 示。湿循环时 ， 试件 E 0 2 D E 3和 E 0 6 D E 4中钢筋的 N y q u i s t图圆弧直径较大( 图 6 ) ； 但 E O 2 D E 4中钢筋 1和 3的 N y q u i s t图 圆弧 直 径 有 所 减 小 。试 件 E O 6 D E 3中钢筋 1的 N y q u i s t图的高频区出现很小 的压扁圆弧。干循环中， 各试件的 N y q u i s t 图比较接 近 0 6 mm涂层的试件 E 0 6 D E 3的 N y q u i s t 图最接 近 1 4圆弧。 Z ， n Z ， n ( a ) 钢筋 1的N y i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 4 第一次湿循 环时组 一试 件内部钢筋 1和 3的阻抗复平面 图( N y q u i s t 图) Z n Z ， n ( a ) 钢筋 1的 N y q u i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 5 第一次干循环时组一试件内部钢筋 1 和 3的阻抗 复平 面图( N y q u i s t 图 ) 组三试件第一次湿 、于循环时 内部钢筋 1和 3 的阻 抗复平 面 图 ( N y q u i s t图 ) 分别 如 图 8 、 图 9所 一 8 0一 示。 湿干循环时， 无涂层试件 F E 1 的 N y q u i s t 曲线是 一 条低频率 区的斜直线 ， 说明此时在测试的 3 0 0 mm 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高 路 ， 陆晓彤 ， 高 扬 ， 等 静载和疲劳荷载作用下环氧涂层钢筋混凝土梁的耐久性能 Z | n Z I l l ( a ) 钢筋 1 的 N y q u i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 6 第一次湿循环时组二试件内部钢筋 1和3的阻抗复平面图( N y q u i s t 图) Z l 1 Z l 1 ( 8 ) 钢筋 1 的 N y q u i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 7 第一次 干循环 时组二试件 内部 钢筋 1和 3的阻抗复平 面图( N y q u i s t 图) 区段 ，钢筋 处于 腐蚀 活性状 态 ； 0 2 ram涂 层试 件 N y q u i s t图 中 ，无 涂 层 试 件F E1和 E 0 2 F E 6 的 E 0 2 F E 3和 E 0 6 F E 4的 N y q u i s t 图 接 近 1 ， 4圆弧 ， N y q u i s t 曲线是一条斜直线 ， 说明钢筋处于腐蚀活性 E O 6 F E 3的圆弧最大 ， 耐腐蚀性能在本组最好 ， 也可 状态 ； 0 6 mm涂层的两根试件 中钢筋 的 N y q u i s t图 能与其较厚的涂层厚度有关 ( 见表 1 ) 。干循环中， 均接近 1 1 4圆弧。 Z g l Z E l ( a ) 钢筋 1 的 N y q u i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 8 第一次湿循环时组三试件 内部钢筋 1 和 3的阻抗复平 面图( N y q u i s t 图 ) Z ， f t Z f t ( a ) 钢筋 1 的 N y q u i s t 图 ( b ) 钢筋 3的 N y q u i s t 图 图 9 第一次干循环时组三试件 内部钢筋 1 和 3的阻抗复平面图( N y q u i s t 图) 一 8 l一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 6年第 4期 混凝土与水泥制品 总第 2 4 0期 3等效电路拟合 3 1 基本 原理 运用图 1 0所示 的等效 电路 ， 对第一次湿 、 干循 环阻抗测试结果进行拟合分析。其 中图 l O ( a ) 用于 无涂层钢筋的拟合分析； 图 1 0 ( b ) 用于涂层钢筋的 拟合分析。图 l 0中的 为溶液电阻 ； 和 R ， 为混 凝土基体的电容和电阻 ； C P E 为钢筋一 混凝 土界面 处 的双层 电容 ( D o u b l e L a y e r C a p a c i t a n c e ) ； 为界 面处 的极化 电阻 ； C P E 印为涂层 电容 ， R印为 涂层 电 阻。等效电容 ( E f f e c t i v e C a p a c i t a n c e ) C P E由两个参 数 y和 n定义 ， 用如下 的公式计算 6 1 ： 上上生 C = Y R ( 1 ) 式中： R指 R 印或尺 ：当计算 c 叩( 即 c P ， 下 同) 时， 指R ； 当计算界面处电容 ( 即 C ， 下 同) 时， 尺指 R 印 。相应地 ， y 印和 用于表示 C 甲 ； y 脱 和 n 脱用于表示 。 通常情况下 ，等效电路中的 R 。表征 了涂层 的 孔隙和退化性能 ；电容 的增加与涂层的吸水性 能有关。R 。 和 是钢筋与混凝土界面处表征外层 涂层剥离和腐蚀开始的两个最直接的参数 。恒定 的 表征钢筋稳定的表面状态， 变化的 c 与钢筋表 层的剥离和腐蚀产物的堆积有关 ，从而使得 c 观增 大或减小。 3 2 拟合结果 运用 Z s i m p Wi n软件拟合第一次湿循环和第一 次干循环的阻抗测试数据， 主要拟合参数见表 3 一 表 5 。 等效 电路拟合的 C h i s q u a r e d值介于 1 0 - 2 1 0 - 3 之 ( a ) 无涂层钢筋 ( b ) 环氧涂层钢筋 图 1 O 钢筋混凝土试件中等效 电路模拟 间。运用式( 1 ) 计算出的涂层电容 和界面处电容 C 砒也列于表中。 组一中， 湿循环时 ， 普通钢筋 E 1的极化电阻 较涂层钢筋的小 ， 等效电容 较大 ； 但 0 2 m m涂层 钢筋与 0 6 ra m涂层钢筋的涂层电容差别不明显 ； 干 循环相 比于湿循环 ，普通钢筋 E 1的拟合参数变化 不大 ； 但 因干循环测试较湿循环晚 ， 经历 的盐水浸 泡时间更多， 涂层钢筋的涂层电容增加， 等效电容 有所增加， 见表 3 。 组二中， 湿、 干循环时， 1 8 k N一次的静载作用对 D E 1 影响甚微；湿循环时涂层钢筋的电容 略有 增加( 表 4 ) l 干循环时， 因加载后试件裂辏的存在 ， 涂层电容的增加不如组 1 显著， 这主要源于裂缝提 供了涂层中水分挥发的渠道。但因干循环测试时经 历的盐水浸泡时间更多， 等效电容 也所增加。 组三中， 5 0万次的疲劳荷载使得 F E 1中的最大 表 3 第一次湿 、 干循环组一试件 中钢筋 阻抗测试结果 的等效 电路拟合参数 注 ： F ( 法拉 ) 为电容单位 ； n c m 为 面阻抗单位 ， 下同。 一 8 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 高路 ， 陆晓彤 ， 高扬 ， 等静载和疲劳荷载作用下环氧涂层钢筋混凝土梁的耐久性能 DE1 I 一 一 一 一 1 5 5 1 0 0 7 6 7 4 8 1 0 5 3 3 6 1 0 - 5 3 一 一 一 一 1 4 4 x 1 0 0 7 4 1 7 3 1 0 6 4 4 6 1 0 - 5 l EO 6 F E 4 3 2 1 7 1 0 0 5 3 5 1 4 7 1 0 3 1 4 6 1 0 罐 1 8 0 1 0 0 4 8 9 1 O 2 l 0 4 3 0 6 1 0 - 6 1 1 4 1 0 - 5 7 5 9 1 0 - 7 0 5 9 8 1 5 1 0 4 1 0 9 1 0 - 5 O 9l 1 1 8 1 0 5 5 9 3 1 0 - 7 8 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 6年第 4期 混凝土与水泥制品 总第 2 4 0期 裂缝达到 0 2 mr n ( 见表 2 ) ， 因而其等效电容 C 的增 加也较大 ，且随盐水浸泡时间的增加而增加 明显 ； 配0 2 m m涂层钢筋的试件 中。干循环测试时钢筋的 等效电容 C 比增加显著 ；配 0 6 ra m涂层钢筋 的试件 中 。 E 0 6 F E 3试件中钢筋在湿循环 时的等效 电容 的增加较大。总体上 ， 随盐水浸泡时间的增加 ， 试件 中两根钢筋的平均等效 电容 C 砚均有所增加。 4 试 验 结果及 影 响 因素 分 析 ， 4 1 外加荷载对试件中钢筋锈蚀性能的影响 根据阻抗结果 N y q u i s t 图， 经过湿循环后 ， 组一 试件 中除无涂层试件 E l 外 有涂层试件 的 N y q u i s t 图曲线均较完整 ， 超过 1 4圆弧 ， 且直径较大 ； 但组 二和组三试件 中仅有个别试件的曲线接近 1 4 圆 弧 ， 且直径不大。根据已有的试验结果嘲 ， N y q u i s t 曲 线越接近 1 4圆弧 ， 且半 圆直径越大 ， 涂层的耐腐蚀 性能越好。 根据表 3 一 表 5拟合结果 ， 经过对干湿循环后相 同涂层厚度试件 的对 比分析 ， 组二 、 组三试件相较 于组一试件而言 ， 相同涂层厚度试件平均极化 电阻 R 有所减小 ， 平均涂层 电容 e 及等效 电容 C 觇总体 而言有所增加。在外加荷载的作用下 ， 钢筋混凝 土 试件势必会出现许多微裂缝。这些微裂缝为盐水中 的氯离子提供了进人试件 内部 的通道 ， 裂缝处的钢 筋涂层也会受到不同程度的损伤 ； 同时涂层 的吸水 也导致其耐腐蚀性能下降 。总之 ， 外荷载作用会使 试件钢筋 的抗锈蚀性能降低。 而配 0 6 mm涂层的钢 筋混凝土试件在 同样 的荷载作用下 ，主裂缝宽度 大 ， 主裂缝 处涂层集 中暴露 ， 更容易出现上述的损 伤与性能下降 ， 使钢筋抗锈蚀性能降低 。 4 2 不同荷载类型对试件中钢筋锈蚀性能的影响 根据阻抗结果 N y q u i s t 图 ， 湿循环后 组二 中试 件 E 0 2 D E 3和 E 0 6 D E 4的 N y q u i s t 曲线圆弧直径较 大 ，组三 中仅有试件 E 0 6 F E 3的曲线较为完整 ， 其 余均不完整 ， 且直径较小。 干循环后 ，各组试件的 N y q u i s t 曲线圆弧直径 明显小于湿循环后各组试件 曲线的圆弧直径 。其 中，组二各试件的 N y q u i s t 图比较接近 0 6 m m涂层 试件( E 0 6 D E 3 ) 的 N y q u i s t 图最接近 1 4圆弧 ； 在组 三试件中， F E 1和 E 0 2 F E 6的曲线不完整 ， 几乎为一 条斜直线 。总体 而言 经过疲劳荷载后 试件中钢筋 的抗腐蚀性能较经过静 荷载作用后 的试件下 降得 更快。 另外根据表 3 表 5拟合结果 中组二与组三数 据的对 比分析 。 经过疲劳荷载作用 的组三试件 中的 涂层钢筋 ， 相较于经过静荷载作用 的组二试件 中涂 一 8 4一 层钢筋而言 ， 总体上极化 电阻 较小 ， 平均涂层 电 容 及等效电容 C 现较大。 这主要归因于疲劳荷载 加载过程 中 ， 钢筋受力发生弹塑性变形 ， 使得涂层 中产生微小 的裂缝 ， 致其抗锈蚀性能下降。 5结论 ( 1 ) 钢筋混凝土试件中无涂层钢筋和涂层钢筋 的抗锈蚀性能均受到外部荷载 的影响 ， 其中承受疲 劳荷 载钢筋混凝 土试件 中钢筋抗锈蚀性能 的下降 尤为显著。 ( 2 ) 对承受疲劳荷载的环氧涂层钢筋混凝土试 件 含较厚涂层钢筋的试件中因荷载引起的裂缝较 宽 ， 相 比于含较薄名义涂层厚度的钢筋 ， 较厚涂层 钢筋的抗锈蚀性能下降较大。 ( 3 ) 对同组试件 中的无涂层钢筋和环氧涂层钢 筋 ， 环氧涂层钢筋 的抗锈蚀性能在经过外部荷载作 用后下降的程度较无涂层钢筋更大 ， 但前者的抗锈 蚀性能总体而言仍优于后者。 ( 4 ) 横 向对 比湿 、 干两次循环 ( 湿循环在先 ， 干 循环在后 ) ， 湿 、 干循环后 的试件相较于只经过湿循 环的试件而言 涂层电容和双层电容有较明显的增 加 ， 而极化 电阻则有一定程度 的降低 ， 即抗锈蚀性 能在经过完整的一次干湿循环后有明显的下降。 参考文献： 1 1 S e l v a r a j R ， S e l v a r a j M， I y e r S V K S t u d i e s o n t h e e v a l u a t i o n o f t h e p e r f o r ma n c e o f o r g a n i c c o a t i n g s u s e d f o r t h e p r e v e n t i o n of c o r r o s i o n o f s t e e l r e b a r s i n c o n c r e t e s t r u c t u r e s J P r o g r e s s i n O r g a n i c C o a t i n g s ， 2 0 0 9 ( 4 ) ： 4 5 4 4 5 9 2 C l e a r y D B ， R a m i r e z J A E p o x y - c o a t e d r e i n f o r c e me n t u n d e r r e p e a t e d l o a d i n g J A C I S t ruc t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 3 ( 4 ) ： 4 5 1 - 4 5 8 3 1 A b r i s h a m i H H ， C o o k W D ， M i t c h e l l D I n fl u e n c e o f e p o x y - c o a t e d r e j n f 0 I e me n t o n r e s p o n s e o f n o rm a l a n d h i s h- s t r e n g t h c o n c r e t e b e a m s J A C I S t ruc t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 5 ( 2 ) ： 1 5 7 1 6 6 4 Ha s a n H O ， C l e a r y D B ，R a mi r e z J A P e rf o rma n c e o f c o n c r e t e b rid g e d e c k s a n d s l a b s r e i n f o r c e d w i t h e p o x y - c o a t e d s t e e l H a d e r r e p e a t e d l o a d i n g J A C I S t ruc t u r a l J o u r n a l ， I 9 9 6 ( 4 ) ： 3 9 7 - 4 0 3 【 5 】 I s h i d a T ， I q b a l P O ， A n h H T L Mo d e l i n g o f c h l o ri d e d i ff u s i v i t y c o u p l e d wi th n o n- l i n e a r b i n d i n g c a p a c i t y i n s o u n d a n d c r a c k e d c o n c r e t e f J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 1 O ) l： 9 1 3 - 9 2 3 6 】 T a n g F ， C h e n G ， B r o w R K ， e t a 1 C o r r o s i o n r e s i s t a n c e a n d m e c h a n i s m o f s t e e l r e b a r c o a t e d w i th t h r e e t y p e s o f e n a me l J Co r r o s i o n S c i e n c e ， 2 01 2 ， 5 9 ： 1 5 7 - 1 6 8 收稿 日期 ： 2 0 1 5 1 1 1 7 作者简 介： 高路( 1 9 9 4 一 ) ， 男 ， 在读本科生 。 联 系电话 ： 1 3 8 1 8 4 4 7 8 8 4 E ma i l ： g a o l u 3 8 0 1 3 8 0 1 6 3 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m