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应用高效厌氧技术处理含高浓度硫酸盐废水摘要结合EGSB反应器，采用高效厌氧技术处理含高浓度硫酸盐有机废水，在COD容积负荷为20 kg/(m3?d)的条件下，确定了最佳上升水流速度为6 m/h左右。驯化1个月以后，在进水COD为4000 mg/L的情况下，本试验的最适进水SO42为15212028 mg/L，对应的最适COD/ SO42比值为。当COD去除负荷为20 kg/(m3?d)时，SO42还原负荷达到了 kg/(m3?d)以上，并且有进一步提升的潜力。关键词硫酸盐 EGSB 上升水流速度 高效厌氧技术含硫酸盐废水中的硫酸盐本身虽然无害，但是它遇到厌氧环境会在硫酸盐还原菌(SRB)作用下产生H2S，H2S能严重腐蚀处理设施和排水管道，且气味恶臭，严重污染大气。另外硫酸盐废水排入水体会使受纳水体酸化，pH降低，危害水生生物；排入农田会破坏土壤结构，使土壤板结，减少农作物产量及降低农产品品质。目前，我国很多城市的地下水已经受到不同程度的硫酸盐污染，寻求行之有效的硫酸盐废水处理工艺早已成为环境工程界普遍关注的问题1。硫酸盐废水来源广泛，按硫酸盐废水的特点可将其分为两大类：第一类废水含有大量的SO42和高浓度有机物；第二类废水也含有大量SO42，但有机物含量较少。本研究主要针对第一类废水进行。此类废水的厌氧生物处理工艺可归纳为两大类：单相处理工艺；两相处理工艺2，3。比较两种处理工艺，单相处理工艺具有经济简便的优势。应用单相处理工艺时最大的困难在于硫酸盐还原菌对产甲烷菌的竞争与抑制作用：竞争作用，因为在厌氧反应器内SRB与MPB同时存在，并且这两类菌可利用同种底物，从而在底物浓度不足时会发生竞争作用，不过由于高浓度有机废水可提供较充足的营养，故对本类废水这已不成为问题；抑制作用，主要是由硫酸盐的还原产物硫化物引起的，尽管由于实验条件、方法的不同，关于抑制程度不同研究人员4，5所得出的结果不尽相同，但存在这一抑制作用却是毋庸质疑的。能否成功解除这一抑制作用就成了单相法处理这类废水的关键，这方面已有人提出了多种解决途径，例如气提法、金属离子沉淀法、出水硫化物氧化与回流工艺相结合的方案等等1，6，7。以上方法虽然都有一定的作用，但是操作起来都显得较为繁琐，本试验采用EGSB反应器，通过在反应器内维持一定的上升水流速度(vup)，从而在vup以及反应自身所产气体的推动之下将产生抑制作用的H2S从液相转移至气相，减轻或解除硫化物的抑制作用。本研究采用上述技术处理含硫酸盐高浓度有机废水，希望在保证废水COD去除效果的前提下达到高的硫酸盐去除率和还原负荷。一旦硫酸盐还原成硫化物就可以通过化学或者生物法转化成单质硫810，从而实现废水脱硫的最终目的。1 材料与方法接种污泥取自某柠檬酸生产企业IC反应器中的厌氧颗粒污泥，根据荷兰Lettinga推荐的接种量11，本反应器内的种泥量控制在1015 kgVSS/m3。试验用水采用人工模拟废水，其中COD:N:P=200:5:1，硫酸盐浓度通过另外添加硫酸钠控制，具体配方见表1。表1 模拟废水成分 12 mg/L主要成分质量浓度微量元素质量浓度COD4000H3BO3蛋白胨800ZnCl2葡萄糖2800CuCl2牛肉膏500MnSO4H2ONH4Cl400(NH4)6Mo7O244H2OKH2PO490AlCl3CaCl22H2O60CoCl26H2OMgSO47H2O50NiCl2FeSO47H2O40H3BO3NaHCO35000试验装置试验中的EGSB反应器由有机玻璃制成，总体积为 L，其中反应区为 L。反应区高度为 cm，内径为 cm，高径比约为。整套试验装置置于恒温室内，温度控制在30 左右。试验装置及流程如图1所示，整套装置形成了一个闭路循环，在换水周期内连续运转。图1 试验装置及工艺流程图1进水及全回流出水接受容器；2柱塞泵；3湿式气体流量计；4出气管试验内容与方法采取每天进出水各一次的半连续运行方式。首先在进水中不添加硫酸盐的情况下启动反应器，由于本实验用接种污泥是直接从某企业中正在高负荷运行的IC反应器中取出的颗粒污泥，活性非常之高，故在进水COD4000 mg/L左右的条件下，COD容积负荷很快达到了20 kg/(m3d)并能够稳定运行，然后即在此情况下进行下列试验。确定装置运行最佳vup的试验对于本套装置，vup是保证其稳定运行的至关重要并且需要首先进行研究的参数。相对于从反应器中去除气体的效果而言，vup自然越大越好，但从保证污泥良好稳定生长的角度，vup有最适的取值范围。故决定从污泥生长方面来确定最佳vup，即待反应器在20 kgCOD/(m3d)的容积负荷下稳定运行后，考察污泥的生长量和废水的COD去除率。vup值选取为2、4、6及8 m/h，各阶段运行时间定为1周，通过排泥控制运行前的污泥床体积相等，运行期末测一次污泥床体积，并每天检测一次进出水COD。硫酸盐废水处理试验待确定最佳vup的试验结束后，紧接着即在此vup值下进行硫酸盐废水处理试验。尽管vup值不是在处理硫酸盐废水时得到的，因此不一定最适于硫酸盐废水处理，但是利用其作为本实验的运行参数仍不失为一项可行的策略。在维持COD容积负荷20 kg/(m3d)不变的条件下，通过向进水中添加Na2SO4并逐渐提高加入量来进行本试验，其中加入的Na2SO4量依次为20、30、45及60 g，对应的进水中SO42分别为676、1014、1521和2028 mg/L，待硫酸盐还原率与COD去除率均达到80%以上，并稳定运行3 d后即可进入下一阶段。分析项目与方法COD：半微量快速烘箱法；pH：pH-2S型酸度计；碱度：分步滴定法13；MLSS及MLVSS：重量法14；SO42：络合滴定法13；硫化物：滴定法14；颗粒污泥沉降速度：取量程为1 L的量筒，测定其高度，并注满清水。将用自来水淘洗过的颗粒污泥逐个加入量筒内，用秒表计量单个颗粒污泥从筒口沉降到筒底所需时间，然后利用公式v=H/(v为沉速，H为量筒高度，为沉淀时间)计算得出该颗粒污泥的沉速。测试过程中，在某个粒径范围内一般测定其中2030个任意选取的颗粒污泥进行测试，取其平均值作为该粒径范围颗粒污泥的沉速。2 结果与讨论最佳运行vup的确定据资料反映，EGSB反应器的vup一般为510 m/h15。从图2和图3明显可以看出通过污泥的生长量和废水的COD去除率确定的本工艺最佳vup为6 m/h。当vup较低时，vup产生的搅动效果不够，反应器内会出现“气袋”16，影响了传质效果，从而带来污泥生长活性及去除效果的下降；而当vup较高时会对污泥造成较大的剪切力，使得污泥流失量增加，同样对污泥生长不利。这从各个阶段的出水SS值亦可反映出来，当vup值取为2、4、6及8 m/h时对应的SS值分别约为150、175、250及370 mg/L，可见在前面三种条件下，反应器出水和COD去除率较为平稳，而当vup为8 m/h时反应器运行非常不稳定，出水SS和COD去除率变化较大。因此，认为vup6 m/h时的上升流速较为适合颗粒污泥厌氧反应体系。经检测在6 m/h阶段下的颗粒污泥性质良好，沉降速度达到了88 m/h，粒径一般在23 mm。图2 不同vup阶段的反应器运行情况注：从左至右对应vup分别为2、4、6及8 m/h。硫酸盐废水处理过程从图4可以看出，在整个驯化过程中COD去除率较为平稳，基本在90%上下波动，说明高浓度硫酸盐并未对COD的去除造成不利影响，SRB和MPB对COD去除都有一定的作用。图3 不同vup阶段运行前后污泥床体积变化而结合图5分析可知，在高硫酸盐浓度之下，由于SRB对底物的需求量大增，这就导致在底物COD浓度有限的情况下，SRB与其他厌氧细菌之间发生强烈竞争作用，试验结果则说明如此之高的硫酸盐浓度超出了SRB的还原能力。因此，在进水COD为4000 mg/L的条件下，本试验的最适进水SO42浓度在15212028 mg/L，因为一般认为采用COD/SO42比值较进水SO42浓度更能确切地反映硫酸盐对废水厌氧消化的影响程度，故本试验的最适COD/ SO42比值在。另外对各阶段排水中的硫化物分析可知，其浓度(以H2S表示)都在200 mg/L以下，基本不构成对SRB及MPB活性的抑制，从而这亦能够说明进水SO42得不到充分还原是由于底物浓度不足引起的。整个试验过程中的出水硫化物浓度一直维持在一个较低的水平上，这就验证了6 m/h的vup能够保证一定的气提效果。本试验采用NaHCO3控制进水碱度，添加量见表1，但考虑到进水SO42在转化过程中会产生部分碱度，故当进水SO42增至2028 mg/L时，将NaHCO3添加量减少了一半，检测表明出水碱度、pH并未受到很大影响，所以这样做完全可行。图4 硫酸盐废水的COD变化曲线硫酸盐还原负荷的变化过程随着驯化过程的进行，硫酸盐还原负荷得以逐渐提升，在进水SO42为1521 mg/L(COD：SO42值约为)时，硫酸盐还原负荷已经达到了 kg/(m3d)，图5 SO42变化曲线说明在本试验条件下，硫酸盐还原负荷最高可达到 kg/(m3d)以上，相比其他一些文献报道1719的数据而言，上述结果相当令人满意。需要说明的是，由于时间所限，本试验只是对硫酸盐废水处理的可行性作了一下简单研究，没有得出本技术的最大处理能力，所以该技术仍有进一步提升的潜力。图6 硫酸盐还原负荷变化曲线3 结 论在COD容积负荷为20 kg/(m3d)的情况下，从有利于污泥生长的角度得出最佳vup为6 m/h左右，并作为本技术的运行参数。经过1个多月的驯化，在进水COD为4000 mg/L的条件下，最适进水SO42在15212028 mg/L，对应的最适COD/ SO42比值在，并验证了6 m/h的vup作用于本试验的有效性。在COD去除负荷为20 kg/(m3d)的情况下，SO42还原负荷可达到 kg/(m3d)以上，并且有进一步提升的潜力。总之，本技术操作运行非常简便经济，这既体现在单相工艺上，又因为它与一般的EGSB流程相比，省却了一个进水泵，减少投资的同时又简化了操作；同时从试验结果可以看出，它对于处理含硫酸盐高浓度有机废水又是非常有效的，因此极有推广应用的价值。参考文献1 王爱杰，王丽燕，任南琪，等.硫酸盐废水生物处理工艺研究进展.哈尔滨工业大学学报，2004，36(11)：14461449，15012 康风先.硫酸盐还原-甲烷化两相厌氧法过程和机理研究：博士学位论文.无锡：无锡轻工业学院，3 康 宁，伦世仪.硫酸盐还原-甲烷化两相厌氧消化系统运行工艺条件的研究.工业微生物，1996，26(3)：194 杨 平，潘永亮，王 彬，等.厌氧流化床反应器处理含硫废水毒性的实验.中国环境科学，2000，20(4)：3783815 陈 平，张希衡.关于硫化物抑制厌氧消化的新探讨.西安建筑科技大学学报，1996，28(3)：311314，3426 张耀斌.铁锈及Fe(OH)3处理硫酸盐废水厌氧方法试验.中国环境科学，1999，19(6)：4934957 冀滨弘，章非娟.高硫酸盐有机废水厌氧处理技术的进展.中国沼气，1999，17(3)：378 Kim B W，Chang Hof hydrogen sulfide by Chlorobiam thiosulfatophilumin immobilized-cell and sulfur-settling free-cell recycle ，1991，7：4955009 Buisman C J N，Ijspeert P，Hof A，etparameters of a mixed culture oxidizing sulfide and sulfur with ，1991，38：81382010 Basu R，Clausen E C，Gaddy Jconversion of hydrogen sulfide into elemental ，1996，15：23423811 申立贤.UASB反应器的启动与污泥颗粒化.江苏沼气，1991，(1)：81412 Yan Y G，Tay Jof the granulation process during UASB ，1997，31(7)：1573158013 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