(毕业论文)单层工业厂房混凝土结构设计(21m＋21m).pdf

单层工业厂房混凝土结构设计(21m+21m)王立军【摘要】厂房位于舟山市郊区，是一所生产用的混凝土厂房。建筑面积为3905.4m2o厂 房采用混凝土排架结构体系，主材采用钢筋混凝土，屋面板采用预应力混凝土屋面板，柱为 混凝土预制柱，场内每跨设32/5t起重机一台，基础为柱下独立基础，基础顶标高-0.700m,墙体采用370清水墙。建筑等级：耐久等级为H级，耐火等级为H级，设防烈度为7度。地面粗糙度为B类。地下水位在-4.0m处。【关键词】混凝土排架结构；钢筋混凝土；吊车；混凝土预制柱；柱下独立基础The design for the single floor industrial building of reinforced concrete structure(21m+21m)Wang lijunABSTRACT The industrial bui Iding lies in the suburb of zhoushan,which is a buiIding of reinforced concrete structure.The total area is 3905.4 m2.The industrial building adopts concrete bent construction,primary using the material of reinforced.However,the proof of the building adopts the precast slap.And the column use the precast column.There is one crane in each span.The foundation is a single foundation under the column,with a elevation level of-0.700 m.The wall is made up of the clay and the width is 370mmClass of construction:Durable grade II,fire protection rating II,earthquake intensity 7 degrees.The ground asperity belongs to B and the underground water level at-4.0mKEYWORDS Concrete bent construction;Reinforced concrete structure;Crane;Precast column single foundation under columnin目录摘要.IIABSTRACT.Ill目录.IV第1章设计资料.11.1设计资料.11.2基本要求.11.3地质抗震条件.1第2章建筑方案设计.错误！未定义书签。2.1厂房平面布置.22.2构件选型与布置.22.2.1 屋面板和嵌板.22.2.2 天沟板.32.2.3 屋架，天窗及屋架支撑.42.2.4吊车梁.42.2.5基础梁.52.2.6柱间支撑.52.2.7抗风柱.52.2.8吊车轨道联接及车档.52.3厂房剖面设计.52.3.1柱的设计.52.3.2圈梁过梁设置.5第3章厂房排架设计.83.1排架结构基本假设和设计简图.83.1.1各段柱子高度.83.1.2确定各段柱子截面尺寸.103.2确定柱截面确定柱截面计算参数.10第4章荷载计算.124.1恒荷载.124.2屋盖自重Pi.124.2.1上柱自重P2.134.2.2下柱自重P3.134.2.3吊车梁、轨道、垫层自重P4.13IV4.3屋面活荷载.134.4吊车荷载.144.4.1 竖向吊车荷载.144.5风荷载.154.6墙体自重.164.7横向地震力计算.174.8荷载汇总表.18第5章排架结构内力分析.195.1 荷载作用下的内力分析.195.1.1屋面恒载内力计算.195.1.2 屋面活载内力计算.205.1.3 吊车竖向荷载作用下的内力分析.225.1.4 吊车水平荷载作用下的内力分析.245.1.5 风荷载作用下的内力分析.265.1.6 横向地震力作用下的内力分析.275.2内力汇总表.28第6章内力组合.306.1不考虑地震作用.306.2考虑地震作用.32第7章排架柱截面设计.357.1排架柱配筋计算.367.1.1 材料.367.1.2柱截面参数.367.1.3计算配筋参数.367.1.4 配筋.367.1.5 地震作用下截面配筋.377.2牛腿设计.387.3柱的吊装验算.397.3.1内力计算.397.3.2内力计算.40第8章基础设计.408.1基础设计资料.408.2基础其他尺寸确定和基础高度验算.428.3基础底面配筋计算.44第9章山墙柱设计.469.1山墙柱的尺寸确定.469.2 内力计算.469.3截面配筋.479.4基础计算.47第10章纵向地震力验算.48V10.1纵向基本自振周期计算.4810.2纵向各个构件的侧向位移.4810.2.1 纵向柱列.4810.2.2 柱间支撑.4810.2.3贴砌围护墙.4910.3各柱列柱顶总侧移刚度及调整刚度.4910.4纵向水平地震作用.5010.5柱间支撑验算.51参考文献.51致谢.53附录.见图纸VI第1章设计资料1.1 设计资料本毕业设计为某工业厂房设计，厂房长度为90m,21m双跨，柱距为6m。柱高大于11m,两跨各设1台工作级别为A5吊车。厂房所在地区基本风压为0.4 kN/m2,基本雪压0.3kN/m2o1.2 基本要求(1)认真贯彻“适用，安全，经济，美观”的设计原则；掌握建筑与结构设计全过程，基本方法和步骤；了解和掌握与设计有关的设计规范和 规定，并在设计中正确运用它们；调研收集有关资料、有关专业规范、自然条件、地质条件、施工条件、使用要求等原始资料和相关条件；构件选用、建筑施工图绘制；根据建筑施工图和地质报告进行相关结构内力计算，包括地基基础设计、柱、吊车梁、屋架，完成结构施工图；完成计算书和全套设计施工图。L3地质抗震条件该地区工程地质良好，II类场地，地基承载力特征值为180kN/n)2,常年地下水位为-4米 以下。抗震设防烈度为7度，要求进行横向及纵向抗震验算。设计地震动参数为垢、=0.12,特征周期Tg=0.45so1第2章建筑方案设计2.1 厂房平面布置本厂房为21m双跨单层混凝土排架结构，具体排架柱布置见下图1-1柱距为6m,横向定位轴线用、0表示，厂房长度为90m,小于100m,可不设伸缩缝，纵向定位轴线用、表示，间距取跨度尺寸，即G）轴线距离为21m,轴线距离为21m。山墙布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm,其余排架柱的形心与横向定 位轴线重合。吊车采用桥式吊车，起重量为32/5t,故采用非封闭式轴线，在纵向定位轴线 设联系尺寸，查05G335得联系尺寸为150m叫即边柱轴线至柱边为150mm。对于等高排架，中柱上柱截面形心与纵向定位轴线重合，吊车架外缘与上柱内缘净空尺寸能满足要求。2.2构件选型与布置2.2.1 屋面板和嵌板屋面板的型号根据外加屋面均布面荷载（不含屋面自重）的设计值，当屋架斜长不是屋 面板宽1.5m的整数倍时，需要布置嵌板，查04G410-1。荷载：屋面为二毡三油防水层 0.35kN/m2220mm水泥砂浆找平层80mm厚加气混凝土保温层活荷载0.4kN/m20.65kN/m20.5kN/m2外加荷载基本组合设计：恒载起控制作用 q=1.35 x(0.35+0.4+0.65)+1.4x0.7x0.5=2.28kN/m2活载起控制作用 q=1.2 x(0.35+0.4+0.65)+1.4x0.5=2.18 kN/m2采用预应力混凝土屋面板。查04G410-1中表6.3.1,选用Y-WB-2II,允许荷载基本组合 设计值为 2.5kN/m22.28kN/m2,厂房嵌板 Y-KWB-2H,端板分别为 Y-WB-2IIs,Y-KWB-2IIs,天窗架上的选用Y-WB-2II,檐口板Y-WBT-2II,端板分别为Y-WB-2IIs,Y-WBT-2IIsa,Y-WBT-2IIsb,其中屋面板自重为1.4kN/m2,嵌板的自重为1.70kN/m灌缝为0.lkN/m2o2.2.2 天沟板当屋面采用有组织排水时，需要布置天沟。对于单跨，既可以采用外天沟，也可以采用 内天沟。对于多跨，内侧只能采用内天沟。本厂房采用有组织排水，全部采用内天沟。天沟的型号根据外加均布线荷载值查0410(-)o计算天沟的积水荷载时，按天沟的最 大深度确定。同一型号的天沟板有三种情况：不开洞、开洞和加端壁。在落水管位置的天沟 板需要开洞，分左端开洞和右端开洞，分别用“a”、“b”表示，厂房端部有端壁的天沟板用sa，“sb”表示。本厂房在1,4,7,10,13,16轴线外设置落水管。内天沟荷载：两毡三油防水层20mm水泥砂浆找平层积水荷载屋面均布活载外加荷载基本组合设计:0.35 x 0.62=0.22kN/m0.02 x 20 x 0.62=0.25kN/m10 x 0.13x 0.62=0.81kN/m0.5 x 0.62=0.31kN/m恒载起控制作用 q=1.35 x(0.22+0.25)+1.4x0.7x(0.31+0.81)=1.73kN/m活载起控制作用 q=L2 x(0.22+0.25)+1.4x(0.31+0.81)=2.13kN/m根据内天沟外加荷载设计值查表，一般天沟板选用TGB662-1,开洞天沟板选用TGB62-la或 TGB62-lb,端部为 TGB62-Isa 或 TGB62-lsb,允许外加荷载 3.16kN/m 2.13kN/m,自重32.06kN/mo223屋架、天窗及屋架支撑(1)天窗架6m跨天窗架，天窗檐口标高17.200m,基本风压。=0.4kN/n?,窗扇高1.2m,风震系数居=10，地面粗糙度类别&风压高度变化系数4=09。无挡风板4=06,风荷载 标准值：卜=B1 4 Go=lx0.6xl.19x0.4=0.29kN/m2,天窗架由05G512钢天窗架 可知允许外加荷载0.29kN/m2Cog oogTO9 0098 00s 年 T一III008ZI0TOT图3-2柱子高度尺寸ZZ738c93.L2确定各段柱子截面尺寸根据吊车吨位、柱子高度查05G335确定边柱为矩形截面400mmx 500mm,下柱为工字型截 面400mmxlOOOmm;中柱上柱为矩形截面400mmx600mm,下柱为工字型截面400mmx 1000mm,具体看截面尺寸3-3图OOPhooF 550 25MB图3-3柱截面尺寸图3.2确定柱截面确定柱截面计算参数边、中柱截面几何特征参数（H=12.1mHu=4.20m HL=7.90m Ec=3.0 xl04 N/mm2)表3-1边、中柱参数见下表参数边柱 A、C 中柱 B 排 架 平 面 内4(mm2)2.00 xlO52.40 xlO5Ai(mm2)2.275 xlO52.275 xlO5Iv(mm4)4.17xl097.20 xlO9/i(mm4)2.79 xlO102.79 xlO10九二孔/H0.3470.3470.1490.2581/(i=a,b,c)(N/mm)0.0381 Ec0.0422 5c7=1/6/Zl/可(i=a,b0.3220.35610,C)排 架 平 面 外I,u2.67 xlO93.20 xl091L2.18xl092.18xl09N1.221.4720.3470.347G3.023.04自重重力荷载(kN)(包括牛腿)上柱：P1A=P1C=21.00下柱：P2A=P2C=62.30上柱：P1B=25.20下柱：P2B=70.2011第4章荷载计算排架的荷载包括恒荷载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载，荷载均计算其标准值。4.1恒荷载恒荷载包括屋盖荷载、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。4.2屋盖自重pl屋面荷载：屋面为二毡三油防水层0.35kN/m220mm水泥砂浆找平层0.4kN/m280mm厚加气混凝土保温层屋面板自重及灌缝 屋盖支撑及屋面吊管合计集中荷载：21m跨屋架自重6m跨钢天窗架自重屋架作用在柱顶的恒荷载标准值:0.65kN/m21.50kN/m20.15kN/m23.00kN/m292.9kN/根38kN/根作用位置见图4-1图4-112A柱：P1作用点位置与纵向定位轴线的距离150mm。e1A=%=150+150-250=50mm e2A=500-250=250mmPiA=Plc=3 X6X 10.5+92.9/2+38/2=254.1 kNMA=P1A eM=254.1 xQ.05=12.71kN-m（顺时针）1/1 ICz 1A 1/1M,=M,r=P1A e?.=-254.1 x 0.25=-63.53 kN-m（逆时针）NJ ir 乙 AB 柱：P1B=P1A x 2=508.2kN4.2.1 上柱自重P2A 柱:P2A=2c 2e0.4x0.5x4.20 x25=21.OkNM2A=M2C=P2A e2A=21.0 x 0.25=-5.25kN*山（逆时针）B 柱：同理得 P2B=25.20kN4.22 下柱自重P3A 柱:P3A=A。=83.3 k-21.0=32.30kNB 柱：舄5=95.4-25.20=70.2OkN4.2.3 吊车梁、轨道、垫层自重P4P4的作用点离纵向定位轴线的距离为75 0mm/4=750-500-150 =4 00mmA 柱：P4A=P4e45.50+0.53x 6=48.68kN=4。=巴/4A=19.47kN mB 柱:P4B 48.68 x 2=97.36kN4.3 屋面活荷载屋面活荷载取屋面均布活荷载和雪荷载两者的较大值，故取0.5kN/m2。活荷载的作用 点距离同恒载距离。13A 柱：A=0.5 x 6 x 10.5=31.5kNMiA=M1C=P1A e1A=31.5 X 0.05=1.58kN-m(顺时针)M2A=P1A e2A=31.5X 0.25=-7.88kN m(逆时针)B 柱：P1B=0.5 x 6 x 10.5=31.5kNM2B=PIB 025=31.5 x 0.15=-4.73kN*山(逆时针)4.4 吊车荷载441竖向吊车荷载表4T 吊车主要参数表起重量 Q(t)吊车跨 度Lk(m)吊车桥距 B(mm)轮距K(mm)吊车总重(G+g)(t)小车重 g(t)最大轮压Aax(kN)最小轮压 Aix(kN)32/5t19.56620470035.5210.87727567.401、吊车竖向荷载标准值：Om.x=275 x(1+0.217)=334.68kN llldADmin=67.40 x(1+0.217)=82.03kN2、竖向荷载在 A 柱 4=rU=334.68kN施与 A 柱的 M4A/A=334.68X 0.4=133.87kNm施与 B 柱的加48=与4 e4A=82.03x 0.75=61.52kN.m在 A 柱 4=rU=82.03kN施与 A 柱的 M4A=P4A e4A=82.03x 0.4=32.81kN.m施与 B 柱的 QA=334.68 X 0.75=251.OlkN.m3、横向水平荷载(a=0.10)T=(320+108.77)xO.1x1/4=10.72kN0ax=10-72 X(1+0.217)=13.05kNTmaxk的作用点位置在吊车梁顶面 llldA.,JS.14图4-2吊车荷载计算简图1 4h=9400mm 得，取47=+0.6 2 作用在柱顶的集中风荷载尸卬作用在柱顶的集中风荷载乙由两部分组成：柱顶至檐口竖直面上的风荷载匕1和坡屋 15面上的风荷载匕2,其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是倾斜的，需要计算其水平方向 的分力（竖直分力在排架分析中一般不考虑）4=。叫=DL。=6 x 0.4 x 4 x 4=2.404表4-2 qik值（标准值）计算q由2q3q4q5q6q7q8q9Qio从1.041.041.191.191.191.191.191.191.191.19氏0.8-0.40.8-0.20.6-0.6-0.6-0.5-0.4-0.4Qik(kN/m)2.001.002.280.571.711.711.711.431.141.14作用长 度 m 2.2851.161.981.981.981.981.162.285方向一TTFw=/ex2.285 x(qx+q3)+1.16 x(-q4+q9)+1.98x(q5+q6+q7+q8)=1.4 x 2.285x(2.28+1.14)+1.16x(-0.57+1.14)+1.98x(1.71+1.71+1.71+1.43)=36.39 kN(f)4.6墙体自重砖砌体单位重19 kN/m3,钢筋混凝土 25 kN/m-20厚水泥砂浆粉刷墙0.36 kN/m?故在6m柱距横向排架计算单元之内，各部分墙重为窗上墙：P5A1=6.0 x0.37x2.9xl9+6x0.3x0.6x25+6.0 x3.5x0.36=156.88kN窗间墙：P5A2=6.0 x0.37x3.0 xl9+6x0.3x0.3x25+6.0 x3.3x0.36=147.17kN窗下墙：P5A3=6.0X 0.37 X1.65 X19+6x 0.24x 0.45 x 25+6.0 x 1.6x 0.36=89.26kN钢窗重：3.6 x 3.0 x 0.45=4.86kN3.0 x 2.1 x 0.45=2.84kN墙体自重：P5A=156.88+147.17+89.26+4.86+2.84=401.OlkN山墙自重(两侧都布置山墙)：P5A山=4045.06kN16表4-3各计算单元荷载4.7横向地震力计算作用于一个排架计算单元（6m 上的荷载（kN 山墙（两 侧都有布 置）（kN 山墙柱（仅山墙 处有，厂房一侧 有6根）（kN 屋盖恒 载屋面雪 载柱自重吊车梁及 轨道连接一台32/5t吊 车桥架围护纵 墙886.975.6262.00194.72701.4802.028090.12369.36注：边柱每个重83.3 kN,中柱每个重95.4kN(1)横向基本自震周期计算G=886.90+0.5 x 75.6+0.5 x 194.72+0.25 x(262.00+802.02)=1288.07 kN eq皿 1=1/(1/2+1/3+1/。)=1/(0.0381+0.0422+0.0381)纥=2.82 x KT,m/kNA=2kGeq3n=2x 0.8x 71288.07 x 2.88xIO-4=0.97s(2)横向地震作用计算(Tg=0.45s)(T、a1-cc1 r-p J70.45 y9 O97?x 0.08=0.0400集中于柱顶标高处的重力荷载代表值（出=12.10m G=886.9+0.5 x 75.06+0.7 x 802.02+O.lx 262.00=1492.04 kN集中于吊车梁顶标高处的重力荷载代表值(出=9.10m)GCi=194.72+701.4+0.4 x 262.00=1000.92 kN查抗震设计规范，按两端山墙、屋盖长90m考虑。1=0.85+GJ0=0.0400 x(1492.04+1000.92)x0.85=79.77 kN_1000.92x9.10_ (1000.92x9.100)+(1492.04x12.1)x 79.77=26.75kN_1492.04x12.1_(1000.92 x 9.100)+(1492.04 x 12.1)x 79.77=53.02kN耳，尸ci相应作用点位置示于图17图4-4 Fi、-作用点位置4 8荷载汇总表在计算简图中，上柱的计算轴线取为上柱的截面形心线，下柱的计算轴线取为下柱的 截面形心线。下面计算时弯矩和剪力的符号按照下述规则：弯矩以顺时针方向为正，剪力以 使构件产生顺时针方向转动趋势为正；轴力以压为正。见表4-4表4-4荷载汇总表荷载类型A柱B柱N(kN)M(kN*m)N(kN)M(kNe m)X恒载Pu=254.1P2A=21.0P2A+P4A=69.68P3A=32.30M1A=12.71“2A+”4A=49.31%=508.2P?B=25.2。P?B+舄8=122.56P3B=70.20屋面活载PIA=31.5M1A=1.58M2A=4.73PiB=31.5=4.73吊车竖向 荷载4ax在桩，分=334.6841n在柱舄A=82.03M4A=133.87 此A=32.81Rnax在桩，P4B=82.0341n在柱P4B=334.68也.=61.51=251.0吊车横向 水平荷载213.05(一台 32/5t风荷载Fw=36.39kNq、=2.00kN/mq2=1.25kN/m18第5章排架结构内力分析5.1 荷载作用下的内力分析5.1.1 屋面恒载内力计算恒荷载下的计算简图可以分解为两部分:作用在柱截面形心的竖向力和偏心力矩.偏心力 矩作用下，各柱的弯矩和剪力用剪力分配法计算。先在柱顶加上不动较支座，利用附录求出 各柱顶不动较支座的内力；然后将总的支座反力作用下排架柱顶，根据剪力分配系数分配给 各柱；最后求出各柱顶的剪力，得到每根柱的柱顶剪力后，单根柱利用平衡条件求出各截面 的弯矩及柱底截面剪力。屋面恒载作用下的内力计算表5-1屋面恒载内力计算项 目Mi(kN*m)M2(kN*m)M3(kNe m)Ni(kN)N2(kN)N3(kN)Vi(柱 底剪 力)(kN)结果说明A 柱21.91-27.4-10.10275.1323.78356.082.19(一)Ci=2.044C2=l.065Ra=(-12.71 X 2.044+49.31 x1.065)/12.1=2.19(f)同理：Rc=-2.19(一)19注：A柱C柱对称,B柱000533.4630.76700.960Va=2.19-0.322 x(-2.19+2.19)=2.19 J)Vc=-2.19-0.322 x(2.19+-2.19)=-2.19(一)Vb=0.356(2.19+-2.19)=0 以上为柱顶剪力，接下来结果说明中均为柱顶剪力故只需计算A,B柱内力，C柱内力与A柱内力相同。图5-1荷载内力图5.L2屋面活载内力计算屋面活荷载作用下的内力分析方法同屋盖自重作用下的内力分析。表5-2屋面内活载内力计算项目Ml(kN*m)M2(kN*m)M3(kN*m)N1(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底 剪）力）kN 结果说明20活 载 在 AB 跨A柱1.08-3.65-4.6031.531.531.5-0.12(一)A柱：02.044 C2=l.065Ra=(-1.58x 2.044+4.73 x 1.065)/12.1=0.15(.)B柱：Ci=l.803 Rb=4.73x 1.803/12.1=0.70(一)Va=0.15-0.32 2(0.15+0.70)=-0.12(-)Vb=0.70-0.35 6(0.15+0.70)=0.40(f)B柱-4.73-3.050.1131.531.531.50.40(一)活 载 在 BC 跨A柱1.131.133.280000.27(一)算法同上B柱4.73-3.050.1131.531.531.5-0.40(-)21图5-2活载在AB跨时内力图图5-3活载在BC跨时内力图5.1.3 吊车竖向荷载作用下的内力分析吊车竖向荷载四种基本情况：（a Dmax作用于A柱；（b D而n作用于A柱处；（c Dmax作用于C柱；（d Dm1n作用于C柱。吊车竖向荷载的计算简图可分解成两部分：作用在下 柱截面形心的竖向力和作用在牛腿顶面的偏心力矩。表5-3吊车竖向荷载作用下的内力计算项目Mi(kN*m)M2(kN*m)M3(kN*m)Ni(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱底 剪力）kN 结果说明AB跨在A-41.6692.2113.840334.68334.68-9.92(1)A 柱:C2=l.065B 柱 C2=l.179 Ra=133.87 x22A柱1.065/12.1=11.78(一)Rb=61.5 x1.179/12.1=5.99(-)Va=ll.78-0.322(11.78-5.99)=-9.92(一)Vb=5.99+0.356(11.78-5.99)=8.05(一)Vc=0.322 x(11.78-5.99)=1.86B33.81-27.7036.13082.0382.038.05(一)min 在 A 柱A-41.33-8.52-86.26082.0382.03-9.84B70.48-180.52-47.760334.68334.6816.78BC跨min 在 c 柱A29.1929.1984.100006.95同理B-70.48-180.5247.760334.68334.68-16.78max在 c柱A-7.81-7.81-22.51000-1.86B-33.8127.7-35.90082.0382.03-8.05238.52图5-5 Dmin作用于A柱时的内力图图5-7 Dmix作用于C柱时的内力图5.1.4 吊车水平荷载作用下的内力分析吊车水平荷载作用下有两种情况：(a)AB跨作用Tmax；(b)BC跨作用Tmax,每种 情况下的荷载可以反向24表5-4吊车水平荷载作用内力计算项目Mi(kN*m)M2(kN*m)M3(kNe m)Ni(kN)N2(kN)N3(kN)Vi(柱底 剪力)(kN)结果说明max 作 用 在 AB 跨A柱6.04 6.04+91.05000 10.76A柱：C5=0.535Ra=0.535 x 13.05=6.98(一)B 柱:C5=0.581 Rb=0.581 x 13.05=7.58(一)Va=6.98-0.322(6.98+7.58)=2.29(-)Vb=7.58-0.356(6.98+7.58)=2.40(一)B柱 5.58 5.58+89.72000 10.65max 作 用 在 BC 跨A柱 19.7 19.7+56.750004.69算法同上B柱 5.58 5.58+89.72000 10.65图5-8 AB跨作用丁须的排架内力254.69AI7TTT图5-9 BC跨作用丁顿的排架内力5.1.5 风荷载作用下的内力分析风荷载作用下有两种情况：右吹左风时的荷载值与左吹右风 表5-5风荷载内力计算项目Mi(kN*m)M2(kN*m)M3(kN*m)Ni(kN)N2(kN)N3(kN)Vi(柱底 剪力)(kN)结果说明向 右 吹A柱51.4551.45243.8200032.25A柱：C6=0.293 Ra=0.293 x 2.00 x 12.1=7.09(一)B 柱：C6=0.349C柱同A柱Rc=0.293 x 1.00 x 12.1=3.55(一)Va=7.09-0.322(36.39+7.09+3.55)=-8.05(-)Vb=-0.356 x(36.39+7.09+3.55)=-16.74(一)Vc=3.55-0.322 x(36.39+7.09+3.55)=-11.59(1)B柱70.3170.31202.5500016.74向 左 吹A柱-57.50-57.50-213.4500023.68算法同上26B柱70.3170.31202.5500016.74图5-10风荷载（左吹向右）下排架内力.01 Ab 5 I-T三三二三a3n00 ZULbQ.J1.68 1.?|11日11111日123.1 O O L&bOONULb 竺二二目二百一工图5-11风荷载（右吹向左）下排架内力5.1.6 横向地震力作用下的内力分析表5-6横向地震内力计算项目Mi(kN*m)M2(kNe m)M3(kN*m)Ni(kN)N2(kN)N3(kN)Vi（柱 底剪 力）kN 结果说明FC1作用A 柱26.3926.39 75.07000 7.92A柱：C5=0.535 Ra=0.535 x 26.75;4=3.58(一)B 柱：C5=0.581 R=0.581 x 26.75-2=7.77(一)C柱同A柱27B柱 6.17 6.17+92.0600010.93Rc=0.535 x 26.75:4=3.58(一)Va=Vc=3.58-0.322(3.58+7.77+3.58)=1.23(-)Vb=7.77-0.356(3.58+7.77+3.58)=2.45(一)R作用A 柱+71.69+71.69+206.55000+17.07Va=Vc=53.02 x 0.322=17.07Vb=0.356 x 53.02=18.88B柱+79.30+79.30+228.45000+18.88图5-12也作用下的内力图5-13 R作用下的内力5.2内力汇总表表5-7 A(C)柱内力汇总荷载类型序 号I-III-IIIII-IIIM(kNe m)N(kN)M(kN*m)N(kN)M(kN*m)N(kN)V(kN)恒载121.91275.1-27.4323.78-10.10356.082.1928屋面活载活载在AB 跨2a1.0831.5-3.6531.5-4.6031.5-0.12活载在BC 跨2b1.1301.1303.2800.27吊 车 竖 载AB跨柱3a-41.66092.21334.6813.84334.68-9.92*3柱3b-41.330-8.5282.03-86.2682.03-9.84BC 跨柱4a29.19029.19084.1006.95Af柱4b-7.810-7.810-22.510-1.86吊车水平荷载5a 6.040 6.040+91.050 10.765b 19.700 19.70056.7504.69风荷载6a51.45051.450243.82032.256b-57.500-57.500-213.450-23.68表5-8 B柱内力汇总荷载类型序 号I-III-IIIII-IIIM(kN*m)N(kN)M(kN*m)N(kN)M(kN*m)N(kN)V(kN)恒载10533.40630.760700.960屋面活载活载在 AB跨2a-4.7331.5-3.0531.5-0.1131.50.40活载在 BC跨2b4.7331.53.0531.50.1131.5-0.40吊 车 竖 载A B 跨BnaxA 柱3a33.810-27.7082.0336.1382.038.05%在A 柱3b70.480-180.52334.68-47.76334.6816.78BC 跨%A柱4a-70.480-180.52334.6847.76334.68-16.78%在B 柱4b-33.81027.7082.03-35.9082.03-8.05吊车水平荷载5a 5.580 5.580 89.72010.655b 5.580 5.580 89.720+10.65风荷载6a70.31070.310202.55016.74296b-70.310-70.310-202.550-16.74第6章内力组合6.1不考虑地震作用基本荷载组合考虑两类情况：由活荷载控制的组合和由恒荷载控制的组合。当单层工业厂房不考虑地震有六种基本组合，且考虑到厂房活荷载起控制作用，故本次组合 只考虑以下两种组合即1.2 x恒载+1.4x0.9（活载+吊车荷载+风载）1.2 x恒载+1.4 x 0.9 吊车荷载+风荷载）现在进行内力组合表6-1 A柱内力组合控制 截面组合目标组合项目M(kN*m)N(kN)V(kN)30I-I+Mmax1.2 x 1+1.4 x 0.9 x 2a+2b+0.9(4a+5b)+6a149.34369.81-Mmax1.2 x 1+1.4 x0.90.9(3a+4b)+0.9x5b+6b-124.60330.12Nmax1.2x 1+1,4x 0.9x 2a+0.9(3a+4a+5b)+6b-81.30369.81Nmin同-Mmax-124.60330.12II-II+Mmax1.2 x 1+1.4 x 0.9 x 2b+0.9(3a+4a)+0.9 x 5b+6a193.38768.07Mmax1.2 x 1+1.4 x 0.9 x 2a+0.9(3b+4b)+0.9 x 5b+6b-150.79521.25Nmax1.2 x 1+1.4 x 0.9 x 2a+2b+0.9 x 3a+0.9 x 5b+6a236.83807.76Nmin1.2 x 1+0.9 x 1,40.9 x 4b+0.9 x 5b+6b-136.53388.54III-III+Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.42b+0.9 x 3a+0.9 x 5a+6a513.54806.8252.44-Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.42a+0.9 x(3b+5a)+6b-487.93560.01-50.72Nmax相应的+Mmax1.2xl+0.9x1.42b+2a+0.9x(4a+5b)+6a412.38846.5144.40Nmax相应的Mmax.2 x 1+0.9x1.42a+0.9 x(3a+5a)+6b-374.42846.51-50.81Nmin相应的+Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.42b+0.9 x(4a+5b)+6a497.85427.3063.69Nmin相应的 _Mmax.2 x 1+0.9 x 1.40.9 x(4b+5b)+6b-409.84427.30-24.67B柱（由上表可知，n-ii不是控制截面故不考虑口-H截面）表6-2 B柱内力组合控制 截面组合目标组合项目M(kN*m)N(kN)V(kN)+Msax1.2 x 1+1.4 x 0.9 x 2b+0.9 x(3b+5a)+6a180.80679.77I-IMmax1.2 x 1+1.4 x0.92a+0.9(4a+5a)+6b-180.80679.77Nmax相应的+Mmax同+Mmax180.80679.7731Nmax相应的-Mmax同Mmax-180.80679.77Nmin相应的+Mmax1.2x 1+0.9 x 1.4(3b+5a)x 0.9+6a174.84640.08Nmin相应的-Mmax1.2xl+0.9x1.4(4a+5a)x 0.9+6b-174.84640.08III-III+Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.42b+0.9 x(3a+4a)+0.9 x 5a+6a452.231 353.3922.77Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.42a+0.9 X(3b+4b)+0.9 x 5b+6b-451.971 353.39-22.77Nmax相应的+Mmax1.2 x 1+0.9 x1.42a+2b+0.9 x(3a+4a+5a)+6a452.09-1393.0823.27Nmax相应的-Mmax1.2 x 1+0.9 x1.42a+2b+0.9 x(3b+4b+5b)+6b451.831393.08-2 3.27Nmin相应的+MmaX1.2 x 1+0.9 x 1.4 0.9 x(3a+5a)+6a397.93934.1742.30Nmin相应的-Mmax1.2 x 1+0.9 x 1.4 0.9 x(3b+5b)+6b-397.67934.17-42.306.2考虑地震作用考虑地震荷载作用的组合时，一些内力需要做一些调整。组合时不组合风载，内力值采用 调整后的内力值，调整值见表6-3。表6-3地震作用力计算荷载类型序 号截面内力值（A、C柱）内力值（B柱）说明（A、C柱）说明（B柱）M(kN*m)N(kN)M、(kN m)N(kN)恒载1I-IIII-III21.91-10.10275.1356.0800533.4700.96同无抗震设防同无抗震设 防屋面雪载2I-IIII-0.66-0.409.459.450018.918.9A柱内力汇总表 中2a,2b相加 乘以 0.5 x 0.3同理32当考虑地震作用时，组合