考虑混凝土板作用的腹板开洞钢一混凝土组合梁承载力有限元分析.pdf

第 3 8卷第 6期 2 0 1 2年 1 2月 四川建筑科学研究 S i e h u a n B u i l d i n g S c i e n c e 6 5 考虑混凝土板作用的腹板开洞钢一 混凝土组合梁 承载力有限元分析 寇 立亚 ， 一 ， 胡夏 闽。 ( 1 江苏城市职业学院建工系， 江苏 南京2 1 0 0 1 9 ； 2 河海大学土木与交通学院， 江苏 南京2 1 0 0 9 8 ； 3 南京工业大学土木工程学院， 江苏 南京2 1 o o o 9 ) 摘要： 腹板开洞组合梁在国外工程中已广泛应用。洞I= 1 的存在对组合梁的极限承载力有一定影响。本文针对现 存的开洞组合梁极限承载力的计算公式进行比较。采用 A N S Y S软件进行有限元模拟， 考虑混凝土板宽度和厚度 对 洞 口抗弯 和抗剪承载力 的影 响拟合 出 了混凝 土板 有效 宽度 的计 算公 式 ， 为开 洞组合 梁 的进 一步研究 提供 了依 据 。 关键词： 钢与混凝土组合梁； 腹板开洞 ； 极限承载力； 混凝土板有效宽度； 有限元分析 中图分类号： T U 3 7 5 文献标识码： A 文章编号： 1 0 0 81 9 3 3 ( 2 0 1 2 ) 0 6 0 6 5 0 5 Fe m a n a l y s i s o f be a r i n g c a p a c i t y o f s t e e l - c o n c r e t e c o mp o s i t e be a m s wi t h we b o p e n i n g c o n s i d e i n g c o n c r e t e s l a b K0U L i y a I HU Xi a mi n ( 1 C i v i l E n g i n e e ri n g D e p a r t m e n t o f t h e C i t y V o c a t i o n a l C o H e g e o f J i a n g s u ， N a n j i “ g 2 1 0 0 1 9 ， C h i n a ； 2 C o l l e g e o f C i v i l a n d T r a n s p o r t a t i o n ， Ho h a i U n i v e r s i t y ， N a n j i n g 2 1 0 0 9 8 ， C h i n a ； 3 C o l l e g e o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， N a n j i n g U n i v e rs i t y o f T e c h n o l o g y ， N a n j i n g 2 1 0 0 0 9 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ： S t e e l - c o n c r e t e c o mp o s i t e b e a m wi t h w e b o p e n i n g i s wi d e l y u s e d i n o v e r s e a s T h e e x i t i n g o f we b o p e n i n g s h a s e ff e c t o n t h e b e a r i n g c a p a c i ty o f c o mp o s i t e be a ms i n s o me e x t e n t T wo wa y s t o c a l c u l a t e b e a ri n g c a p a c i t i e s o f s t e e l - c o mp o s i t e b e am s a r e i n t r o d u c e d， a n d t h e n t h e s h o r t c o mi n g s of t h e m a r e p o i n t e d o u t a n d mo d i fi e d wa y s a r e p r o v i d e d I t i s e v i d e n t t h a t t h e mo d i fi e d w a y s a r e f e a s i b l e ANS YS s o f t w a r e i s u s e d t o s i mu l a t e c o n s i d e ri n g e ff e c t s o f t h e w i d t h a n d t h i c k n e s s o f t h e c o n c r e t e s l a b o n t h e b e a r c a p a c i t y an d t h e f o r mu l a o f e ff e c t i v e wi d th of c o n c r e t e s l a b o f s t e e l - c o n c r e t e c o mp o s i t e b e a ms wi t h w e b o p e nin g a re g i v e n Th e f u rt h e r r e s e a r c h b a s i s a r e p r o v i d e d Ke y wo r d s ： c o mpo s i t e b e a ms o f s t e e l c o n c r e t e； w e b o p e n i n g ； b e a rin g c a p a c i t y ； e f f e c t i v e wi d t h o f c o n c r e t e s l a b ； f e m a n aly s i s 0 引 言 在钢梁腹板上开洞的钢一 混凝土组合梁 可以减 少管道对建筑空间的占用、 降低工程成本 。腹板孔 洞的存在使得组合梁有效截面的削弱使结构的强度 和刚度均降低从而降低了组合梁开洞截面的受剪和 抗弯承载力 ， 也引发 了洞 口周围的局部稳定性 以及 相应的构造问题 。在腹板开洞组合梁设计计算 中需 要考虑混凝土板对承载力的贡献 ， 目前在我 国钢结 构设计规范中尚无钢一 混凝土开洞组合梁的设计方 法 。 收稿 日期 ： 2 0 1 2 - 0 4 - 0 9 作者简介 ： 寇立亚( 1 9 7 4一)， 女 ， 河 北保定 人 ， 工学 硕士 ， 研 究方 向 组合结构 。 E ma i l ： k o k 0 9 3 1 6 3 e o m 1 腹板 开洞 组 合梁 承 载 力 的计 算 方 法 腹板开洞组合梁洞 口周围的受力形态复杂 ， 破 坏可能发生在弯矩或剪力最大的部位 ， 也可能发生 在 同口处。在腹板洞口较大时， 开洞组合梁的承载 力明显下降 ， 需要对洞 口处 的承载力进行验算。试 验研究表明 ， 腹板开洞 的实心混凝土板组合梁 的破 坏一般为 塑性破坏 J 。其破坏形态 主要有剪切破 坏、 弯曲破坏以及腹板洞 口上部和下部 的 T型截 面 发生的“ 空腹破坏” 。 2 O世纪 8 0年代初期 ， 国外学者在腹板开 同 组 合梁试验研究的基础上 ， 提出了多种强度设计方法 。 采用较多的是基于 四铰空腹破坏机理 的弯一 剪相关 曲线( MV曲线) 法 。工程上普遍采用的 M 曲 线简化强度设计方法主要有两种 ： 四川建筑科学研究 第 3 8卷 1 ) 计算 出开洞组合梁洞 口截面在纯 弯矩作 用 下 的最大抗弯承载力 M 和纯剪切作用下 的最大抗 剪承载力 ， 通过三次曲线连接两点形成 曲 线 ， 洞 口截面的实际承载力需满足 ： f 1 + 1 1 ( 1 ) 、 M ， ， 2 ) 在计算出洞 口截面 M 和 的基础上 ， 再计 算 出洞 口截面弯剪共同作用下的最大抗弯和抗剪承 载力 ， 通 过三 次 曲线连接 三 点形 成弯 一 剪相 关 曲 线 。在以上两种方法中只计算曲线 的几个端点， 开洞组合截面的实际承载力只能通过实际的曲线来 近似。 腹板洞口形状不同的组合梁， 其承载力的计算 方法也有所差别口 。 。一般将圆形洞 口等效为矩形 洞口组合梁进行计算， 本文仅对腹板开单个矩形洞 口组合梁进行研究。 2 混凝 土 板对 腹 板 开洞 组 合 梁 承 载 力影 响的有 限元分析 开洞组合梁洞口截面的极限承载力由抗弯和竖 向抗剪承载力构成。在腹板开洞组合梁的竖向受剪 承载力计算 中 J ， 通常不考虑混凝土组合板对竖 向受剪 的贡献 ， 假定所有 的剪力 由钢梁腹板承担。 通过对腹板开洞组合梁试验得知 ， 混凝 土板对开洞 组合梁竖向抗剪承载力有较大贡献 。本文采用 A N - S Y S软件对开洞组合梁进行非线性有 限元模 拟分 析， 研究混凝土组合板宽度和厚度对腹板开洞组合 梁承载力的影响。 2 1 模型单元类型及本构关系 在所建 立 的有 限元模 型 中， 混 凝 土采用 的是 S o l i d 6 5单元 ， 钢梁采用的是 S o l i d 4 5单元 ， 混凝土板 和钢梁间的栓钉采用 C o m b i n 3 9单元。混凝土的单 轴受压应力一 应变关 系采用了 E H o g n e s t a d建议的 二次抛物线 + 下降曲线模型， 破坏准则采用 Wi l l a m Wa mk e r 的五参数模型。在计算 中假定 钢材为各 向 同性 材料 ， 选 取 的钢 材 弹 性模 量 为 2 0 6 1 0 MP a ， 泊松 比为 0 3 ， 本构关 系为双线性随机强化模 型。栓钉的荷载一 滑移 曲线及极 限承载力分别按文 献 1 2 ， l 3 采用。 2 2分析模型及结果 为了验证有 限元模型的正确性 ， 分别选取 了 2 组实心板组合梁 H 和 1组腹板 开洞组合梁 进 行有限元模拟 ， 并被验证可 以良好 地模拟开洞组合 梁 的受力特征。开洞组合梁 中钢梁采用 H N 4 5 0 2 0 0 91 4窄翼缘型钢 ， 栓钉尺 寸 +1 6 X 9 0， = 4 8 0 M P a ， 栓钉按完全剪力连接设计。开洞简支组 合梁跨度为 6 m， 单个矩形 同口。腹板开洞组合 梁 具体设计参数和构件特征见文献 1 6 。 2 2 1 混凝 土板 宽度 的影 响 模拟梁 ( M V=0 9 m) 混凝 土 板宽 在 8 0 0 2 4 0 0 m m范围内变化 ， 图 1为不 同板宽开洞组合梁 的极限承载力变化 曲线 。因弯剪 比较小， 模拟梁均 发生空腹破坏。由图 1可知 ， 随着混凝土板宽度 的 增加 ， 开洞组合梁的极 限承载能力有所增加。但板 宽达到一定程度后 ， 开洞组合梁极限承载力的增 加 趋势逐渐降低。 图 1 混凝 土板 宽对极 限荷载 的影响 Fi g 1 Effe c t o f wi d t h o f c o n c r e t e o n u l t i m a t e c a p a c i t y 在开洞组合 梁洞 口截面抗弯承载力计算 中， 当 塑性中和轴位于组合板时 ， 昆凝土板受压区的高度 取决于混凝土板宽 。板宽越大， 受压 区高度越小 ， 开 同 组合梁的塑性抗弯承载力就越大。在洞口截面抗 剪承载力计算 中， 混凝土板 承剪面积与混凝土板截 面厚度以及宽度成正 比。随着混凝土板宽度的增 加， 钢梁上翼缘顶部到洞口弯矩较小端的混凝土板 压力中心线 的距离会减小 ， 洞 口弯矩较 大端混凝土 板轴向力作用面积会增加 ， 钢梁腹板抗剪承载力发 挥得更充分 ， 洞 口截面的抗剪承载力就更大 。因此 ， 随着混凝土板宽度的增加 ， 腹板开洞组合梁的极 限 承载力也会相应增加。 组合板宽度较小的开洞组合梁， 混凝土板容易 发生剪切破坏。在栓 钉连接件达到极 限抗拔力 之 前 ， 洞 口弯矩较高端出现斜向张拉裂缝 ， 裂缝随着荷 载的增加逐渐向加载点延伸。当组合梁 昆 凝土翼板 宽度较宽时， 栓钉连接件周 围混凝土的刚度较大 ， 限 制栓钉变形的性能较好， 混凝土锥体拔出破坏的剪 切破坏面大于混凝土板的横 向剪断的破坏 面， 栓钉 连接件的承载力高。当混凝土板的宽度增加到一定 值后 ， 全部栓钉的拉力和销栓力都能够充分发挥 ， 此 时组合板宽度增加对承载力的影响降低。 在极限荷载时 ， 开洞组合梁跨 中和洞 口弯矩较 大端混凝土板顶部正应力沿板宽的分布如图 2 、 图 3 所示。由图 2可知 ， 洞 口截 面弯剪 t 匕 不大 ( M V= 0 9 m) 的开洞组合梁 达到极 限荷载时跨 中混凝土 2 0 1 2 N o 6 寇立亚 ， 等： 考虑混凝土板作用的腹板开洞钢一 混凝土组合梁承载力有限元分析 6 7 板顶部正应力的分布和未开洞组合梁 的分 布类 似。 与 图3比较可知 ， 开洞组合梁达 到极 限荷载时跨 中 混凝土板顶部弯曲应力远远小于洞 口弯矩较大端 昆 凝土板顶部正应力。这说 明开洞组合梁破坏发生在 洞口位置 ， 是空腹破坏而非弯曲破坏。根据混凝土 翼板上弯曲应力的分布状态 ， 开洞组合梁混凝土板 的有效宽度 B。 可以定义 为 ： 2 d s B = ( 2 ) m “ 其中， 为弯曲应力最大值； B为混凝土板宽度。 采用有限元 法分析的结果 ， 利用 ( 2 ) 式 可得 到开洞 组合梁洞 口位置混凝土板有效宽度的计算公式 ： ( i + ) 6 i B = I_一 ( 3 ) m “ 其中， i 为混凝 土板纵 向应力 ； b i 为第 到第 i +1 之问的距离。 图 2开洞 组合梁跨中混凝土板顶 部正应 力沿板 宽分布 F i g 2 No r ma l s t r e s s d i s t r i b u t i o n o n t o p o f c o n c r e t e s l a b f o r c o mp o s i t e b e a ms 室 图 3 洞 口弯矩较大端混凝土板顶部正应力沿板宽分布 Fi g 3 No r m a l s t r e s s d isi b u ti o n o n t o p o f c o n c r e t e s l a b f o r hi g h m o me nt s i de o f we b o pe n i ng 利用式( 3 ) 和图 3 、 图 4计算开 同组合梁的洞 口 截面混凝土板的有效宽度 B 和洞 口截面混凝土板 抗剪计算有效宽度 ， 结果见表 1 。由表 1 可知 ， 随 着混凝 土板 宽度 的增加 ， 有效宽度 B 与板宽 B的 比值 B 。 B逐渐下降。当板宽达到 2 4 0 0 m m时， 有 效宽度只占板宽 的 4 7 。开洞组合梁洞 口截面混 凝土板抗剪计算宽度 和板宽 B的比值 B B随着 混凝土板宽 B的增加逐渐降低 。模拟值与文献 3 考虑混凝土板宽作用的计算值接近。将混凝土板有 效宽度的模拟值与钢结构规范 组合梁有效板宽 的计算公式进行对 比， 可知钢结构规范采用 的有效 板宽的计算结果大于有限元模拟结果。 图 4 洞 口弯矩较大端混凝土板顶部剪应力沿板宽分布 F i g 4 S h e a r s t r e s s d is t r i b u fio n o n t o p o f c o n c r e t e s l a b for hi g h mo m e n t s i de of we b o pe n i ng 表 l 不同板宽 开洞组合梁的有效 宽度 Tabl e 1 Effe c t i v e wi dt h o f c ompo s i t e be ams wi t h we b ope n i ng 图 5为 昆 凝土有效板宽 B 。 与宽跨 比( 混凝土板 宽度与梁跨之 比 e 1 ) 关 系图 ， 将模拟数据 进行拟 合， 可以得到开洞截面抗弯计算混凝土板有效宽度 的计算公式 ： 。 ： 4 8 2 8 3 4 1 7丁82 +1 3 7 ( B t O 4 ) ( 4 ) B。 = l 3 ， J B。 = B 开洞组合梁抗弯承载力计算时混凝土板有效宽 度 B 应取式( 4 )一( 5 ) 三者中的最小值 。 2 2 2混凝土板厚度的影响 试验研究发现开洞组合梁破坏时位于栓钉根部 的混凝土最先纵向开裂 ， 然后沿混凝土板厚度方 向 发展到混凝土板上表面 ， 因此需要考虑混凝土板厚 度的抗裂效应。当腹板开洞 组合梁发 生空腹 破坏 时， 洞 口截面 的剪力主要 由组合上 T型截 面和钢梁 下 T型截面承担。混凝 土板厚度越大 ， 洞 口截面弯 矩较大端混凝土受压轴力距钢梁上翼缘的距离就越 6 8 四川建筑科学研究 第 3 8卷 图 5 混凝土板 曰 与宽跨 比 B l 的关系 曲线 F i g 5 B。 B o f c o n c r e t e s l a b - B 1 c u r v e s 大， 混凝土板 的受剪面积越大， 截面的抗剪承载力就 越大。模拟梁混凝土板厚 从 1 2 0 1 8 0 mm变化。 由图 6可知 ， 开洞组合梁 的极限承载力随混凝土板 厚度 的增加而增加 ， 但板厚达到一定程度后对极 限 荷载的影响逐渐降低。 图6 混凝土板厚度对极限承载力的影响 F i g 6 Effe c t o f h e i g h t o f c o n c r e t e s l a b O R u l t i ma t e c a p a c i t y 利用图7 、 图8和公式( 3 ) 计算开洞组合梁混凝 土板的有效宽度。由图 9可知随着混凝土板厚度 的 增加 ， 抗弯承载力计算混凝土组合板 的有效宽度 没有明显变化， 与采用钢结构规范 有限宽度计算 结果对 比可知 ， 采用钢结构规范计算 的混凝土板有 效宽度大于有限元模拟的洞 口截面的有效宽度。 -2 5 。2 O 日 室 15 长 鲁 10 _5 0 0 2 00 4 0 0 60 0 8 0 0 1 0 0 0 1 20 0 沿混凝土板宽度方 向 mm 图 7 洞口弯矩较大端混凝土板顶部正应 力沿板宽分布 F i g 7 Di s t r i b u t i o n o f n o r m a l s t r e s s o n t o p o f c o n c r e t e s l a b f o r h i 【gh mo me n t s i d e o f w e b o p e n i n g 随着混凝土板厚 h 的增加， 混凝土板抗剪计算 有效宽度 。 逐渐增加， 但其与混凝土厚度 h 的比 0 20 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 00 沿混凝土板宽度方向 mm 图8 洞口弯矩较大端混凝土板顶部剪应力沿板宽分布 Fi g 8 Di s t r i but i on o f s he a r s t r e s s on t o p o f c on c r e t e s l a b for h i gh mo me n t s i d e o f w e b o pen i n g 值 B 没有明显变化 ； 文献 3 考虑混凝土承担的 剪力时采用混凝土板 的有效宽度为 3倍 的板厚 范 围， 如图 1 0所示 ， 模拟结果和试验结果很接近。可 见随着混凝土板厚的增加 ， 洞 口截面的竖 向抗剪承 载力增加； 但其对洞 口截面的抗 弯承载力影 响不 明 显 。 图 9 混凝土板厚度对混凝土有效宽度 的影 响曲线 比较 F i g 9 B, - h e i ght o f c o n c r e t e c o mp a ri n g c u r v e s 图 1 O 混凝土板厚度对抗剪计算混凝土宽度的影响 F i g 1 0 B hc - h e i g h t o f c o n c r e t e s l a b c u rv e s 因此 ， 结构设计时应考虑混凝土板厚度对开洞 组合梁的极限承载力的影响。一般情况下混凝土板 厚取值采用组合梁的设计规范； 在 同口截面抗剪承 载力计算时， 混凝土板的宽度 B 可取混凝土板厚的 3 倍 。 3 腹板开洞组合梁承 载力计算方法 此： 为 了验证本 文分 析结果 的正 确性 ， 采 用美 国 A S C E规范u 叫以及本文拟合公式对文献 2 ， 1 8 腹 2 1 O 1 日 眚苣 铋 2 0 1 2 N o 6 寇立亚 ， 等： 考虑混凝土板作用的腹板开洞钢一 混凝土组合梁承载力有限元分析 6 9 板开洞组合梁进行洞 口截面竖向抗剪承载力计算并 与试验值对 比， 结果见表 2 。 表 2 试验值与理论值 比较 Tabl e 2 Co mpar s i on o f t e s t r e s ul t s a nd c a l c ul a t e d r e s u l t s 注： 为理论计算洞I= I 截面位置处的竖向抗剪承载力 ； 。 为试验中洞 口 截面位置处竖向抗剪承载力 。 从表 2可知， 洞 口截面承载力试验值基本上都 大于理论计算值 ； 开洞组合梁洞 口截面承载力计算 考虑混凝土板的有效宽度公式 ( 4 ) 、 ( 5 ) 以及混凝土 组合板对竖 向抗剪 的贡献后 ， 理论计算结果与试验 结果更为接近 ， 可见在开洞组合梁空腹破坏时混凝 土组合板对竖向抗剪的贡献不可忽略。美 国 A S C E 规范采用的开洞组合梁洞 口截面竖向抗剪承载力计 算中假设所有的剪力 由钢梁腹板单独承担， 混凝土 板的有效宽度采用组合梁规范来计算 ， 其计算结果 相对 比较保守。 4 结 论 1 ) 从开洞组合梁 的有限元模拟和试验可知 ， 腹 板开洞组合梁洞 口截面的混凝土板组合板对组合梁 竖向抗剪有一定的贡献 ， 在一定 范围内混凝土板宽 度和厚度的增加可提高开洞组合梁极限承载力 。 2 ) 考虑混凝土板对抗剪承载力 的贡献 ， 修正 了 开洞组合梁洞 口截面承载力的计算公式中洞 口截面 昆 凝土板有效宽度的计算公式 。将试验结果和计算 结果进行对比， 验证了本文给出的计算公式更合理 ， 为以后 的进一步研究铺垫下理论基础。 参 考 文 献 ： 1 T o d d D M， C o o p e r P B S t r e n g t h o f c o m p o s i t e b e a m s w i t h w e b o 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 2 p e n i n g s J J o u r n a l o f t h e S t r u c t u r al D i v i s i o n A S C E ， V o 1 1 0 6 ， N o S T 2 ， 1 9 8 0 ( 2 ) ： 4 3 1 44 4 Re d wo o d R G ， W o n g P KWe b Ho l e s i n Co mp o s i t e Be a ms wi t h S t e e l D e c k C P r o c e e d i n g o f t h e E i g t h C a n a d i a n S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g C o n f e ren c e， 1 9 8 2 Cl a ws o n W C， Da r w i n D S t ren g t h o f c o mp o s i t e b e a ms a t we b o p e n i n g s J A S C E J S t r u c t D iv v 1 0 8 ， n S T 3， 1 9 8 2 ( 4) ： 6 2 3 - 6 4 1 C l a ws o n W C Da r wi n D T e s t o f c o mpo s i t e b e a ms w i t h we b o p e n i n g s J A S C E J S trnc t D i v v 1 0 8 ， n S T 1 ， 1 9 8 2 ( 1 ) ： 1 4 5 1 6 2 Re d wo o d R G ， P o u mb o u r a s G An a l y s i s o f Co mpo s i t e Be a ms wi t h We b O p e n i n g s J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l E n g i n e e ri n g ， 1 9 8 4 ， l 1 0 ( 9 ) ： 1 9 4 9 1 9 5 8 Da r wi n D， D o n a h e y R C LRF D f o r C o mp o s i t e B e a ms wi t h rei n f o r c e d We b O p e n i n gs J J o u rn al o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ， 1 9 8 8 ， 1 1 4 ( 3 ) ： 5 3 5 - 5 4 1 Da r win D ， L u c a s W K L RFD for S t eel an d C o mp o s i t e Be am s wi t h We b O pen i n gs J J o u rnal o f S t r u c t u r a l E n gi n eer i n g ， 1 9 9 0 ， l 1 6 ( 6 ) ： 1 5 7 9 1 5 9 3 Ch u n g K F， L a ws o n R M S i mp l i fi e d d e s i g n o f c o mpos i t be a ms wi t h l a r g e We b O pen i n gs t o E u rn e o d e 4 J J o u r n al o f C o n s tr u c t i o n S t eel Re s e a r c h， 2 0 0 1， 5 7： 1 3 5 1 6 3 P a r t r i c k MDe s i gn o f S i mp l y u p p o e d Co mp o s i t e B e a ms w i t h L a r g e We b P e n e t r a t i o n s M S t e e l M a r k e t M i l l s C o m p i t e S t r u c t u r e s De s i gn Ma n u al ， 2 0 01 AS C EC o mme n t a r y o H P r o p o s e d S p e c i fi c a t i o n f o r S t r u c t u r a l S t e e l B e am w i t h We b O p e n i n gs J J o u rna l o f S t r u c t u r a l E n gi n e e ri n g 1 9 9 2 ， 1 1 8 ( 1 2 ) ： 3 3 2 5 - 3 3 4 9 白永 生， 蒋永生 ， 梁书亭 。 等 腹板开洞的钢与混 凝土组合梁承 载力计算方法综述和探讨 J 工业建筑 ， 2 0 0 4 ， 3 4 ( 6 )： 6 8 - 7 0 Ol l g a r r d J G， S l u t t e r R G， Fi s h e r J W S h e a r S t r e n g t h o f S tud Co n n ect o r s i n L i g h t w e i g h t and N o r m a l w e i g h t C o n c re t e J E n g r g J ， AI S C， 1 9 71 。 1 9： 5 5拼 胡夏闽， 刘子彤 ， 赵 国藩 钢 与混凝 土组合 梁 的栓 钉设计 承载 力 J 南京建筑工程学院学报， 2 0 0 0 ( 4 ) ： 1 - 1 0 崔 玉萍 ， 石 中柱 钢一 混凝 土组合梁 中栓钉 连接件 实际抗剪 能 力的计算 J 中国市政工程， 1 9 9 7 ( 3 ) ： 2 1 - 2 6 张琪 钢一 混凝土组合梁纵向抗剪的试验研究 D 南京： 南 京 工业大学 ， 2 0 0 5 寇 立亚 腹板开 洞组合 承载力非 线性有 限元分 析 D 南京 ： 南京工业大学， 2 0 0 7 G B 5 0 0 1 7 -2 0 0 2钢结构设计规范 S C h o S H ， Re d wo o d R G S l a b Be h a v i o r i n C o mp o s i t e Be a ms a t O p e n i n g s I I ： A n a l y s i s J J o u r n al o f S t r u c t u r a l E n g i n e e ri n g 1 9 9 2 ， 1 1 8 ( 9 ) ： 2 3 0 4 - 2 3 2 2 川 吲 r；r ；