基于Matlab计算程序的电力系统运行分析doc.doc

基于Matlab计算程序的电力系统运行分析【实用文档】doc
文档可直接使用可编辑，欢迎下载

课 程 设 计

课程名称： 　电力系统分析 　 　　 　 　
　设计题目：基于Ｍａtlab计算程序的电力系统运行分析
学 院： 电力工程学院 　 　
专　 　　业: 　　　　　 电气工程自动化　　　 　
年 　 级:
学生姓名：
指导教师:
日　 期:

教 务 处　制

目录
前 言··········································　1
第一章 参数计算······························· 2
　一、目标电网接线图··································　2
　 二、电网模型的建立··································　３
第二章 潮流计算·······························　６
一.系统参数的设置··································6
　二． 程序的调试····································· 7
三、对运行结果的分析································　13
第三章 短路故障的分析计算····················· 15
一、三相短路········································ 1５
　 二、不对称短路······································ １6
　 三、由上面表对运行结果的分析及在短路中的一些问题····　21
心得体会·······································26
参考文献·······································２7
前 言

电力系统潮流计算是电力系统分析中的一种最基本的计算，是对复杂电力系统正常和故障条件下稳态运行状态的计算.潮流计算的目标是求取电力系统在给定运行状态的计算。即节点电压和功率分布,用以检查系统各元件是否过负荷。各点电压是否满足要求,功率的分布和分配是否合理以及功率损耗等。对现有电力系统的运行和扩建，对新的电力系统进行规划设计以及对电力系统进行静态和暂态稳定分析都是以潮流计算为基础。潮流计算结果可用如电力系统稳态研究，安全估计或最优潮流等对潮流计算的模型和方法有直接影响。
在电力系统中可能发生的各种故障中,危害最大且发生概率较高的首推短路故障.产生短路故障的主要原因是电力设备绝缘损坏。短路故障分为三相短路、两相短路、单相接地短路及两相接地短路。其中三相短路时三相电流仍然对称，其余三类短路统成为不对称短路。短路故障大多数发生在架空输电线路.电力系统设计与运行时，要采取适当的措施降低短路故障的发生概率。短路计算可以为设备的选择提供原始数据。

第一章 参数计算

一、目标电网接线图

系统参数
表1。 线路参数表
线路编号
线路型号
线路长度（kｍ）
线路电阻
｛Ω/ｋm｝
线路正序电抗
｛Ω／ｋｍ}
线路容纳之半
{S/kｍ｝
4-5
LGJ-240/30
113
0．０4７

0.4
１。7８×
4—6
ＬＧJ—120/70
120
0.074
1．４７×
5－7
ＬＧＪ—１２0/25
165
0．07９
1．60×
６-９
LＧJ-95／55
166
0.09２
1.80×
7—８
ＬGJ-2４0/３0
92
0.047
1.78×
8－9
ＬGJ—2４0／30
12２
0．047
１.78×
说明：线路零序电抗为正序电抗3倍。
表2.　变压器参数表
线路编号
变压器型号
变压器变比（kV）
短路电压百分数（％）
2-7
SSＰＬ—22０000
242±3×2.５%／20
10。4３
3-9
SSPＬ-1２00０0
24２±3×2．5%／１5
5。８1
1—4
SＳＰL—２40０00
2４2±3×2。５％／17．５
１1。42
说明:变压器零序电抗与正序电抗相等，且均为Δ/Y0接法。

表3． 发电机参数表1
发电机
额定功率{MW}
额定电压｛kＶ｝
额定功率因数
１
20０
16。5
０。８5
２
１80
１8
0。85
３
１00
1３。８
０.8５

表4. 发电机参数表2
发电机
母线名
（S)
{Ω｝
｛Ω｝
｛Ω｝
{Ω}
｛Ω｝
（Ｓ)
（S）
1
1
47．２８
0
0。３２
0.1３
０.21
0。2１
8。96

２
2
１２．80
0
1．93
0。26
1.87
0.43
6。０0
0。5３５
３
3
6．0２
０
1。51
0.２１
１．45
0。29
8．59
0。60

表5.　负荷数据表
节点号
有功负荷(MW）
无功负荷（MVA）
5
135
50
6
100
3０
8
8０
３５

二、电网模型的建立
设计中,采用精确计算算法,选取=１00MVA，＝２２0KV，将所有支路的参数都折算到２20KV电压等级侧，计算过程及结果如下:
１、系统参数的计算
（1)线路参数
计算公式如下:

各条线路参数的结果:
４－５：

４—6:

5-7：

6—9:

７－8：

8-9：

（2）变压器参数的计算：

(3)发电机参数的计算：（暂态分析时，只用到发电机的暂态电抗来代替其次暂态电抗,故只求出暂态电抗）

(4)负荷节点的计算

2．系统等值电路图的绘制
根据以上计算结果,得到系统等值电路图如下:

第二章 　潮流计算

一.系统参数的设置
设计中要求所有结点电压不得低于1。0p.u。,也不得高于1。05ｐ。u.，若电压不符合该条件，可采取下面的方法进行调压：
（1） 改变发电机的机端电压
（2） 改变变压器的变比（即改变分接头）
（3） 改变发电机的出力
（4） 在电压不符合要求的结点处增加无功补偿
调压方式应属于逆调压。
结点的分类：
根据电力系统中各结点性质的不同，将结点分为三类：PQ结点、PV结点和平衡结点,在潮流计算中，大部分结点属于ＰQ结点，小部分结点属于PV结点,一般只设一个平衡结点。对于平衡结点，给定其电压的幅值和相位，整个系统的功率平衡由这一点承担.本设计中，选1号节点为平衡节点；2、３号节点为P、Ｕ节点；４、５、6、7、8、9号结点为P、Q节点。
设计中，节点数:n=9，支路数：nl=９，平衡母线节点号:isｂ=1，误差精度：pｒ=0．00001。
由支路参数形成的矩阵:
B１＝［１４　0.0576i 0 　1 0;
２7　0．057４i 　　 　 　01 0；
3 9 0．0586i 0 1 0;
4 5 0．0１14＋0.093i0。194i １ 0；
46 ０．０18+0。099i 0。1７０i 　1 0
5 　7 0．027+0．1３６i　 ０。０26ｉ　　1　　 0
6 　９　 0。０３２＋0.13７ｉ 　　0．０2８i　 １　　 0
7 ８ 0.04７+0.０７6ｉ ０.1５8i　 1 0
8 9 0．０１2+0。1０1i 　0。022i　 １ 0];
％支路参数矩阵
由各节点参数形成的矩阵:
B2=[2+1。24i 0　 　 1 10 1；
1.８+1。12ｉ ０1 　　1　 0 ３；
１+0．6２i 01 １　 0　 3
０ 　 　　 ０ 　 　 1 0 0 2；
0 　　 1.35+0．５i 1 　　０ 　0 2
0 　 1+0。３i １ 0 　　0 2
0 　 　 ０ 　 　　 １ 　0 　 0 2
０　 　 　　　 0.8+0.35ｉ １ 　 ０　 0　 2
0　 0 　　 　1 　　0 ０ 　2］;
％节点参数矩阵
由节点号及其对地阻抗形成的矩阵:
X=[１ 0；２ 0;3 0;4 0；5 0;６ 0；7 0;8 0;9　0]；
二. 程序的调试
1。 未调试前，原始参数运行结果如下：
选用牛顿-拉夫逊法来进行潮流计算，计算结果如下所示:
迭代次数
　 　 4
没有达到精度要求的个数
１4 　16 　 １６ 0
各节点的实际电压标幺值E为（节点号从小到大排列）：
　 Cｏlumns 1 ｔhroｕgｈ　4
1。000０ 　　 　 　 0．975５ ＋　0.２1９8i 0.９903 + 0．１39０i　 　0.９727 - 0。0252ｉ
Colｕmns　5 tｈｒougｈ ８
0.9322 — 0。043５i　 0。９450 — 0。039４i 　 0．9769 + 0。1142ｉ 　 ０。9474 + ０.061９ｉ
　　Ｃｏlumｎ 9
　 ０。97５5 ＋　0。０77７i
各节点的电压大小V为（节点号从小到大排列)：
Ｃoluｍns 1 throｕgｈ　７　
　　　1。0000 　1．00０0　 1。0000 　 0.９7３0 　　　０．9332 0．94５8 ０.9８3５
Columns　８　ｔｈrｏugｈ 9
　　0.94９4 ０.9７86
各节点的电压角O为（节点号从小到大排列):
　　Colｕmnｓ 1 tｈｒｏｕgh 7
　　 　　0 　 12．69９6 7。9８9１ 　—1.4８63　 　－2。6７2７ —２.385１ 　 ６。6６94
　 Coｌuｍns 8　ｔhrougｈ　9
　 3．7３58 4．5559
各节点的功率S为（节点号从小到大排列)：
Columns 1　thｒough　４
0.４３8２　+ ０。4７42i 　1。80０0 + ０。3819ｉ 　1。000０ + 0.３9５7ｉ　 0．0000 + 0。0000i
　Ｃoｌuｍns ５　thrｏugh ８
　 －1。3500 - 0．5000i —１．0000 — 0.3000i －0.0００0 ＋ 0。00０0i 　—0.800０ - 0．３5０0i
Cｏｌｕmn　9
0．０0０0 +　0.0000i
各条支路的首段功率 Sｉ为(顺序同您输入B1时一样）：
　 ０．４382　+ 0。4７42i
1．800０　＋ ０。381９i
１.０000 + 0。39５7i
0．24９７ +　0．2９6４ｉ
　 0．１884　+ 0。1５３8ｉ
　 —1。1028 — 0．04８２ｉ
—0．8133 + 0。0０0８i
　０.６594　—　0。０2６９i
-0。１６18 —　0.２637i
各条支路的末段功率 Ｓｊ为(顺序同您输入Ｂ１时一样)：
—0．4３８2 — ０.450１i
－１．8０００ - 0.1８7６i
　-1．0000 -　０.３2７９i
—0．2472 -　0.4518i
　 -０．１86７ - ０。3００8i
1.1４０6　+ 0.２145ｉ
　0．8３7０ + 0．0７46i
—0.６382 — 0。０８６3ｉ
　 ０.1６30 + 0。２53４i
各条支路的功率损耗DS为(顺序同您输入Ｂ１时一样）:
　0　＋ ０。0240i
0 + 0．19４3i
-0.０000　＋　０。06７8i
　 0.０026 - 0。1554i
　 ０．001７　－ 0。147１i
0．0378 + 0.1663i
　　 0.02３7 + 0.0754ｉ
0.０2１２　－ ０.11３3i
0．0012 - 0。01０3i
以下是每次迭代后各节点的电压值（如图所示)

由运行结果可知，节点4、5、6、7、8、９电压均不满足要求.故需进行调试，以期各结点电压均满足要求.
２．采用NL法进行潮流的计算和分析。
1)第一次调试
将1、2、3号变压器的变比初值1．００0均调为1.0250，则修改结果如下：

运行结果如下:

如上所示:节点4、５、6、8都不满足要在1。0０00~1。0５0０范围内的要求，再进行第二次调试。
2）第二次调试
①将１号变压器变比初值由１。02５改至1.050,则修改结果如下:

　 运行结果如下:

如上所示:节点5、6、8号节点的值仍不满足要求,进行第三次调试。
3)第三次调试
将5、6、８号节点的无功补偿的初值由0均改为0。１，则修改结果如下：

运行结果如下:

如上所示:节点５、6、8、的值,不满足要在1。０000~1.0５00范围内的要求.
4. 第四次调试
将5、6、8号节点的无功补偿的初值由０。1均改为０.2，则修改结果如下:

运行结果如下：
如上所示:节点５的值，不满足要在１。００00~１.0５０0范围内的要求。
5. 第五次调试
将5号节点的无功补偿的初值由0。２改为0.3，则修改结果如下:

运行结果如下：

满足要求,结果如下图所示：

三、对运行结果的分析：
１、为什么在用计算机对某网络初次进行潮流计算时往往是要调潮流，而并非任何情况下只一次送入初始值算出结果就行呢?要考虑什么条件?各变量是如何划分的？哪些可调？哪些不可调?
答：潮流计算时功率方程是非线性，多元的具有多解。初始条件给定后得到的结果不一定能满足约束条件要求,要进行调整初值后才能满足。其约束条件有:，，,.负荷的PＱ量为扰动变量,发电机的PＱ为控制变量，各节点的V为状态变量。扰动变量是不可控变量,因而也是不可调节的，状态变量是控制变量的函数，因而状态变量和控制变量是可以调节的。所以，计算机对某网络初次进行潮流计算时往往是要调潮流的.
2、潮流控制的主要手段有哪些？
答:潮流控制的主要手段有:（1)改变发电机的机端电压(2）改变变压器的变比（即改变分接头）(３)改变发电机的出力（4）在电压不符合要求的节点处增加无功补偿
3、 牛顿拉夫逊法与PQ分解法有哪些联系?有哪些区别?二者的计算性能如何？
答：(1）联系:它们采用相同的数学模型和收敛判据.当电路的电抗远大于电阻时，可以简化牛顿拉夫逊极坐标的修正方程的系数矩阵得到PＱ分解法，且简化后并未改变节点功率平衡方程和收敛判据，因而不会降低计算结果的精度。
（2）区别：P-Q分解法的修正方程结构和牛顿拉夫逊的结构不同。pｑ分解法由于雅可比矩阵常数化，计算过程中减少了很大的计算量，而且有功和电压幅值,无功和电压相角的完全割裂也大大的对矩阵降维数,减少了一半的计算量，但是他雅克比矩阵常数化是经验值，丧失了一部分稳定收敛的特性，而且当支路电阻与电抗比值较大的时候收敛性也特别差，甚至不收敛
（3）P－Ｑ法按几何级数收敛,牛顿拉夫逊法按平方收敛。ＰＱ分解法把节点功率表示为电压向量的极坐标方程式,抓住主要矛盾，把有功功率误差作为修正电压幅值的依据,把有功功率和无功功率迭代分开进行。它密切地结合了电力系统的固有特点，无论是内存占用量还是计算速度方面都比牛顿-拉夫逊法有了较大的改进。
4、 选取PＱ分解法的数据来分析降低网损的方法:
支路
未调整前：
调整后：

支路首端功率
支路末端功率
支路功率损耗
支路首端功率
支路末端功率
支路功率损耗
１-４
0.4３8２
+　０．4７42ｉ
—0。4３82
－ ０.450１ｉ
0
+ 0．0240i
0。4272
+0．2600i
—0．42７2
-0．2４56i
0
＋ 0.014４i
2—７
1.8０００
＋ 0.3819i
—1．８00０　
— 0。１８７6i
0　
＋ 0.1943ｉ
1.8００0
+0。０356i
－１．800０
—0。1504i
0　
+ 0．0186０i
4-5
1.０00０
＋ 0．3９57i
－1．0０00
－ 0.３279i
－0。0０00
+ 0．0６78ｉ
1.00０0
—0.09３０i
-1．０0００
＋0．033９i
０
+　0．05９1i
3-9
0。2４９7
+ ０．296４i
-0。24７2
— 0。451８ｉ
0。０026
— 0.１554i
0.2343
+０．1543ｉ
—0。２３30
—0。3463i
0.00１３
－0。1920i
4—6
0。1８84
+　0.1５38i
－０．18６７
- 0.3008ｉ
0．００１7
-　0。14７1i
0.1929
+0。0913ｉ
－0。1917４
-０．2631i
０.0012
-0.1719i
5—7
-1。10２8
-　0.０４82i
１.140６
+　0.2145i
0.037８
+ ０。16６3ｉ
－1．1170
-0．151８ｉ
1．15０8
+ ０。０0８４i
０。０3３8
+0.0１4３3ｉ
６-９
-０.813３
- 0．0008i
0.８370
+ 0。0７46i
0.023７
－ 0.0７５4ｉ
—0.80８3
—0。1687i
0。8297
-　０。1０62i
0．021４
-0.0625ｉ
7－8
0.659４
+ ０.０269i
-0。6382
－ 0．０８63i
0.021２
— 0。１133i
0。6４92
+0。1４２０i
—0。６30３
—０。00９３i
0。０189
-０。1327ｉ
8－9
—0.１6１8
— 0。２637ｉ
0。1630
＋ ０.253４ｉ
０.001２
－ ０．０103ｉ
－0。1697
－0。1５76i
0.1703
－ 0.１40１ｉ
0．0006
－0．0175i

(1)提高机端电压电压和节点电压一定可以使有功损耗降低,但是对于无功损耗来说为正的是可以降低的，为负的则是提高了；
(2)另外适当提高负荷的功率因数、改变电力网的运行方式，对原有电网进行技术改造都可以降低网损。
5、 发电机节点的注入无功为负值说明了什么?
答:因为线路无功潮流最有可能的流向由电压的幅值大小决定：由幅值高的节点流向幅值低的节点。由此看出发电机的电压小于节点电压而无功功率的方向是从高电压到低电压,所以发电机的注入无功为负值。
６、负荷功率因数对系统潮流有什么影响?
答:负荷功率因数降低,无功功率就会增大，其输电线路的总电流就会相应增大,从而会造成电压损耗的升高，从而会改变无功功率潮流的大小,严重时甚至会改变方向;反之亦然。

三． 绘制潮流分布图

第三章 　故障电流计算

一.三相短路电流的计算
利用结点阻抗矩阵和导纳矩阵都可以计算短路电流,其算法有所不同。利用结点阻抗阵时，只要形成了阻抗阵，计算网络中任意一点的对称短路电流和网络中电流、电压的分布非常方便,计算工作量小，但是，形成阻抗阵的工作量大，网络变化时的修改也比较麻烦,而且结点阻抗矩阵是满阵，需要计算机存储量较大.
对称短路计算的正序等值网络图：

计算程序的输入数据为：
运用节点阻抗矩阵计算三相短路电流：
7点短路时电流的标幺值Ｉf=
　　 1。2926 -12。291９ｉ
各节点的电压标幺值U为（节点号从小到大排）:
　 ０.7888 + 0。029０ｉ
　 ０.2395 -　０．00０0i
　 0。5706 +　0。０3７8i
　 ０．6６03 ＋　0。0514i
０.３577 + 0.077０i
　 　０.57０１ ＋　0．0７4０i
　 0
　0.1793 + 0。0470i
　 0．4887 + 0。046９ｉ
各支路短路电流的标幺值I为（顺序同您输入B时一样）：
-0.５241　+14.2６42i
０。0000 + １．950０i
—0。2１19　+　3.19６7i
　 -0。4１88 — 3。3５95ｉ
—０.444４ - 0。2829ｉ
　 —0．5４8０ - 0.2４５1ｉ
　 —0．00０0 －　５。０５18ｉ
　－0．１269 — 0.１００3i
　—0.164０ — 1。9388ｉ
—0.3０0５　- 3．5４34ｉ
—0．2４99 － 0.9９4５i
　　 0。6１72 － ２．8665ｉ
0．2161 — 0。6４9０i
—0.6754 + 2.575５i
　 0．０0１1　+ 3。35６2i
二． 简单不对称故障短路电流的计算
简单不对称故障（包括横向和纵向故障)与对称故障的计算步骤是一致的，首先算出故障口的电流,接着算出网络中个结点的电压，由结点电压即可确定支路电流，所不同的是，要分别按三个序进行。
（1)系统三序等值网络图如下：

　 　 　 　 　 　 正序网络图

　 　 　 　 　负序网络图

　 　　 零序网络图
程序运行步骤及对所用变量的解释如下:

表七：各种不对称短路情况下故障点和各支路各序电流标么值

正序电流标么值
负序电流标么值
零序电流标么值
单相接地短路
短路
点

0．４484 — ４。9800i

０。44８4 — 4。98０0i

0。44８４ — 4．9８00i

两相短路
短路
点

0.646３　-　6.1459ｉ

—0.６463　+ 6.1459i

０

两相
接地
短路
短路
点

0.8５81 － ９.3168ｉ

－0。4３45 + 2.9750i

-0。4237　＋　6。3４１8i

单相
接地
短路

14
0。0１10　— 1.６307i
０。0１00 — １。4132i
0
２７
－0。０5３6　—　4.1２1３i
—0。0546　- ４。0396ｉ
0
３９
—0。０2６３ —　0.7966i
-０.02６3 － ０。9786i
0
45
０.0934 —　１。6３９7i
0。０581 — １.3385i
－０．0560 － ０。70８9i
46
－０．019５ - 0.3086ｉ
－0。048３ - 0。15２9i
－0.033７ —　0。0414ｉ
57
0。2633 —　1．１4６2i
０.054３ — 0.1648i
0。208４ － 0.8109ｉ
６9
0.０320 - 0。0６７7i
0．０6３8 - ０.0212i
0．０20６ — ０.０587ｉ
7８
-0。249４ +　１。0１７9i
－0。2656 + 1。１5５9ｉ
－0．211６　＋ ０.７044i
８9
—0.04３９　+ 1。２3４0i
—0.０２9０ + 1．1066ｉ
0．0４34 +　０。636８ｉ

两
相
短
路

14
０.04９6 — 2.6８４８ｉ
－０.０49６ +　2。46４3i
０
２７
0 - 6。6706ｉ
０ + 6。5９35i
0
39
－0。021３　- 1．４1５6ｉ
0．021３ ＋　1.５97６ｉ
0
4５
0．159７ －　2。48４3ｉ
－0.1２4４　+　2．1831i
0
46
-０。０466 －　0．4０６3i
0.０７5４ + 0．２506i
０
57
０．4９４2 -　２.０3２6ｉ
—0．546９ + 2。3002i
0
6９
０．0７０0 — ０．17０7i
－0.0923 + ０.2６77i
0
78
－０.4428 + 1。７425i
0．4589 - 1．8805i
0
89
－0．0867 ＋ 1.9３26i
０.0717　－ 1．80５3i
0

两相
接地
短路

14
0。0462 － 3。38３3i
—0．０5３0　+ 1。7658i
0 
27
—０.0467 —　8．５385i
-０。0467　＋ 4．725６i
0 
３9
—０.03８7　— 1.86８１i
0。0040 +　1.14５2i
0 
45
0.17９4　— ３．1037i
—0.1046 + 1.5638i
０。0594 +　0．6551i
46
—0.０697 - 0．４7６８i
0．0523　＋ 0．1801i
0．03１６ +　０.03７９i
５7
０.６3２8 - 2。６88１i
—0.４０８３ + 1。6447i
－0.1841　+ 0。7５23ｉ
69
0.0942 － 0.2４７2i
-0.0680 + 0.1９12ｉ
－０．0184 + 0.05４5ｉ
７8
—0。5595 +　２．2７85i
0。34２3　—　1.３445i
0。18８2　-　0．6538i
8９
—0．09４２ ＋ 2。44４6i
０.0６42 — 1．2９３４i
-０．046９ — 0．5８86i

表八：不对称短路情况下各条支路的相电流

各支路Ａ相电流
各支路B相电流
各支路C相电流

单相
接地
短路
1４
-0。070９ －　4．0007ｉ
—0。291８ +　0.86０７i
０。0９01　＋　０.8607i
27
—0.0０00—13。２６41i
0．09７0 — 1。0297i
0．230６ — 1．0２97i
３9
 —０.119１－2.3760i
0.11７4 ＋ 0.2869ｉ
—0。１９７8 +　0．2869i
45
0．0９５5 － 3.６8７２i
-0。3927 + 0.7497i
0.１291 ＋　0.8107i
46
—0．1０14 - 0.５0２9i
-0。134７ +　0．1644ｉ
0。1３50 + 0．2143ｉ
57
0。７877 － 3。３7０９i
０．1505 + 0。５147i
—０.3131 ＋ ０．4234i　
6９
０．106９ - 0．2９12i
0.0615　+ 0.07６9i
-0．1067 + ０．０３83i
７8
－0．7266 + 2。8782i
-0．0736　- ０。３９65i
0.1654 - ０。3685i
89
-0．０29５ + 2.9774i
0.1901 － 0。５２0６ｉ
—0.0304 - 0。５464i

两
相
短
路

14
0 — 0.2２05i
－4.4５93 + 0。０243ｉ
4。4５93 +　0.１962ｉ
2７
0 － ０。0７71i
—11。4８7１ + 0.0385ｉ
11。4871 +　0．０38５i
39
0 + ０.182０i
-2．6096 — ０．０54０ｉ
2。6０９6 -　０。1280i
４5
0。０353　- 0。３０12i
-4．0５97 － 0。0954i
4.0245 ＋　０.３９６6i
46
0.０288 — 0．１557i
-0.５８３3 +　0。１83５i
０.5５４５ －　0。0278i
５7
－0．05２7 ＋　0．2６76i
—３.72６0 - １．０354i
3.７787　＋ 0．7678i
69
－0。0223 ＋ 0。０９7１i
－０．３68５ - 0.1891ｉ
0．3908 ＋　０。0920i
78
０.0162 — 0。138０i
3。１２95 + 0。8４99i
－3。１457　－　０.7119i
89
—０．0149 + 0。127３i
3．244６ + 0。0735i
－3。2２９7 - 0．20０8i

两相
接地
短路

1４
0.０85３　— ０。９１５７i
—4。363８ + 1。４2４６ｉ
４。５548 +　1.5９64i
２７
-0．1401　+ 0.9127i
—11.4871　+ 6。63２1i
11。487１ +　６。６3２1ｉ
39
0．0３32 - 0.1680ｉ
－２.524３ + 0．953３ｉ
2．6９４8　＋ 0。８794ｉ
45
0.1３42 - 0.8848i
－4。０2０１ + 1。1791i
４.0６41 +　1.6７11i
46
0.０142　－ 0．2587i
－0。5２8５　+ 0。2９19ｉ
0。6０92 + 0.0８06i
５7
０。０404 — 0．291１i
-４.０488　+ ０．3７24i
３。4５6０ + ２.175６ｉ
69
0.００78 － 0。0014i
-0．41１２ - 0。０5８1ｉ
０．3４82 +　0。2230i
7８
－0。02９0 + 0.280２ｉ
3.4344 － ０．339９i
-２．84０８　－　1。９017i
89
-0.0769　+ 0.５6２7i
3．2053　－ １.０270ｉ
-３.269１ - 1。3014ｉ

表九:不对称短路情况下各结点处的相电压

A相电压
Ｂ相电压
Ｃ相电压

单相
接地
短路
１
0．8２９５ + ０．0260i
—0。4147　－ ０。8790i
－０．41４７　+ 0.８531i
2
0。3８４７ + ０．0096i
—０。1924 —　0．870２i
－0.1924 +　0．8618i
3
0。6531 ＋　0。03５8i
—０.３265 — 0。8839i
－0。３2６5 ＋ ０．8482ｉ
4
0.７191 +　0。0４88i
－0。379６ － ０。９164i
—0.3７９6　+ 0．8756i
5
０．3918 + 0.0８６7i
—０.33２８ - 0。8924ｉ
—０。3328 +　0。8５５3i
６
０．６4０７ + 0．0699i
-0.3430 — 0.9060i
-0.３43０ + 0。８501i
7
－0.0０00 + 0。０00０ｉ
-0。2９46 － 0．9０９3i
-０.２946 +　0。8719i
8
0。２1３３ ＋　０．053５ｉ
—0。2928 — 0。888３i
-0．2928 ＋ 0.8５12ｉ
9
0．5735 + 0.0４56i
－0．３129 － 0.905４i
—0。312９ +　０．863４i

两
相
短
路

１
１．0000
—0.４749 — 0．6831ｉ
—0.5２5１ ＋　０.６83１
2
１．0０00
—０。5000 -　０.２０７4ｉ
—0。5000 + ０。２074ｉ
3
1。0００0
－0.4672 — 0．4942i
—０.53２8 + ０．４942i
4
１．0346
-0。4７２8　- 0．571９i
—0.5618 + 0.5７19i
５
1.００90
—0.4378 - 0。３０98ｉ
-0。５７12　+　0。3098i
6
1．０1３９
—0。4428 - 0.4938i
-0．５711 + ０.4９38i
７
1．02８４
-０.514２
—0.5142　　
８
1．0０43
－０．4６１4 — 0。15５2i
—0．５429 + 0。１５５２i
9
1.０212
——0．4７00　- ０.4２3２i
－0.５512 +　0．４23２ｉ

两相
接地
短路

1
０。８9２0　+ 0.019０i
—0．42０９ － 0.６927ｉ
-0.47１1 +　０。６736i
２
0.609２ +　０.０14３i
—０.3046 — 0．21５４i
－0.3046　+ 0．199４i
3
０。780１ +　0.027８i
—0。３５7３ - 0。５081i
—0。4228 + 0．4８02i
4
0.8602　+ 0．029９i
—０。３6０2　- 0。５925ｉ
-0。449２ + 0。５512i
5
０.7914 ＋　0。0286i
－０．15５7 －　0.35９7i
-０.2891 ＋ 0。2600i
6
0.80６３ + ０.0４04i
—０。3１05　— 0.5235ｉ
－0.4３８７ + 0。4640i
7
0.74９9 ＋ 0.030２i
—０。0000 - 0．0000i
—０。000０ + 0。0０00ｉ
8
０。7388　+ 0。0297ｉ
—0.092４ - 0．1859ｉ
—0。１738　+ 0。1245i
９
0.770６ + ０。0325i
—０.３1１5 —　0.４425i
-０.3927 ＋ 0。404０i

表十:不对称短路情况下短路点处相电流标幺值
单相接地短路
两相短路
两相接地短路
故障点处A相电流
1.５8３2　－19。６６99i
故障点处A相电流
　 0

故障点处A相电流
0
故障点处B相电流
0
故障点处B相电流 -１8．5127 － 1。74２2i
故障点处B相电流
 －19.１４0４ +　7．363０i
故障点处C相电流
0
　 故障点处C相电流
　　18.5127 ＋ 1．７42２ｉ
故障点处Ｃ相电流
17.8850 ＋10.８4７4ｉ

３。短路点故障电流有名值的计算：

表十一：各种短路情况下短路点处序电流有名值(ＫA）

正序电流有名值（KA)
负序电流有名值（KA）
零序电流有名值(KA）
单相接地短路
短路
点

０。13２5 – 1.645７ｉ

０．1325 –　1.6457ｉ

０．１3２5　– １．6457i
两
相短路
短路
点

０．25２5—2.6８2８i

—０。2525 +2.6８28i

0

两相
接地
短路
短路
点

0.3０50-3.444６i

-0。１999 + 1。９２10i

-0.１05０　+ 10523６i

　　 表十二：各种短路情况下短路点处相电流有