双氧水泡沫混凝土抗冻性的影响因素.pdf

2 0 1 4 年 第 6 期 (总 第 2 9 6 期 ) Nu mb e r 6i n 2 01 4( To t a 1 No2 9 6) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 0 i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 4 0 6 0 0 1 双氧水泡沫混凝土抗冻性的影响因素 刘军 1 l2 ，欧阳鹏 ，杨元全 ，黄紫妍 ( 1 沈阳建筑大学 材料科学与工程学院，辽宁 沈 阳 1 1 0 1 6 8 ；2 沈阳理工大学 材料科学与工程学院，辽宁 沈阳 1 1 0 1 5 9 ) 摘要： 泡沫混凝土的推广应用对其抗冻性提出了更高的要求， 而明确抗冻性的影响因素是抗冻性改性的基础采用化学发泡法制备 泡沫混凝土， 测试其冻融质量与强度损失率 ， 分析其抗冻性与水胶比、 胶粉掺量与制备工艺之间的关系结果。 表明： 当水胶 比为 0 5 4 ， 胶粉掺量为 O 2 9 ， 通过预混胶粉预混双氧水制备的泡沫混凝土抗冻性最佳 。 在所研究的因素中， 水胶比对泡沫混凝土抗冻性影 响最显著 ， 而对该抗冻性的控制最稳定的因素为胶粉掺量。 较低的水胶比、 不小于 O 1 7 的胶粉掺量和预混双氧水的制备工艺有 助于提高泡沫混凝土的抗冻性。 关键词： 泡沫混凝土；双氧水 ；抗冻性 中图分类号： T U5 2 8 2 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 6 0 0 0 1 0 5 F a c t o r s i n f l u e n c i n g f r e e z e t h a w r e s i s t a n c e o f H 2 02 f o a m c o n c r e t e L J u 力1 ,2 ， OUYANG Pe n g ， YANG Yu a n q u a n1 ， HUANGZi ya n ( 1 C o l l e g e o f Ma t e r i a l s S c i e n c e a n dE n g i n e e ri n g ， S h e n y a n g J i a n z h uUn i v e r s i t y， S h e n y a n g1 1 0 1 6 8， Ch i n a ； 2 Co l l e g e o f Ma t e ri a l s S c i e n c e a n dEn g i n e e r i n g ， S h e n y a n gL i g o n g Un i v e r s i t y， S h e n y a n g 1 1 0 1 5 9， C h i n a ) Abs t r act： Fu h e r a p p l i c a t i o n o f f o a m c o n c r e t e pu t s for wa r d a h i g he r r e q u i r e me n t o f i t s fre e z e - t h a w r e s i s t anc e To fig u r e o u t t h e i nflu e n c i ngf a c t o r s o ft hefre e z e t h a w r e s i s t a nc eof f o a m c o n c r e t e， s p e c i me n swe r ep r e p a r e db ymi xf oa mi n gme t h o d S t r e n g t hl o s s r a t ean dma s s l o s s r a t e a f t e r t h e fre e z e - t h a w c yc l e s we r e t e s t e d， a nd t he r e l a t i o n s hi p wa s a n a l y z e d b e t we e n the s p e c i me n s fre e z e t h a w r e s i s t a n c e a n d t h e i n f l u e n c i n g f a c t o r s a s wa t e r t o bi n d e r r a t i o， r u b b e r p owe r mi x i n g a mo u n t a n d p r e p ara t i o n t e c hn i q u e s The r e s ul t s s ho we d t h a t t h e o p t i ma l fre e z e t h a w r e s i s t a n c e wa s pe r f o r me d by t he s p e c i me n s wh i c h ha d b e e n p r e p a r e d b y a t e c hn i q ue o f p r e mi x i n g b o t h t he r u b b e r po we r a nd h y d r og e n pe r o xi d e wi t h a mi x d e s i g n o fwa t e r t o bi n d e r r a t i o be i ng 0 5 4 an d rub b e r p o we r mi x i ng am o un t b e i ng O 2 9 Amo n g the f a c t o r s i nv e s t i g a t e d， the wa t e r t o b i n d e r r a t i o wa s mo s t no t a b l e ， whi l e the rub b e r p o we r mi xi n g a mo un t wa s mo s t s tabi l i z e d for c o n t r o l l i n g t h e fre e z e - t h a w r e s i s t a n c e As a r e s u l t ， t he fre e z e tha w r e s i s t a nc e of foa m c o nc r e t e C an b e pr omo t e d b y r e mi x i ng the h y dro g e n p e r o xi d e a n d a d e s i gn o fl o w wa t e r bi n d e r r a t i oan drub be rp o we rmi x i n gam o un to f l e s st h an 0 1 7 b ywe i g h t o f theb i n de r K e y w o r d s ： foam c o n c r e t e ； h y d r o g e n p e r o x i d e ； fre e z e t h a w r e s i s t a n c e 0 引言 近年来 ， 随着国家建设资源节约型社会政策的不断深 化 ， 建筑节能材料的研发与生产正 日 益成为建筑领域 的关 键产业 1 。 泡沫混凝 土作为无机保温材料 ， 由于其出色 的保 温性能和耐火阻燃等安全性方面的优势 ， 正 日渐成为建筑 保温材料 的主流制品 。 然而 ， 由于泡沫混凝土多孔 的特 点和无机材料耐水方面的缺陷 ， 泡沫混凝 土的抗冻性 问题 也 日益凸现出来一些 泡沫混凝土制 品在使用过程 中由于 气候 的破坏作用而失去 了保温功能 ， 甚至失去 了基本的强 度 ， 从而导致性能上的损失与结构上 的破坏_5 J 。 这些都严重 制约 了泡沫混凝土 的应用与发展 。 因此 ， 明确泡沫混凝土的抗冻性的影 响因素 ， 为泡沫 混凝土抗冻性的改性提供理论依据尤为重要。 K a ma d a 等 人发展并总结 了泡沫混凝土的冻融破坏模 型， 研究表 明泡 沫混凝土和普通混凝土在结构上 的差别导致冻融破坏 明 显同时呈现出两种形态 ： 一种是常见的结冰水 的冻胀破坏 ， 另一种是吸水饱和表层与未饱和核心区之间的受力差导致 的破坏6 - 8 。 T i k a l s k y 等人通过研究发现吸水深度是预测泡 沫 混凝土抗冻性 的关键指标 ， 抗压强度 、 初始渗透 深度 、 吸水与吸水率是制作抗冻泡沫混凝土的重要参数 ， 而密度与 渗透性的影响则并不显著 。 此外 ， 国内外关 于泡沫混凝 土 抗冻性的研究 尚属起 步阶段 ， 泡沫混凝土抗冻性 的影响因 素亟待明确。 本研究采用化学发泡法制备泡沫混凝土， 测 试其冻融循环后强度损失率与质量损失率， 分析了水胶比、 外加剂与制备工艺等不同的影响因素对泡沫混凝土抗冻 性 的影响 收稿 日期 ：2 0 1 3 1 2 - 2 6 基金项目：国家科技部“ 十二五” 科技支撑计划重大项 目( 2 0 1 2 B A J 2 0 B 0 3 ) 1 、 试验 1 1 原材料 生产的浓度 3 0 的分析纯双氧水 ， 水为沈阳浑南新区自来 所用水泥为冀东水 泥厂生产的 P 04 2 5 级水泥 ， 其物 水 ， 黏结剂为市售速溶建筑胶粉。 表 1 水泥的物理性能 1 2试 验 方 法 按照配合 比( 除表 3 所示原料外 ， 每组水泥与粉煤灰 总量为 l 7 5 2 g ， 其 比为 6 ： 5 ， 每组均添加质量为双氧水质量 1 1 倍 的稳泡剂硫酸钠 ) 分别称取相应质量的原材料 ， 制备 工艺 的不 同体 现在双 氧水 和胶粉 的混合 与搅拌上 ， 其 中 ， 以水胶 比和胶粉掺量为变量的试验组均按照“ 预混胶粉 预混双氧水 ” 工艺制备浆体 。 各种制备工艺 的具体 过程 如 下 ： 预混胶粉预混双氧水 ： 预先 混合胶粉 、 水 泥、 粉煤灰 、 硫酸钠等干料 ， 并且预先混合水与双氧水 ， 然后将混合均匀 溶液加入混合均匀的干混料并快速搅拌( 7 5 8 0 转 mi n ) ， 搅 拌时间 1 5 3 O s 。 预混胶粉后混双氧水 ： 预先混合干料如前 所述 ， 然后将水加入干混料并迅速搅拌 5 S 至均匀 ， 再一边 搅拌一边加入双氧水并搅拌至均匀 ，整个过程不超过 3 0 S 。 后混胶粉预混双氧水：预先混合除胶粉外的其他干料， 并且预先混合水 、 胶粉与双氧水 ， 将得到胶粉一 双氧水溶液 加入混合均匀 的干料并快速搅拌 ， 搅拌时 间 1 5 3 0 S o 后 混胶粉后混双氧水 ： 预先混合除胶粉外的其他干料 ， 并且预 先混合水与胶 粉 ，将得 到胶粉溶液加入混合均匀 的干料 ， 迅速搅拌 5 S ， 然后一边搅拌一边加入 双氧水 ， 并搅拌至均 匀 ， 整个过程不超过 3 5 S 。 将搅拌好 的浆体迅速注入 1 0 0 1 T l r n 试模 ， 每种配合 比 制浆 、 浇筑 2组 ， 分别作为冻融循环试验 中的对照组 与测 试组 ， 每组浇筑 3 个试件 。 浇筑后常温静停发 泡 2 3 m i n ， 在标 准养护 室 中覆 膜养护 3 4 d后 用锯条 刮平表 面 ， 用 气泵加压脱模 ， 为每一个试块强度等级 、 包膜后继续养护至 2 7d 。 按照 G B T 2 0 8 -1 9 9 4 ( 水泥密度测定方法 测定泡沫 混凝土的真密度 ； 按照 G B T 1 1 9 6 9 -2 0 0 8 ( 蒸压加气混凝 土性能试验方法 和 J G T 2 6 6 2 0 l l 泡沫混凝土标准 进 行试样 的抗冻性试验与测试 。 受冻温度为一 2 0， 冻融循环 次数为 1 5 次。 2 试验 结果与讨论 2 1 水胶 比对 泡沫混凝 土抗 冻性 的影 响 表 3 所示 为所测泡沫混凝 土的配合 比、 干 密度 P 0真 密度 P 、 冻融循环前质量 眠 、 冻融循环后质量 帆 、 冻融质量 损 失率 、 冻融 前抗压强度厶 、 冻融后抗压 强度工 、 冻融 强度损失率 。 表 3 抗冻性测试结果 图 1 展示 了双氧水泡沫混凝 土水胶 比、 密度与抗冻性 的关系。 由图 1 ( a ) 可以看 出 ， 泡沫混凝土 的冻融质量损失 率随水胶 比的上升而增大 ， 当水胶 比为 0 5 4时 ， 泡沫混凝 2 土的冻融质量损失最小 ， 为一 1 0 5 ； 当水胶 比为 0 7 8 时 ， 泡 沫混凝土的冻融质量损失最大， 为 1 0 2 。 其 中质量损失率 为负值说明质量不减反增 ， 这是 由于冻融水矿物质和泡沫 混凝土的溶出物反应沉淀所致。 在强度损失方面， 泡沫混凝 土的冻融强度损失随水胶比的增大而增大或减小， 当水胶 比为 0 5 4 时 ， 冻融强度损失最小 ， 为 0 2 8 ， 损失几乎可以忽 略不计 ； 当水胶 比为 0 7 8 时 ， 冻融强度损失最大 ， 为 3 8 8 6 。 结合 中间的波动可知 ， 泡沫混凝土 的冻融 强度损失与水胶 比之间没有必然 的联系 ， 但是整体上较小的水胶 比有利于 泡沫混凝土的抗冻。 图 l ( b ) 、 ( c ) 显示 ， 泡沫混凝土的冻融质量损失随密度的 上升而减小 ， 当干密度为 4 2 0 k g m3 , 而真密度为 1 8 3 2 k g m 3 时 ， 质量损失率最小 ； 当干密度为 3 0 5 k g m 。 ， 而真密度为 1 5 2 3 k g m 时， 质量损失率最大。 这说明， 泡沫混凝土中单 位体积的水泥基 体质 量越大 、 水 泥基体越密实 ， 泡沫混凝 土在经受冻融循环时 ， 通过水的渗流与溶出作用损失 的质 量越少 。 这是 由于密实的内部结构 同时降低 了水在泡沫混 凝土水泥基体 以及气孔结构 中的传输效率 ， 在冻融循 环的 过程中， 密度较大的泡沫混凝土密实 的结构分散 了水在相 变时与外界的能量交换 ， 使得仅当干密度小于 3 3 2 k g m ， 而 真密度小于 l 6 4 5 k g m， 时， 冻融质量损失才明显 的表现出 来 ， 直至超过 1 0 ， 出现可见 的掉角或剥落现象。 连 槲 干 密度 ( k g m ) ( b ) 1 5 0 0 1 5 5 0 l 6 0 0 1 6 5 0 1 7 0 0 1 7 5 0 1 8 0 0 l 8 5 0 真密度 ( k g m ) ( c ) 图 1 泡沫混凝土水胶比与抗冻性 在冻融强度损失方面 ， 泡沫混凝土的密度与强度损失率 则不呈一定的相关 。 这说明水通过冻融循环对泡沫混凝土 的冻胀与溶出破坏并不单由单位体积水泥质量的多少与水 泥基体的密实程度而决定。 并且 当冻融质量损失率从 一 7 4 上升到 0 时，强度损失率却从 1 8 8 8 下降到 1 0 2 4 。 这说 明强度损失率并不一定与质量损失率的变化趋势一致， 当 冻融循环制造了更多的质量损失， 泡沫混凝土内部可能通 过特定 的重组和架构形成 了新 的稳 定结构 ， 使得 强度损失 率不升反降。 综上所述 ， 泡沫混凝土的质量损失水胶 比有很 好 的相关性 ， 较小的水胶 比可以通过制造更加密实 的内部 结构而减小泡沫混凝土在经受冻融循环之后的强度损失。 2 2 胶粉掺量对 泡沫混凝 土抗 冻性 的影响 图 2 ( a ) 、 ( b ) 分别展示 了双氧水泡沫混凝土胶粉掺量 与冻融质量 损失率 以及胶 粉掺量 和强度 与强度损失率 的 关系 。 从 图 2 ( a ) 与( b ) 的对 比中可以发现 ， 随着胶粉掺量的 增加 ，泡沫混凝土在经受 1 5 次冻融循环后质量大都 与对 照组的质量持平或有所增长 ， 而强度均有不同程度的下降。 结合 图 2 ( b ) 可 知 ， 当胶粉掺 量小 于 0 1 7 时 ， 泡沫混凝 土 的冻融强度 损失率 出现了明显 的升 高 ， 当胶 粉掺量小 至 0 1 1 时， 冻融强度损失率达到最大值 2 2 4 1 。 这说明适量 的胶粉有 明显 的提高泡沫混凝土抗冻性的作用 ， 但掺量超 过 0 1 7 时， 这种作用随着胶粉掺量的增加 ， 则不会有更加 显著的趋势。 相比之下， 泡沫混凝土的冻融质量损失和胶粉 掺量的相关性 良好。 但是其影响的程度均在 1 0 以内， 对 于质量的保护效果没有对于强度显著。 综合强度损失率与质量损失率随胶粉掺量的变化规 律可知 ， 虽然 当胶粉 掺量为 0 2 9 时 ， 质量 与强度损失 率 均最小 ， 分别为一 9 9 8 和 0 4 1 ， 但是当胶粉掺量为 0 1 7 时 ， 泡沫混凝 土的质 量损失率 即已经 降低 至 0 6 5 ， 几 乎 没有质量损失 ； 而此 时强度损失率也仅 为 4 2 2 ， 远远 小 于胶粉掺量为 0 1 1 时的 2 2 4 1 。 此外 ，此时的泡沫混凝 土强度 2 3 7 MP a 较之胶粉掺量为 O 1 1 时的 1 7 4 MP a 也 有大于 3 5 的提升 ， 远远大于胶粉掺量继续增加 时强度的 提升率。 因此 ， 从经济 的角度考虑 ， 0 1 7 的胶粉掺量已经足 以满足一般设计要求 。 图 2 ( c ) 、 ( d ) 展示 了双氧水泡沫混凝土在胶 粉掺量的 影响下 ， 密度与抗冻性 的关系 。 结合 2 1 节在水胶 比的影响 下泡沫混凝土的密度与抗冻性呈现出来 的关系可知 ， 泡沫 混凝土的冻融质量损失率和密度的关系与前者趋势一致， 而强度损失率与密度 的关系却 与前者有所不 同。 由控制变 量法 的原理可知 ， 这种差异 的来源在于密度差异来源 的不 同。 由水胶 比控制 的密度主要通过单 位体积泡沫混凝土 中 水泥基体 的质量 与该水泥基体 的密实程度两方面实现 ， 而 胶粉掺量控制的密度主要通过水泥基体的密实程度单位 立方米面完成。 相对水胶 比主导的密度一强度损失率关 系， 由胶粉掺量主导的该关系更单纯 ， 当真密度增大 ， 水泥 基体更加密实时， 强度损失率即大幅度减小至平缓。 其中强 度损失率 的最大落差为从 2 2 4 1 到 4 2 2 ， 此时真密度 的 变化为 1 6 6 0 k g m 3 到 1 6 7 1 k g m3 o 结合以上分析可知， 泡沫 混凝 土的抗冻性在质量与强度两方 面都 与胶粉掺量有较 好 的相关性 ， 胶粉掺量对冻融强度损失的控制能力明显优 于水胶 比对其的影响。 6 5 0 6 0 0 55O 5 0 0 4 5 0 4 0 0 35O 3 O O 0 1 1 0 1 7 0 2 3 0 2 9 胶粉掺 量 ， ( a ) 干 密度 ( k g m ) ( C ) 0 1 1 0 1 7 0 2 3 0 2 9 胶粉掺量 ， ( b ) 真密度 ( k g m ) ( d ) 图 2 泡沫混凝土胶粉掺量和抗冻性的关 系 2 3 制备 工艺对 泡沫混凝 土抗 冻性 的影响 图 3 ( a ) 、 ( b ) 展示了在不同的制备工艺下， 泡沫混凝土 质量、 强度以及经受冻融循环后质量损失与强度损失 的变化 规律。 由图可以看出， 使泡沫混凝土冻融质量损失率最大的 制备工艺为后混胶粉后混双氧水， 这时的质量损失为 6 0 2 ， 而使质量损失率最小的制备工艺为预混胶粉预混双氧水， 此时该值为一 3 5 。 使泡沫混凝土强度损失率最大的制备工 艺为后混胶粉预混双氧水 ， 这时的强度损失率为 4 8 2 2 ， 而使该值最小的制备工艺为预混胶粉预混双氧水， 此时该 值为 7 1 4 。 可以看到， 使泡沫混凝土冻融强度损失率和质 量损失率最小的制备工艺同为预混胶粉预混双氧水， 而使 泡沫混凝土冻融强度损失率和质量损失率最大 的制备工 4 1i lL 咖 瞧 550 5 25 5 O O 删 47 5 45 0 425 40 0 制备工艺 ( a ) 干 密度 ( k g m 1 ( c ) 艺却有所不 同。 当单独考虑胶粉或双氧水对泡沫混凝 土抗 冻性 的影 响时 ， 在冻融质量 损失方面 ， 双氧水的掺加与搅拌工艺 的 影 响最显著 ： 当同为预混胶粉 ( 、 ) 时 ， 后混双氧水制得 的泡沫混凝 土的冻融质量损失率( 2 2 8 ) 比预混双氧水 时 的质量损失率 ( 一 3 5 ) 高 5 7 8 ， 当 同为后 混胶 粉( 、 ) ， 后混双氧水制得 的泡沫混凝土的冻融质量损失率 ( 1 2 ) 比 预混双氧水 时的质量损失率( 6 0 2 ) 高 5 倍之多 。 在强度 损失率方面 ， 最大的变化出现在 同为预混 双氧水 ， 而胶 粉 的掺加工艺改变时 ， 后混胶粉制得 的泡沫混凝土冻融强度 损失 率( 4 8 2 2 ) 比预混胶粉( 7 1 4 ) 高 6 余倍 。 通过 比较 可知 ， 在制备工艺方 面 ， 泡沫混凝 土的质量损失率主要 由 褂 蚓 瞧 制备工艺 ( b ) 真密度 ( k g m ) ( d ) 图 3 泡沫混凝土制备工艺与抗冻性的关 系 如 2 2 2 2 1 1 1 1 B d 苣髓骥 O 5 0 5 O 5 O 3 2 2 1 l 0 慧 双氧水 的掺加与搅拌工艺主导 ， 而胶粉 的掺加与搅拌工艺 则对 泡沫混凝土的冻融强度损失率影响更明显 。 由图 3 ( c ) 、 ( d ) 可知 ， 当泡沫混凝土密度的差异由制备工 艺造成时， 密度的增减并不一定带来抗冻性相应的提高或减 弱。 进一步比较发现 ，当干密度与真密度分别 由 4 7 9 k g r n 上升到 4 8 3 k g m 与 由 1 6 7 4 k g m 3 上升 到 1 6 8 2 k g m 3 时 ， 是唯一一段 冻融质 量损失率 同强度损失率 的变化趋势保 持一致的区段 。 而这一 区段密度的变化 由双氧水掺加工艺 的变化产生， 这说明， 后混双氧水的制备工艺同时使得泡 沫混凝土单 位体积 的水 泥基体 与水泥基体 的内部结构 向 不利于泡沫混凝 土抗冻的方 向发展 。 3结 论 ( 1 ) 泡沫混凝土的冻融质量损失率与强度损失率 的变 化趋势的一致性随抗冻性影响因素变化 ， 使一致性 由高到 低的影响因素依次为胶粉掺量、 水胶比、 制备工艺。 ( 2 )对泡沫混凝土抗冻性影响最大 的因素是水胶 比 ， 对泡沫混凝土抗冻性的控制最稳定 的因素是胶粉掺量。 ( 3 ) 小水胶 比 、 大胶粉掺量 与预混胶粉预混双氧水 的 制备工艺有利于泡沫混凝土 的抗冻 。 ( 4 ) 设计 时 ， 有利泡 沫混凝 土抗 冻的最小水胶 比和最 大胶粉掺量可分别取为 0 5 4和 0 1 7 。 参考文献 ： 【 1 】刘小艳 ， 王新瑞 ， 刘磊 ， 等 泡沫混凝土的研究进展及应 用 J J 混 凝土 ， 2 0 1 2 ( 6 ) ： 3 4 3 6 【 2 】 魏文慧 泡沫混凝土的分析与应用 J 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 1 3 6 1 4 2 【 3 】王武祥， 张磊蕾， 王爱军， 等 水泥基发泡混凝土的生产与应用【 J 1 墙材革新与建筑节能， 2 0 1 2 ( 4 ) ： 3 3 3 8 4 林辉 发泡剂及其泡沫混凝土的研究与应用进展【J J 新型建筑材 料 ， 2 0 1 3 ( 5 ) ： 5 0 5 1 5 5 张楠 ， 李景芳， 张志明 ， 等 超低温环境混凝土研究与应用综述叨 混凝土 ， 2 0 1 2 ( 1 2 ) ： 2 7 2 9 【 6 】KAMAD A E， KOH Y， T AP A T A MF r o s t d e t e ri o r a t i o n o f c e l l u l a r c o n c r e t e C 3 r d I n t e r n a t i o n a l C o n f e r e n c e o n t h e D u r a b i l i t y o f B u i l d i n g Ma t e ri a l s a n d C o m p o n e n t s ， E s p o o ， F i n l a n d ， 1 9 8 4 ( 3 ) ： 3 7 2 3 8 2 7 S E NB U O， K AMAD A E Me c h a n i s m a n d e v a l u a t i o n me t h o d o f fr o s t d e t e rio r a t i o n o f c e l l u l a r c o n c r e t e， du r ab i l i t y o f b ui l d i n g ma t e r i als an d c o mp o n e n t s C 5 t h I n t e rna t i o n al C o nfe r e n c e o n t h e Du r abi l i t y of B u - i l d i n g Ma t e ria l s a n d Co mp o n e n t s ， Brig ht o n， Un i t e d Ki n g d o m， 1 9 90： 2 41 - 2 4 6 8 S EN B U O， KA MAD A E Me c h a n i s m o f f r o s t d e t e ri o r a t i o n o f AC C， a d v a n c e s i n a u t o c l a v e d a e r a t e d c o n c r e t e C 3 r d R I L E M I n t e rna t i o n a l S y mp o s i u m o n Au t o c l a v e d Ae r a t e d Co n c r e t e， Od e n s e， De ma r k， 1 99 2： 1 5 3-1 5 6 9 T I KAL S KYA P J ， P OS P I S I L J A me t h o d f o r a s s e s s m e n t o f t h e f r e e z e - t h a w r e s i s t a n c e o f p r e f o r me d f o a m c e l l u l a r c o n c r e t e C e me n t C o n c r e t e C o m p o s ， 2 0 0 4 ( 3 4 ) ： 8 8 9 8 9 3 作者简介 ： 刘军( 1 9 6 3 一 ) ， 女 ， 教授 ， 博士 ， 博士生导师 ， 主要从事 建筑功能材料及工业废渣资源化研究。 联系地址 ： 沈阳市浑南新区南屏中路 6 号 沈阳理工大学材料科 学与工程学院( 1 1 0 1 6 8 ) 联系电话 ： 1 3 8 8 9 1 1 9 3 8 2 国内首台全拼装搅拌站三一下线单套产品节约成本 1 0万元 长沙产业园品质楼一楼的厂房里 ， 第二 台 H Z S 1 2 0 V 8 新型组装式搅拌站样 机正在紧张组装 中。 这是泵送事业部搅拌 设备研究院总体所的最新研发成果。 4 月 8日， 首台样机已经下线。 它改变了传统制作工艺， 预计能降低单套成本 1 0 万元。 据泵送事业部搅拌设备研 究院总体所所长助理张家平介绍 ， 新型搅拌站用多个 “ 首创” 改变了传统型搅拌站 的制作 工艺方法 ， 大幅降低 了搅拌站的材料成本 、 制造成本和安装成本 。 整站采用全新架构模块化设计 ， 运输方便 ， 安装效率提升 了 1 5 ， 而主体的涂装工艺经过变革后， 防锈寿命达到了 2 0年。 除此以外， 还首创了全 自动骨料洗机功能。 “ 传统搅拌站是 通过型材焊接的， 不适合批量生产 ， 对生产工人的技能要求也高， 而新型搅拌站大量采用折弯、 冲孔、 浸锌的方法， 降低了 生产工人的技能要求 。 ” 新型搅拌站的多个创新成果令人瞩 目， 但当初要做这样一台谁都没做过的机器 ， 还真是一件不容易的事。 “ 这个项 目从立项到样机下线不到三个月时间， 时间紧 ， 任务重。 ” 张家平说 ， 项 目是从今年 1 月份开始研发的 ， 刚开始 大家都觉得只能是“ 摸着石头过河” 。 项 目经理张架桥的压力也不小 。 “ 时间确实很紧 ， 不到一个月的时间就要 出图纸。 ” 他说 ， 此类产 品大家都没做过 ， 但是 总体方案要赶紧拿出来， 后面的流程才好进行。 那一个月， 项目组成员没有休息一天。 研究院院长曹锦明也放弃了休息， 拎 着一块小黑板走进 了项 目组办公室 ， 给工程师们讲设计要点 ， 讲结构设计 ， 讲理论 。 “ 曹院长给 了我们很大 的启发 ， 让我们 少走了很多弯路 。 ” 张架桥说 ， 正是在这样 的过程中， 才想到 了将钣金设计运用到搅拌站上来。 最后 ， 在大家的努力下 ， 项 目 组提前三天拿出了总体方案。 专家评审一致通过后， 总体方案就分到了各部件工程师手中。 “ 刚刚接到任务的时候确实有点没底 ， 但是边计算边做， 也就慢慢实现了。 ” 负责皮带机设计的机械工程师刘建芬说 ， 任务下来了， 就必须拿下来。 他觉得最难的就是遇上了“ 全螺 栓拼装9 9 0 g 以前都是焊接 ， 现在用螺栓 ， 整个结构都不一样。 零部件要尽量少 ， 还要考虑安装 ， 要方便简单。 ” 他陆续 出了六 七套方案 ， 每一套方案朝着“ 创新” 出发 。 “ 做这个项 目还是挺紧张的 ， 经常晚上一两点下班 。 ” 现在 ， 刘建芬仍不能放松 ， 他又投入到 了第二台样机 的改进工作 中去 了。 - 。