预拌混凝土抗碳化能力随早期保湿养护时间的变化规律.pdf

浙江建筑， 第 3 0卷， 第 1 期 ， 2 0 1 3年 1月 Z h e j i a n g C o n s t r u c t i o n ， V o 1 ． 3 0， N o ． 1 ， J a n ． 2 0 1 3 预拌混凝土抗碳化能力随早期保湿 养护 时间的变化规律 T h e Ch a n g e Ru l e o f An t i - Ca r b o n a t i o n Ca p a c i t y o f Re a d y - Mix e d Co n c r e t e wi t h t h e E a r ly Mo is t u r e C u r i n g H i s t o r y 叶 青 ， 张峰 良 ， 俞国荣 ， 马成畅。 Y E Q i n g ，Z H A N G F e n g — l i a n g ，Y U G u o — r o n g ， M A C h e n g — c h a n g ( 1 ． 浙江工业大学建筑工程学 院， 浙江 杭州 3 1 0 0 1 4； 2 ． 杭州德川建材有限公 司 ， 浙江 杭州 3 1 0 0 1 9 3 ． 临安鼎舁建材有限公司 ， 浙江 杭州 3 1 1 3 0 5 ) 摘 要 ： 采用快速碳化试验对工程预拌混凝土抗碳化能力随早期保湿养护时间的变化规律进行 了试 验研究 。试验结 果表明 ： 混凝土抗碳化能力随着早期保湿养护时 间的减少而呈 明显 的降低现象 。在 ( 早期) 保湿 养护时间分别 为 2 8 、 l 4、 7、 3 、 2、 1 d ， 再于养 护到 2 8 d龄期 的条件 下 ， C 3 0混凝土 的 2 8 d快速碳化 深度依 次为 l 6 ． 5、 1 9 ． 0、 1 9 ． 9、 2 2 ． 5 、 3 2 ． 5、 3 6 ． 5 m m， 由此 可推算 得到 自然碳 化( 空气中 C O ， 浓 度以 0 ． 0 4 ％计 ) 达到保护层厚度 ( 2 5 m m) 所需时间分别为 8 8 、 6 7 、 6 0、 4 7、 2 3、 1 8 a 。因此 ， 对 于工程预拌混凝土早 期 7～1 4 d保湿养护是 必要的。 关键词 ： 预拌混凝土 ； 快速碳化 ； 保湿养护时间 中图分类号 ： T U 5 2 8 ． 5 2 文献标志码 ： A 文章编 号： 1 0 0 8—3 7 0 7 ( 2 0 1 3 ) O 1 —0 0 4 7— 0 4 随着我国建筑业 的蓬勃发展 ， 大量新建建筑物 的主体结构混凝 土强度等级 以 C 2 5一C 4 5为 主， 且 多数只按强度未按抗碳化耐久性配制 ， 未高性能化。 引起 当今混凝土碳化加快的原 因主要有 ： ( 1 ) 空气 中 C O ， 浓度的升高 。在 2 0世纪 8 0年代初和 2 1世 纪下叶， 空气中 C O ， 浓度( 体积 比) 大约为 0 ． 0 3 0 ％、 0 ． 0 4 0 ％ 和 0 ． 0 5 5 ％ 。 由于 混 凝 土 的 碳 化 深 度 与 C O 浓 度 的 平 方 根 成 正 比 ， 2 0世 纪 8 0年 代 抗 碳 化年 限为 5 0 a的混凝 土， 现 已下降为 3 8 a ， 2 1世 纪 下 叶则更低 ， 为 2 7 a ； ( 2 ) 胶凝材料中熟料 比例的下 降 ， 碱度降低 ； ( 3 ) 水泥强度 等级 的提高 ， 水胶 比增加 ， 孔 隙率增加 ； ( 4 ) 沿用 以前 ( 未掺粉煤灰 和 矿渣 的水 泥 混 凝 土 ) 的 测 试 数 据 ， 认 为 碳 化 耐 久 性 没有问题 ， 并 且缺 乏 当今 的数据 ； ( 5 ) 施工养 护 问 题 ： 工程实体混凝土 ， 自然养护 ， 保湿养护往往 不够 ， 碳化 始 于 早 期 ， 抗 碳 化 能 力 得 不 到保 障 ； ( 6 ) 试验方法问题。在 国标《 普通混凝土长期性能和耐 久性能试验方法标准 ( G B ／ T 5 0 0 8 2 --2 0 0 9 ) 》 中混 凝土碳化耐久性 的测试或评定 一般均 以标 准养护 2 6 d ( 或 2 8 d ) 龄期为准 ， 此时混凝土的成熟度较高， 所 测得 的碳 化 耐久 性相对 较好 。 本文针对实体混凝土疏于养护 ( 不养护和少养 护) 的情况 ， 对工程 预拌混凝土抗碳化 能力 随早期 保湿养护时间的变化规律进行试验研究。 1 试验 方法 1 ． 1 原 材料 水 泥 ： 采 用 三狮 4 2 ． 5级 普通 硅酸 盐水 泥 。 矿渣微粉 ： 采用杭州当地杭钢矿渣微粉 ， 比表面 积 为4 2 5 m ／ k g 。 粉煤灰 ： 采用杭联热 电 Ⅱ级粉煤灰 。 收稿 日期 ： 2 0 1 2— 0 9— 2 4 基金项 目： 浙江省公益技术项 目( 2 0 1 0 C 3 1 1 1 7 ) 作者简介 ： 叶青 ( 1 9 6 0 一 )， 男 ， 浙 江嘉善人 ， 教授 ， 从事 建筑材 料的教 学和研究 。 4 8 浙江建筑 2 0 1 3年第 3 0卷 细骨料 ： 采用杭州 当地某砂岩矿石碎屑和长江 细砂( 石英为主) ， 该混合砂 的细度模数为 2 ． 6 ， 级配 为 Ⅱ区 ， 表 观密 度为 2 ． 6 5 g ／ c m ， 含 泥量 为 2 ． 1 ％ 。 粗骨料： 采用杭州当地某石矿石灰石碎石 ， 级配 为 5～ 3 1 ． 5 m m， 表 观 密 度 为 2 ． 7 0 g ／ e m ， 含 泥 量 为 0． 4％ 。 泵送剂 ： 采用德川建材公司生产的 D S P减水率为 1 7 ％的泵送剂( 萘系减水剂为主， 含固量为 2 8 ％) 。 拌合水和养护水 ： 采用杭州当地 自来水 。 1 ． 2混 凝 土 的 配 合 比确 定 试验用 各级 混凝 土 直接 取 自搅 拌楼 生 产 的混 凝 土， 其混凝土配合比取自日常生产用的混凝土配合比， 见表 1 。由于粉煤灰质量较差， 掺量较少。试样代号为 混凝土强度等级代号 C n ， n为混凝土设计强度值。 1 ． 3 混 凝 土 性 能 试 验 方 法 试验用混凝土拌合物直接取 自搅拌楼生产的混 凝土 。按 《 普通 混凝土 拌合物 性 能试验方 法标准 ( G B ／ T 5 0 0 8 0 --2 0 0 2) 》 测 定混凝 土拌 合 物 的和易 性 。按 《 普 通 混 凝 土 力 学 性 能试 验 方 法 ( G B ／ T 5 0 0 8 1 —2 o 0 2 ) 》 成型和测试混凝土强度 。抗压强度 试 件 尺寸 为 1 0 0 mm1 0 0 m i l l 1 0 0 i n m， 抗 碳化 试件 尺寸 为 1 0 0 f i l m1 0 0 m m 3 0 0 m m。 混 凝 土 的养 护 制 度 和步 骤 ： 将 浇筑 成 型 的 混凝 土经静停 6 h后均放人标准养护室养护， 2 4 h龄期 时拆摸， 拆模后继续标准养护 ( 或称保湿养护 ) [ 温 度( 2 02 ) ℃， 相对湿度大于 9 5 ％] 至设定 的 m d龄 期， 然后移至干养护室 [ 室温保持在 ( 2 02 ) ℃ ， 相 对湿度保持在( 6 0 5 ) ％ ， 下文称干养护 ] 再继续养 护到 2 8 d为止。试样代号为 mC n ， m为混凝土初始 标准养护( 或保湿养护) 龄期。 将经标准养护 +干养护到 2 8 d龄期的试件 ， 在 6 0℃下烘 4 8 h ， 然后按《 普通混凝土长期性能和耐久 ’ 性能试验方法( G B ／ T 5 0 0 8 2 --2 0 0 9 ) 》 规定进行混凝土 ( 快速 ) 碳化试 验 。快速碳化 时间为 3 、 7 、 1 4 、 2 8 d 。 表 1 试验用预拌混凝土配合 比和 实测坍 落度 1 ． 4试 验 用 主 要 仪 器 全 自动} 昆 凝土碳化试验箱 ： 浙江土工仪器厂生 产 ， 控制箱内二氧化碳体积分数为 ( 2 01 ) ％、 相对 湿度 为 ( 7 0 5 ) ％ 、 温度 为 ( 2 02 )℃ 。 2试验 结果与讨论 2 ． 1 早 期保 湿 养护 时 间对 C 2 5混 凝 土抗碳化 能力 的 影 响 早期保湿养护时间对各级工程预拌混凝土碳化 和抗压强度的影响见表 2 。由表 2可知 ， 在早期保湿 养护时间分别为 1 、 2 、 3 、 7 、 1 4 、 2 8 d ， 再干养护到 2 8 d 龄期的条件下 ， C 2 5混凝土快速碳化( C O 体积分数 为2 0 ％) 深度 D与快速碳化时间t ( 3 、 7 、 1 4 、 2 8 d ) 分别 能满足 D= k t 的通式 ， 其中 是 ( 快速) 碳化系数。 在上述条件下 ， 该 C 2 5混凝土的碳化系数依次分别为 8 ． 3 7 、 7 ． 6 0 、 6 ． 9 9 、 6 ． 2 6 、 5 ． 1 0 、 4 ． 3 5 m m ／ d ， 以标准养 护 2 8 d龄期的碳化系数为基准 ， 上述碳化系数 与基 准的比值 依次 为 1 ． 9 2 、 1 ． 7 5 、 I ． 6 1 、 1 ． 4 4 、 1 ． 1 7 、 l 。 又在 上述 条件 下 ， 该 C 2 5混凝 土 快速 碳 化 2 8 d的碳 化深 度 分 别 依 次 为 4 4 ． 2 、 4 0 ． 0 、 3 7 ． 1 、 3 3 ． 5 、 2 7 ． 0 、 2 4 ． 0 m m，以标准养护 2 8 d龄期 的碳化深 度为基 准 ， 上述碳 化深 度 与基 准 的 比值 依 次 为 1 ． 8 4 、 1 ． 6 7 、 1 ． 5 5 、 1 ． 4 0 、 1 ． 1 2 、 1 。 因此 ， 该 C 2 5混 凝 土 的快速 碳 化系数或深度随着 ( 早期 ) 保湿养护时间 的增加而 递减 。 由上述快速碳化深度或系数可推算得到 自然碳 化( 当今空气中 C O ， 体积分数为 0 ． 0 4 ％) 达到保护 层厚度 ( 假 设 为 2 5 mm) 所需 时 间分 别 为 l 2 ． 2 、 1 4 ． 8 、 1 7 ． 5 、 2 1 ． 8 、 3 2 ． 9 、 4 5 ． 2 a 。或再由上述快速碳 化深度可推算得到 自然碳化 ( 在 2 0世纪 8 0年代空 气 中 C O ， 体积分数为 0 ． 0 3 ％) 达到保 护层厚度 ( 假 设为 2 5 mm) 所 需 时间 分别 为 1 6 ． 3 、 1 9 ． 8 、 2 3 ． 3 、 第 1 期 叶青等 ： 预拌混凝土抗碳化能力随早期保湿养护时间的变化规律 4 9 2 9．1、 43 ． 8、 60． 3 a。 由此可见 ， 在 2 0世纪 8 0年代空气 中 C O ， 体积 分数为 0 ． 0 3 ％和在早期保湿养护时间为 2 8 d的条 件下 ， 该 C 2 5混凝土的抗碳化能力能达到设计年 限 5 0 a以上 的要求 。而在当今空气 中 C O 体积分数为 0 ． 0 4 ％ 和在早 期 保湿 养护 时 间为 2 8 d的条 件 下 ， 该 C 2 5混 凝 土 的抗碳 化 能力 只 能达 到设 计 年限 4 3 a的 要求。这说 明该 C 2 5混凝土 已不 能达到设 计年 限 5 0 a的要求 ， 不宜用 于配筋 的结构主体 。 2 ． 2早 期保 湿 养护 时 间对 C 3 0混凝 土 抗碳 化 能 力 的影响 由表 2可 知 ， 在早 期保 湿 养 护 时 间 分 别 为 1 、 2 、 3 、 7 、 1 4、 2 8 d ， 再 于 养 护 到 2 8 d龄期 的 条 件 下 ， C 3 0 混凝土快速碳化系数依次分别为 6 ． 8 7 、 6 ． 0 9 、 4 ． 2 7 、 3 ． 7 9 、 3 ． 5 7 、 3 ． 1 3 mm ／ d ， 以标 准 养护 2 8 d龄期 的 碳化系数 为基 准 ， 上述碳 化系数 与基 准 的 比值依 次为 2 ． 1 9 、 1 ． 9 5 、 1 ． 3 6 、 1 ． 2 1 、 1 ． 1 4 、 1 。在上述条件 下 ， C 3 0混凝 土快速碳 化 2 8 d的碳化 深度分 别依 次为 3 6 ． 5 、 3 2 ． 5 、 2 2 ． 5 、 1 9 ． 9 、 1 9 ． 0 、 1 6 ． 5 mm，以标 准养护 2 8 d龄期 的碳 化深度为基准 ， 上述碳 化深 度与基准 的 比值 依次 为 2 ． 2 1 、 1 ． 9 7、 1 ． 3 6、 1 ． 2 1 、 1 ． 1 5、 1 。 由此 可 知 ， C 3 0混凝 土 快 速碳 化 系 数 或碳 化深度均随着早期 保湿养护时 间的增加 而有 明显 的减 小 现 象 。 表 2 早期保湿养护 时间对各级工程预拌混凝 土碳 化和 抗压强度的影响 注 ： ① 由快速碳化试验得 到的( 快速 ) 碳化 系数 ， 如要转化 为空气 中 c 02 体积分数为 0 ． 0 3 ％ 、 0 ． 0 4 ％ 和 0 ． 0 5 5 ％时 的 自然碳 化系数 ， 则 它们的换 算系数分别为 1 r n m ／ d 。 [ ( 快速 ) 碳化系数 ]= 0 ． 7 3 9 9 、 0 ． 8 5 4 4和 1 ． 0 0 1 8 mm ／ a [ (自然 ) 碳化 系数 ] 。 ②由上述快速碳化 2 8 d的碳化深度推算得 到 自然碳化 ( 空气 中 c O 2体积分数为 0 ． 0 3 ％ 、 0 ． 0 4 ％ 或 0 ． 0 5 5 ％) 达到保护层 厚度 ( 假设 为 2 5 m m) 所需的时间 。 由上述快速碳化深度或系数可推算得到 自然碳 化 ( C O 体积分数为 0 ． 0 4 ％) 达到保护层厚度 ( 假设 为 2 5 I T I 1T I ) 所需 时间分别为 1 8 ． 1 、 2 3 ． 1 、 4 6 ． 9 、 5 9 ． 6 、 6 7 ． 3 、 8 7 ． 7 a 。或再 由上述快速碳化深度 可推算得 5 0 浙江建筑 2 0 1 3年第 3 0卷 到 自然碳化 ( C O 体积分数为 0 ． 0 3 ％) 达到保 护层 厚度 ( 假设为 2 5 m m) 所需时间分别 为 2 4 ． 2 、 3 O ． 8 、 6 2 ． 5、 7 9． 5、 8 9． 7、 1 1 6． 9 a。 由此 可 见 ， 在 当今 空 气 中 C O 体 积 分 数 为 0 ． 0 4 ％和在( 早期 ) 保湿养护时间大于等于 7 d的条 件下 ， 该 C 3 0混凝土的抗碳化能力才能达到设计年 限 5 0 a以上 的要求。而在 2 O世纪 8 0年代空气 中 C O 体积分数为 0 ． 0 3 ％和在( 早期 ) 保湿养护时间 大于等于 3 d的条件下 ， 该混凝土的抗碳化能力就 能达 到设计 年 限5 0 a 以上 的要 求 。 2 ． 3 早期 保 湿养护 时 间对 C 3 5混凝 土抗碳 化 能力 的影响 在早期 保 湿养 护时 间分别 为 1 、 2 、 3 、 7 、 l 4 、 2 8 d ， 再干养护到 2 8 d龄期的条件下 ， C 3 5混凝 土的快速 碳化系数依次分别为 5 ． 5 8 、 4 ． 5 5 、 3 ． 8 2 、 3 ． 4 9 、 2 ． 4 6 、 2 ． 1 6 mm ／ d ， 混凝 土快速碳化 2 8 d的碳化深度分 别依 次 为 2 9 ． 0 、 2 3 ． 6 、 1 9 ． 5 、 1 8 ． 1 、 1 2 ． 5 、 1 1 ． 0 a i m。 由此 可知 ， C 3 5混凝 土快 速碳 化 系数 或 碳 化 深 度 均 随着 早 期 保 湿 养 护 时 间 的 增 加 而 有 明 显 的 减 小 现象 。 由上述快速碳化深度或系数可推算得到 自然碳 化( 当今空气中 C O 体积分数为 0 ． 0 4 ％) 达到保护 层厚 度 ( 假 设 为 2 5 m m) 所需 时 间 分 别 为 2 7 ． 5 、 4 1 ． 3 、 5 8 ． 6 、 7 0 ． 2 、 1 4 1 ． 9 、 1 8 3 ． 7 a 。或 再 由上述 快 速 碳化深度可推算得到 自然碳化( 在 2 0世纪 8 0年代 空气 中 C O 体积分数为 0 ． 0 3 ％) 达 到保 护层厚度 ( 假设 为2 5 m m) 所需 时 间分 别 为 3 6 ． 6 、 5 5 ． 1 、 7 8 ． 2 、 93． 7、 1 8 9． 2、 24 5． 0 a 。 由此 可 见 ， 在 当今 空 气 中 C O 体 积 分 数 为 0 ． 0 4 ％和在 ( 早期 ) 保湿养 护时间大于等于 3 d或 1 4 d 的条件 下 ， 该 C 3 5混凝 土 的抗 碳 化 能力 才 能 分 别达到设计年限 5 0 a或 1 0 0 a以上的要求。 2 ． 4早期保 湿 养护 时 间对 C 4 0混凝 土抗 碳化 能 力 的影 响 在早期保湿养护时间分别为 1 、 2 、 3 、 7 、 l 4 、 2 8 d ， 再干养护到 2 8 d龄期 的条件下 ， C 4 0混凝土的快速 碳化系数依次分别为 4 ． 8 1 、 3 ． 7 6 、 3 ． 0 4 、 2 ． 6 1 、 2 ． 2 8 、 2 ． O 1 mm ／ d ， 混凝土快速碳化 2 8 d的碳化深度分 别依次为 2 4 ． 6 、 1 9 ． 1 、 1 6 ． 3 、 1 3 ． 5 、 1 1 ． 5 、 1 0 ． 3 m m。 由上述快速碳化深度或系数可推算得到 自然碳 化( C O ， 体积分数为 0 ． 0 4 ％) 达到保护层厚度 ( 假设 为 2 5 m lT 1 ) 所需时间分别为 3 7 ． 0 、 6 0 ． 4 、 9 2 ． 8 、 1 2 5 ． 3 、 1 6 4 ． 1 、 2 1 1 ． 3 a 。或再 由上述快速碳化深度可推算 得到 自然碳化 ( C O ， 体积分数为 0 ． 0 3 ％) 达到保护 层厚 度 ( 假 设 为 2 5 m m) 所需 时间 分别 为 4 9 ． 4 、 8 0． 6、 1 23 ． 7、 1 6 7． 1、 21 8． 8、 281 ． 7 a。 由此可见， 在当今空气中 C O 体积分数为 0 ． 0 4 ％ 和在( 早期) 保湿养护时间为2 d或 7 d以上的条件下， 该 C 4 0混凝土的抗碳化能力分别才能达到5 0 a或1 0 0 a 的要求 。因此 ， 对 于该 C 4 0混凝 土 的抗 碳化 耐久性 达 到 1 0 0 a 而言， 早期保湿养护 7 d 是必要的。 2 ． 5 早 期保 湿养 护 时间对 C 4 5混凝 土抗碳 化 能 力 的影响 在 早期保 湿养 护 时 间分 别为 1 、 2 、 3 、 7 、 l 4 、 2 8 d ， 再干养护到 2 8 d龄期 的条件下 ， C 4 5混凝土的快速 碳化系数依次分别为 3 ． 7 6 、 2 ． 9 4 、 2 ． 4 0 、 2 ． 0 7 、 1 ． 7 6 、 1 ． 5 5 m m ／ d ， 以标准养护 2 8 d龄期的碳化系数为 基准 ， 上 述碳 化 系数 与基 准 的 比值 依 次为 2 ． 4 3 、 1 ． 9 0 、 1 ． 5 5 、 1 ． 3 4 、 1 ． 1 4 、 1 。在 上述 条 件下 ， 混 凝 土快 速碳化 2 8 d的碳 化深度 分别依 次为 1 9 ． 0、 1 4 ． 9 、 l 2 ． 5 、 1 0 ． 6 、 9 ． 2 、 8 ． 7 mm， 以标 准养 护 2 8 d龄期 的碳 化 深度 为基 准 ， 上述 碳 化 深度 与基 准 的 比值依 次 为 2 ．1 8 1 7 1 1 4 4 1 2 2 1 ． 0 6 1 由上述快速碳化深度或系数可推算得到 自然碳 化 ( 当今空气 中 C O ， 体积分数为 0 ． 0 4 ％) 达到保护 层厚 度 ( 假 设 为 2 5 mm) 所 需 时 间分 别 为 6 0 ． 5 、 9 8 ． 6 、 1 4 8 ． 7 、 1 9 9 ． 3 、 2 7 6 ． 6 、 3 5 4 ． 2 a 。或再 由上述快 速碳化深度可推算得到 自然碳化( 在 2 0世纪 8 0年 代空气 中 C O ， 体积分数为 0 ． 0 3 ％) 达到保护层厚度 ( 假 设 为 2 5 mm) 所 需 时 间 分 别 为 8 0 ． 7 、 1 3 1 ． 4 、 1 9 8． 2、 2 6 5． 7、 3 6 8． 8、 4 7 2． 3 a。 由此 可 见 ， 在 当今 空 气 中 C O ，体 积 分 数 为 0 ． 0 4 ％和在 ( 早期 ) 保湿养护时间为 1 d以上或 3 d 以上 的条件 下 ， 该 C 4 5混凝 土 的抗 碳 化 能 力 分别 才 能达 N5 o a 或 1 0 0 a的要求 。 因此 ， 对 于 C 4 5混 凝 土 的抗碳化耐久性达到 1 0 0 a而言 ， 早期保湿养护 3 d 是必要 的。 3 结 语 对于 C 2 5混凝土， 在早期保 湿养护 时间为 2 8 d 和在 2 0世 纪 8 0年 代 空 气 中 C O ：体 积 分 数 为 0 ． 0 3 ％的条 件下 ， 其 抗碳 化能 力能 达 到设计 年 限 5 0 a 以上的要求 。而在当今空气中 C O ： 体积分数为 0 ． 0 4 ％的条件下 ， 其抗碳化能力已不能达到设计年 限5 0 a以上的要求 。 ( 下 转 第 5 4页) 5 4 浙江建筑 2 0 1 3年第 3 0卷 当地 民居 采用 热惰 性大 的生 土构 筑厚 实 的夯土 外墙 ， 考 究 的合 院式 民居还 有 用 木 板 墙 和夯 土墙 共 同构成双层外墙 ， 中间有空气间层。通过屋顶深挑 的檐 口遮蔽两端的山墙 ； 通过前后檐’ 口、 檐廊和 中间 披檐遮蔽前后板墙并产生 阴影 ， 使建筑之间的巷道 形 成 阴凉 的 区域 。此 外 ， 利用 建 筑 物 的排 列 、 间距 、 高低和廊檐设置等方法 ， 使房屋之 间因高低错落而 互 相遮蔽 ， 东 西墙 靠纵 巷两 侧 的房屋 相互 遮 阳 ， 前后 墙 则靠横 巷 两侧 的房 屋相互 遮 阳 。 ( 5 ) 廊道 。景宁畲族 民居 的廊道是建筑室 内与 室外联系的过渡空间， 主要作交通用 ， 兼有遮阳避雨 的功能 ， 还有组织通风 、 采光等作用 ， 形成有 良好微 气候的活动空间。如前廊可遮挡太 阳辐射 ， 使板墙 和 门窗避免 受 到太 阳的 直射 而 升 温 ， 而 且 能 导 风 人 室， 增加气流量 ， 室外与廊道及房间内的气温差会形 成局部 的热压通 风 。 4 结 语 景宁畲族传统民居是畲民在有限的物质和资源 下 ， 在应对地域特征 、 掌握适宜技术与材料性能的基 础上 ， 在“ 防与用” 的长期修正 中形成 的。其 中的被 动式技术是创造新农居时应重新认识挖掘并继承的 宝贵经验。然而 ， 由于当时经济、 技术等的局 限， 随 着社会 的进步与发展 ， 以前 的适宜技术 与现代社会 需求 之 间产生 了诸 多矛 盾 ， 在 村 庄 环 境 、 安 全 卫 生 、 节约土地 、 使用需求、 建筑技术 等方 面， 也 出现新 的 问题 。只有通 过适 宜 性 技 术优 化 ， 才 能使 今 日的新 农居 更好 地适 应现 代社会 生 活 ， 并 继续 有机 生 长 ， 成 为未来的地域建筑 。 参 考 文 献 [ 1 ] 汪梅． 人与 自然 的完美 演绎——记景 宁畲族 住宅 建筑 的特 色 [ J ] ． 浙江工艺美术 学术集锦 ， 2 0 0 6 ( 6 ) ： 7 0— 7 4 ． [ 2 ] 郭琳琳． 传统 民居 的生态适 应性与现代 居住建 筑设计 [ J ] ． 中 州 大学学报 ， 2 0 0 9， 2 6 ( 1 ) ： 1 1 4—1 1 6 ． [ 3 ] 陈晓阳， 仲德 岜． 地方性建筑与适宜技术 [ M] ． 北京 ： 中国建筑 工 业 出版 社 ， 2 0 0 7： 4 0—7 5 ． [ 4 ] 杨佳麟． 闽南传统 建筑 生态技术 研究 [ D] ． 厦门 ： 厦 门大学 建 筑 与 土木 工 程 学 院 ． 2 0 0 8 ． ( 上接 第 5 0页 ) 在当今空气 中 c o ， 体积分数为 0 ． 0 4 ％ 的条件 下 ， 对于抗 碳 化能力 能 达到 设 计 年 限 5 0 a以上 要 求 的 C 3 0和 C 3 5混 凝土 而言 ， 早期 保 湿养 护 时 间分 别 为 7 d和 3 d是必 要 的 。 在当今空气 中 C O ， 体积分数为 0 ． 0 4 ％ 的条件 下 ， 对于抗碳化能力能达 到设计年 限 1 0 0 a以上要 求 的 C 4 0和 C 4 5混凝 土 而言 ， 早 期 保 湿养 护 时 间分 别 为 7 d和 3 d是必 要 的。 混凝土快速碳化系数或碳化深度均随着早期保 湿 养护 时 间 的减 小 而 有 明显 的增 加 现 象 ， 抗碳 化 能 力 明显降低 。以标准养护 2 6 d ( 或 2 8 d ) 龄期为准测 得 的混凝土抗碳化耐久性 ， 明显高于实体混凝土。 参 考 文 献 [ 1 ] 冯乃谦 ， 邢锋． 混凝土与混凝 土结构 的耐久性 [ M] ． 北京 ： 机械 工业出版社 ， 2 0 0 9 ： 1 0 0—1 0 1 ． [ 2 ] T a y l o r H F W．C e me n t C h e m i s t r y [ M] ．L o n d o n ， U K：A c a d e mi c P r e s s ． 1 9 9 0： 3 0 5—3 0 7． [ 3 ] 王培铭 ， 朱艳芳 ， 计亦奇 ， 等 ． 掺粉煤灰 和矿渣大流动 度混凝土 的碳化性 能[ J ] ． 建筑材料学报 ， 2 0 0 1 ( 4) ： 3 0 5—3 1 0 ． [ 4 ] 秦鸿根， 潘钢华 ， 孙伟 ， 等． 掺粉煤灰高性能混凝土耐久性研究[ J ] ． 混凝土与水泥制 品， 2 0 0 0 ( 5 ) ： 1 1—1 3 ． [ 5 ] C e n g i z D u r a n A t i s ．A c c e l e r a t e d c a r b o n a t i o n a n d t e s t i n g o f c o n e r e t e m a d e w i t h f l y a s h [ J ] ．C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 0 3 ， 1 7 ( 3 ) ： 1 4 7—1 5 2 ． [ 6 ] 邱洪林 ， 叶青． 早期标 准养护时间对 普通混凝 土抗 碳化能力 的 影响 [ J ] ． 浙江工业大学学报 ， 2 0 0 8， 3 6 ( 4) ： 4 3 6—4 4 0 ． [ 7 ] 李忠坤 ， 许金渤 ， 李梅 ， 等． 预拌 混凝 土强度 一龄期 一碳化 一回 弹性能分析浅谈 [ J ] ． 科学信息 ， 2 0 0 6 ( 8 ) ： 3 1 4 ． [ 8 ] 孙荣荣． 不 同强度等 级混凝土碳 化深度 随龄期变 化分析 [ J ] ． 平顶 山工学院学报 ， 2 0 0 6 ( 4) ： 2—4 ． [ 9 ] 冷发光 ， 戎君 明， 丁威 ， 等． G B ／ T 5 0 0 8 2 --2 0 0 9普通混凝土 长期 性能和耐久性能试验方法标 准[ s ] ． 北京 ： 中 国建 筑工业 出版 社 ， 2 0 0 9 ． [ 1 O ] 陈讯捷 ， 张燕驰 ， 欧 阳幼玲． 活性掺合料对 混凝土抗碳化 耐久 性 的影响 [ J ] ． 混凝土与水 泥制 品， 2 0 0 2 ( 3 ) ： 7—9 ．