燃驱压缩机机组混凝土基础冬期施工技术.pdf

工程技术 I E＆ C T e c h n o l o g y 燃驱压缩机机组混凝土基础 冬期施工技术 王晓华 中国石油工程建设公司 河南洛 阳4 7 1 0 2 3 摘要通过条件性假设进行混凝土热工计算、 防裂性能验算， 系统阐述了混凝土拌合物搅拌、 浇筑和养护等措施 ， 以及测 温点布置和温度测量与控制， 说明了暖棚法与养护保温材料相结合的方法进行混凝土基础冬期施工的可行性。 关键词 混凝土基础热工计算应力计算冬期施工养护与测温 中图分类号 F 4 文献标识码 B 文章编号 1 6 7 2 — 9 3 2 3 ( 2 0 1 1 ) 0 4 — 0 0 7 9 -- 0 6 1前言 中亚天然气管道哈萨克斯坦天然气压气站是由中国石油天 然气集团公司和哈萨克斯坦共和国共同投资建设的，该工程由 中国石油工程 建设 公司 E P C总承包 ，天然 气加压站 共有 4台 3 0 MW G E燃驱压缩机组。压缩机机组基础底板尺寸为 2 3 0 5 0 ( L ) 8 2 o o ( w) 7 0 0 ( H) mm， 其上部包括燃气汽轮机和压缩机两 部分 ， 燃气汽轮机部分尺寸为 1 2 3 5 0( L )5 2 o o ( w) 3 2 5 0 ( H) mm ( 标高为一3 ． 9 ～+0 ． 3 5 m) ，压缩机部分尺寸为 9 1 0 0( L ) X 4 5 9 0 ( W) 3 0 6 0 ( H) mm( 标高为 一3 ． 9～+ 0 ． 1 6 m) ， 基础垫层为 2 0 0 mm厚碎石灌沥青和 1 0 0 mm厚 B1 2 ． 5混凝土，机组基础为 整体基础。单台基础混凝土总浇筑量为 4 6 7 m ， } 昆 凝土强度等级 为 B 2 5 。本 文以单台压 缩机机组基础为例 ， 系统地 阐述 了冬 期大 体积混凝土基础的浇筑、 温度控制及养护。 施工期为 2 0 1 0年 1 ～ 2月问， 冬季风雪天气， 环境最低温度 一 3 2 ℃。本文外部环境温度取 一1 8 ℃。 2大体积混凝土裂缝产生的原因 大体积混凝土施工阶段所产生的温度裂缝，一方面是混凝 土内部因素。 混凝土水泥 凝结硬 化过程 中产 生大量的水化热 ， 聚 集在大体积混凝土内部不易散发， 造成内外较大温差， 形成温度 梯度 ， 使} 昆 凝土表面产生拉应力， 当拉应力超过混凝土的极限抗 拉强度时混凝土表面就会产生裂缝。另～方面是混凝土的外部 因素。 结构的外部约束和混凝土各质点间的约束， 阻止混凝土收 缩变形， 混凝土抗压强度较大， 但抗拉能力却很小， 所以温度应 力一旦超过? 昆 凝土能承受的抗拉强度时， 即会出现裂缝。 产生裂纹的主要原因有水泥水化热、 外界气温变化和混凝 土的收缩； 影响混凝土收缩的主要因素是水泥品种、 混凝土配合 比、 外加剂和掺合料以及施工工艺、 养护条件等。 3混凝土优化设计 3 ． 1混凝土原材料优化 3 ． 1 ． 1水泥， 根据当地地质资料， 由于该地区的土壤 中含有硫酸 根离子， 对普通硅酸盐水泥具有中等侵蚀 ， 另外施工工期属于冬 期， 尽可能选用水化热较低的水泥。本工程选用 4 0 0 抗硫酸盐 水泥 ， 2 8 d抗压强度 3 9 ． 2 MP a 。 3 ． 1 ． 2 砂 ， 中粗砂 ， 含 泥量 2 ％， 含水率不大于 3 ％。 3 ． I ． 3碎石 ， 粒径 5 ～2 5 ram或 5 ～4 0 ram 的连续级配碎石， 优先 选 用 5 ～4 0 ram 碎 石 ， 减少混 凝土 收缩 ， 含 泥量 1 ％， 含水率 不 大于 1 ％。 3 ． 1 ． 4外加剂和掺合料， 由于哈萨克斯坦共和国的缓凝剂、 防冻 剂等不符合标准要求， 故混凝土不掺加外加剂和掺合料。 3 ． 1 ． 5水， 采用热水拌合， 确保混凝土浇筑温度在 5 ～1 0 ~C， 水的 温度不超过 6 0 ~ C。 3 ． 2混凝土配合比优化 水 泥用量 不应小 于 3 0 0 k g ／ m ， 水灰 比 ≤0 ． 4 5 ， 根据 碎石粒 径 、混凝土水灰 比及泵送? 昆 凝土的方式 ，混凝土砂率宜在 3 2 ～ 3 7 ％之间。故优化后混凝土配合比以重量计( k 为水泥 ： 碎 石 ： 砂 ： 水 = 4 3 0： 1 1 3 0： 6 3 0： 1 7 5 。 3 ． 3混凝土养护优化 由于燃驱压缩机组基础为独立基础， 基础顶标高与地面位 于同一平面 ，施工规范要求混凝土浇筑体表面与大气环境温差 不宜大于 2 0 ~C， 且外部环境介于 一 4 ～1 9 ~C间， 宜采用暖棚法养 石 油 化 工 建 设 2 o 1 1 ．0 4 I 7 r9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m E＆C T e c h n o lo g yI工程技术 护； 确保混凝土里表温度差不大于 2 5 ~C， 故暖棚内温度应控制在 2 0 ~C。 根据混凝土的里表温差状况， 同时可采用在混凝土表面覆 盖草袋子进行养护。 防止} 昆 凝土表面干裂， 应保持暖棚内的湿度 7 0 ％以上 。 3 ． 4模板工程采用 3 0 ra m的木模板，与混凝土接触的模板表面 应涂刷脱模剂。 4混凝土的热工计算 混凝土热工计算参数见混凝土优化设计， 水泥、 砂和碎石入 罐温度为 5 ℃， 拌合水温度为 3 0 ~C。 4 ． 1混凝土温度计算 4 ． 1 ． 1混凝土拌合温度计算 T 0 = 【 O ． 9 2( m T + m 十 m g ) + 4 ． 2 T ( m 一 w IT l s a -- wg mg ) + c l( w m T + w Jg ) 一 c d w~ m 十 w mg ) 】 [ 4 ． 2 m + 0 ． 9( m + m + m g ) ] 式 中： T 0 _ 一混凝土搅拌温度； mw 、 m 、 m 、 m厂 水、 水泥、 砂子、 碎石 用量 ( k g ) ； w 、 w 砂子 、碎石的含水率( 0／ 0 ) ； T w 、 、 rr 铂 、 T 一水、 水 泥 、 砂子、 碎石 的温度 ( ℃) ； C l 一水的比热容 ( KJ ／ k g K) ； c 厂 冰的溶解热( KJ ／ k g ) 。当骨料温度 >0 C时 ， c = 4 ． 2 ， C 2 = 0 { 当骨料温度≤0 ℃时， C l = 2 ． 1 ， ~= 3 3 5 。 T 0 = [ 0 ． 9 2( 4 3 O X 5 + 6 3 05 +1 1 3 0 X 5 ) + 4 ． 2 3 0 X( 1 7 5— 0 ． 0 3 6 3 0 - 0 ． 0 1 1 1 3 0 ) + 4 ． 2 ( 0 ． 0 3 X 6 3 05 + 0 ． 0 1 l 1 3 0 X 5 ) ] [ 4 ． 2 X 1 7 5 +0 ． 9 X( 4 3 0 +6 3 0 +1 1 3 o ) 1 =1 o ． 7 ℃ 4 ． 1 ． 2混凝土拌合物出机温度 T1 = T o - 0 。 1 6 ( T ~ -T ) 式中 ： T 一混凝土拌合 物出机 温度 ( ℃) ； T广搅拌机棚内温度 ( ℃) ， 取 1 5 ℃。 T l =1 0 ． 7 - 0 ． 1 6( 1 0 ． 7 — 1 5 ) =1 1 ． 3 9℃ 4 ． 1 ． 3混凝土的浇筑温度 T 2 =T 1 一( a t L + 0 ． 0 3 2 n ) ( Tl — T ) 式 中： T 广 混凝土拌合物运输到浇筑时的温度 ( ℃) ； a 一温度损失系数 ( h —1 ) ， 采用损失系数为 0 ． 2 5 ； t 一混凝土拌合物 自搅拌站运输到浇筑时的时间， 取 0 ． 1 h ； n 一 混凝土拌合物运转次数 ， 取 2 ； T 一混凝土拌和物出机温度 ( ℃) ； T 混凝土运输时环境温度， 取 ～1 8 ℃。 T2 = 1 1 ． 3 9 一( 0 ． 2 5 0 ． 1 + 0 ． 0 3 2 X 2 ) 【 1 1 ． 3 9 -( -1 8 ) 】 ： 8． 7 7 oC 4 ． 2混凝土内部中心温度计算 4 ． 2 ． 1水泥水化热温升计算 T(I 】= m Q ( 1 一 e - ~ ) ／ c p 式 中 ： 8 D I 石 油 化 工 建 设 2 0 1 1 。 0 4 T ( t r 一在 t 龄期时， 混凝土的绝热温升 ( ℃) ； M 一每立方米混凝土的水泥用量 ，取 4 3 0 Kg ／ m ； Q 一每千克水泥 2 8天水化热， 取 3 7 7 KJ ／ Kg ； c 一混凝土比热， 取 0 ． 9 7 KJ ／ ( K g K) ； t 一混凝土的龄期( d ) ； p一} 昆 凝土密度 ， 取 2 4 0 0 K g ／ m ； e ． h 为常数 ， 取 2 ． 7 1 8 ； m一系数， 随浇筑温度而改变， 取 0 ． 3 1 。 各龄期的混凝土绝热温升计算结果见表 1 。 4 ． 2 ． 2调整温升值计算 T = 0 ∈ ( t )= m Q( 1 ～ e~ 9 ／ ( c P)< ( t) 式 中： ( ㈦ 一不同浇筑块厚度的温降系数 ， 浇筑厚度 4 m时， <∞ 取 值见表 1 。 各龄期调整温升值计算结果见表 l 。 4 ． 2 ． 3混凝 土内部 中心温度 T m ( t ) = T 2 + T = T 2 + r ( 0‘ (t ) 式 中： T 厂 混凝土的浇筑温度 ( ℃) 各龄期混凝 土内部 中心温度计算结果见表 1 。 4 ． 3混凝土养护期温度计算 基础上表面覆盖一层塑料薄膜和 6 0 ram厚草袋子进行保温 养护， 混凝土四周为 3 0 mm厚木模板， 基础底面与混凝土垫层接 触 ， 混凝土基础采用暖棚法养护。 4 ． 3 ． 1 混凝 土表 面温度计 算 T h ( t ) =T 。 +4 h’ ( H— h’ ) AT ( t ) ／H 其中 ： T h ( t ) ～混凝土表面温度 ( ℃) ； T 0 一取暖棚 内的环境温度 ， 2 0 ~ C； △T ( t ) 一混凝土内部最高温度与外界气温之差，即 AT( t ) = Tm ( t ) ～T 。 ； h’ 一混凝 土虚厚度 h’ =K ／ p； K一计算折减系数 ， 取 2 ／ 3 ； 入一混凝土导热系数， 取 2 ． 3 3 W／( m℃) ； D ～保 温层传热系数 ； B=1 ／( ∑ 6 i ／ i +1 ／ p q ) ； 入 i ～各 种保 温层 导热系数 ， W ／ ( m℃) ； b卜 各种保温层厚度 ( m) ； p q 一空气层传热系数， 取 2 3 W ／( m ℃) ； H一混凝土计算厚度 ( m) ， 假定混凝土只向大气散热 ， 按单 面暴露于空气中的平板计算， H h+2 h’ ， h 一混凝土实际厚度， 取 3 ． 9 5 m。 草袋厚度为 0 ． 0 6 m， 其导热系数为 0 ． 1 4 W／ m． K； 塑料厚度 为 0 ． 0 0 0 5 m， 其导热系数为0 ． O 3 5 w／ m． K； 保温层传热系数为： p=1 ／( ∑6i ／入i +1 ／p q ) =1 ／ ( 0 ． 0 0 0 5 ／ 0 ． 0 3 5 + 0 ． 0 6 ／ 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 0 ． 1 4 +1 ／ 2 3 ) =2 ． 0 6 混凝土虚铺厚度 h’ =K ／D=0 ． 6 7 2 ． 3 3 2 ． 0 6 = 0 ． 7 6 混凝土计算厚度 H=h+2 h ’ = 3 ． 9 5 + 20 ． 7 6 = 5 ． 4 7 混凝土各龄期表面温度计算结果见表 1 。 4 ． 3 ． 2混凝土里表温差计算 △T ( t ) =T m( t ) 一T b ( t ) 式 中： △T ( t ) 一龄期为 t 时， 混凝土浇筑体的里表温差 ( ℃) ； T ( t ) 一龄期为 t 时， 混凝土浇筑体内的最高温度( ℃) ； T b ( t ) 一龄期为 t 时， 混凝土浇筑体内的表面温度( ℃ o 混凝土各龄期的里表温差计算结果见表 1 ，里表温差 < 2 5 ℃， 符合标准要求。 5混凝土防裂性能验算 5 ． 1混凝土的弹性模量计算 E ( t ) =D E o ( 1 一 e 一 )=1 ． 02 ． 9 1 0 ( 1 - 2 ． 7 1 8 ) 式 中： E ( t ) 一混凝土龄期为 t 时， ? 昆 凝土的弹性模量 ( N ／ mm2 ) ； D 一混凝土中掺合料对弹性模量修正系数； E 一混凝土的弹性模量，一般近似取标准条件下养护 2 8 d 的弹性模量 ； e - _ 取 2 ． 7 l 8 ； 一 系数 ， 取 0 ． 0 9 。 各龄期混凝土的弹性模量计算结果见表 1 。 5 ． 2混凝土收缩的相对变形值计算 ￡ y ) =￡y o ( 1 一 e - 0 ． 0 1 t ) Ml M2 M3 Ml l = 3 ． 2 41 0 ( 1 -2 ． 7 1 8 _ 。 。 “ ) 0 ． 7 8 1 ． 0 X 1 ． 0 X 1 ． 6 2 5 0 ． 9 3 0 ． 7 7 X 1 ． 4 3 0 ． 6 1 1 ． 0 1 ． 01 ． 0 =2 ． 5 71 0 — ( 1 —2 ． 7 1 8 。 。 “ ) 式 中： s ) 一龄期为 t 时混凝土收缩引起的相对变形值； e v 0 一在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值， 取 3 ． 2 4 X 1 0 ； M- 、 M2 、 M 一M 厂 考虑各种非标准条件的修正系 数 ， 可按 (( G B 5 0 4 9 6 - 2 0 0 9 )) 规范中的表 B． 2 ． 1取值。M1 ( 4 0 0 # 抗硫酸盐水泥) = 0 ． 7 8 ，M ( 水泥细度 3 0 0 m Kg ) = 1 ． 0 ，M3 ( 水胶 比0 ． 4 1 ) =1 ． 0 ，M4 ( 胶浆量 0 ． 3 3 1 ) =1 ． 6 2 5 ， M5 ( 养护 2 8 d ) = O ． 9 3 ， M6 ( 环境相对湿度为 7 0 ％) = 0 ． 7 7 ， M ( 水力半径倒数 =1 ． 4 3 ， M ( 配筋率 0 ． 2 ) = 0 ． 6 1 ， M9 = Ml0 = Ml l =1 ． 0 。 各龄期混凝土收缩的相对变形值计算结果见表 1 。 5 ． 3混凝土收缩相对变形值的当量温度计算 T ( t ) =￡ ( t ) ／ a 式 中： T ( t ) 一龄期为t时， 混凝土的收缩当量温度； a 一混凝土的线性膨胀系数， 取 1 ． 0 X 1 0 。 混凝土收缩相对变形值的当量温度见表 1 。 5 ． 4混凝土浇筑体的综合降温差计算 △T ( t ) =T b ( t ) +2 ／ 3 [ Tm ( t ) 一 T b ( t ) ] +Tv ( t ) 一 T w ( t ) 式 中： T ( t ) 一龄期为 t 时， 混凝土浇筑体的内部中心温度； T t ) 一龄期为 t 时， 混凝土浇筑体的表面温度； T ( t ) 一龄期为 t 时， 混凝土收缩相对变形值的当量温度； TW ( t ) 一混凝土浇筑体所在地的年平均温度， 取 5 ℃。 混凝土浇筑体的综合降温差的计算结果见表 1 。 5 ． 5混凝土外部约束力计算 式中 ： o ( t ) 一龄期为 t 时， 因综合降温差在外约束条件下产生的 拉应力 ( MP a ) ； AT ) 一龄期为 t时， 在第 i 计算区段内， } 昆 凝土浇筑体综 合降温差的增量 ( ℃) ； 一 混凝土的泊松比， 取 0 ． 1 5 ； E ( t ) 一龄期为 t 时， 在第 i 计 算区段内， 混凝土的弹性模量 ( N ／ mm2 ) ； R 。 ( t ) 一龄期为 t 时， 在第 i 计算区段内， 外约束的约束系数 ， 其公式如下 ： R i(t )= 1— 1 ／ c o s h ( 、 ／ 看 ) 式 中： L 一混凝土浇筑体的长度 ( m) ， 取 2 2 2 5 0 mm； C X一外 约束 介质 的水平 变形 刚度( N ／ mm2 ) ，取 1 ． 5 N／ mm ； H一混凝土浇筑体的厚度 ，该厚度为实际厚度与保温层换 算} 昆 凝土虚拟厚度之和 ， 即 H=h+h’ =3 9 5 0 +7 6 0 =4 7 1 0 mm 。 混凝土外部约束力计算结果见表 1 。 5 ． 6混凝土防裂性能判断 5 ． 6 ． 1混凝土抗拉强度计算 f t ) =f t k ( 1 - e 式中： t ) 一混凝土龄期为 t 时的抗拉强度标准值( MP a ) ； v 一 系数 ， 取 0 ． 3 ； f 一混凝土抗拉强度标准值， 取 1 ． 5 MP a 。 5 ． 6 ． 2外约束防裂性能判断 0 ≤ f ~ ( t ) ／ k o X及 f t k ( t ) ／ k计算结果见表 1 ， 由表 1 数据可知 ， 混凝土 不会 出现裂缝 。 式中 ： 一 掺合料对混凝土抗拉强度的影响系数 ， 取 1 ； K一 防裂安全系数 ， 取 1 ． 1 5 。 5 ． 6 ． 3 自约束防裂性能判断 自约束防裂性能利用最大约束应力 ( o— 与混凝土抗拉强 度标准值 ( 比较进行判断。 o 一 = a ／ 2E ( t ) X△T l Hi ( t ) = ( 1 1 0 - 5 2 ) 1 ． 6 1 X 1 0 4 1 8． 690． 21 4=0． 3 22 M Pa 式中 ： o 最大自约束应力 ( MP a ) ； 石 油 化 工 建 设 2 0 1 1 ． 0 4 I 8I 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m E& c T e c h n o lo g yl工程技术 表 1混凝土浇筑体各龄期温度及应 力计 算结果 氆 t ／ 矗 | | | 薯 t 强 3 色 色 鬈 、 2 |： 爨 、 B i 2 、 | i 2 1 绝热 温升 T ( 11 ／( 。 C) 4 2 ． 1 6 5 8 ． 7 9 6 5 ． 3 6 6 7 ． 9 5 6 8． 9 7 6 9 ． 3 7 6 9 ． 5 3 6 9 ． 5 9 6 9 ． 6 2 6 9 ． 6 3 婚 系 数 | ．．； | | 一 | 蠢 。 | 尊 薯 l 。 鬣 毪 ≯ _ 1 毒： Q Q 2 Q 瞒 Q髓 Q l惦鬣 Q || Q - 筠 鼍 Q 强 蠢 Q ：2 4 调 整温升值 T ／( 。 C) 3 1 ． 2 4 2 ． 9 2 4 7 ． 0 6 4 4． 1 7 3 7 ． 9 3 3 1 ． 9 1 2 5 ． 7 3 2 0 ． 8 8 1 7 ． 4 1 1 6 ． 7 1 亳 邙 屯 ％ 囊 1 lt 、 ／ e 毪 、|一 l | | | | 麓 _ ％ |t 。 l l鹞 i钔 弓、 m l 5 2 惦 i 硒 l ： l 5 i鹳 j 2 色 薯 2 s ~ ,m 表面 温度 T b ( t ) ／ 。 C 2 9 ． 5 6 3 5 ． 1 6 3 7 ． 1 4 3 5． 7 6 3 2 ． 7 8 2 9 ． 9 2 6 ． 9 4 2 4 ． 6 2 2 2 ． 9 6 2 2 ． 6 2 莹 羲 ％ 差。 弋 lt q ／ ? | 毫 薯 l ≮ 薯 薯 童 囊 囊 甏 霉 、 Q 、B 誊 、 色 l 娲 l、 掩 、 m 。1 - | * l t 3 2 2 2 每 8 弹性模量 E ( t ) X 1 0 ／ m m 0 ． 6 9 1 ． 2 1 1 ． 6 1 1 ． 9 2 2 ． 1 5 2 ． 3 3 2 ． 4 6 2 ． 5 7 2 ． 6 4 2 ． 7 1 谩 龌 强 变 弛 谯鬣 x 、 一 薯 》 - 。 蕊 l 曩 曩 I 穗 Q lQ 8 鬻 Q| 8 2 2 |Q∞ _ Q 啦 誊 q l昭 0 ： 5 5 | Q ： 钒 l}奄 混凝 土收缩 当量温度 T ( t ) ／。 C 0 ． 8 1 ． 5 2 ． 2 2． 9 3 ． 6 4 ． 2 4 ． 9 5 ． 5 6． 1 7 ． O 缘 台 酶 樯 熹 皂 莲 n ／ i | 娩 一 轮 8 氍 鸹 舔 l B 。 l＼ 、 、 ＼ - 铸 萋 祷∞ 3 、 - 镐 | 埘l 2 e l m 2 6 ： 5 3 区段 划分 ／ d 3 —6 6 —9 9 —1 2 1 2 —1 5 1 5 - 1 8 1 8 —2 1 2 1 -2 4 2 4 — 2 7 2 7 — 3 0 练 熊 温 差 镪 域 置蕊 1 i l ／|c l | 。 j蠢 | 蕞 。 | t 警 毫 键 爱 | | 箍 4 ． 、 2 蠹 、 _镐 誊 u4 埚一 | 专 警 ＼ 謦 4 撼 | 矾|j 、 ．嫡 | 一 Q _o 8 混凝土松 弛系数 H ． ( t ) 0 ． 2 0 8 O ． 2 1 4 0． 2 1 5 0 ． 2 3 3 0 ． 2 5 2 0 ． 3 0 1 0 ． 3 6 7 0． 4 7 3 1 钠 森 钓 钠 j 条 数 ll j | | | i | | l 薯 ． Q lQ 5 驰 Q I 螭 Q 6 。 。 Q — 舰 l jQ B ^ 哂j 誊 墩 ．锅 8 外约束条件下拉应力 (3- ( t ) ／ M P a O ． 2 O 9 O ． 1 0 ． 0 4 5 O ． 1 3 5 0 ． 1 4 9 0 ． 1 8 4 O ． 1 7 6 0 ． 1 2 5 0 ． 0 1 1 拣 抽 强 -穗 靠 膏 咀 ／ 纂 静 | 叠 l 薯 | 《 | 、 | 、 -3 ≯ 、 j 蕊 鬣 毽 蝇 。 警 藿 、 _4 驰孽 i 、 l蝴 薯 、 l糨 I 、一 、 ．s 防裂抗拉强度安全值 ( t ) ／ K M P a 1 ． 0 8 7 1 ． 2 1 7 1 ． 2 6 9 1 ． 2 8 7 1 ． 2 9 8 1 ． 3 0 2 1 ． 3 0 3 1 ． 3 0 4 1 ． 3 0 4 △T _ 混凝 土浇 筑后 ， 可能 出现 的最大里表 温差 ， 依 据热 工计算结果， 第 9天里表温差最大， 则 △ Tl 一 =1 8． 6 9~C E ( t ) 一与最大里表温差△T，～ 相对应龄期 t 时 ， 混凝土的 弹性模量 ， 则 E( 9 ) =1 ． 6 1 1 0 4 MP a ； H．( t ) 一} 昆 凝土松弛系数 ， 则 H。 ( 9 ) = 0 ． 2 1 4 。 由表 1 可知， O - 一 < f ~ ( t ) ／ K， 不会出现裂缝。 6施工工艺 6 ． 1混凝土优化设计 根据 由混凝土优化设 计的参数而计算得 出混凝土 的温 度及 应力结果可知，混凝土优化设计符合并满足规范标准和设计图 纸的要求。可按照优化设计的各项参数组织混凝土浇筑施工。 6 ． 2混凝土拌合 ( 1 )混凝土搅拌站搭设 2 4 m 1 2 m 6 m 暧棚 ，棚 内设 蒸汽 锅炉 ， 由蒸 汽锅 炉引出的蒸汽分两个支路 。 一 个支路通 向拌合站 水池， 蒸汽管道通入水池底部， 管端封堵， 在淹没于水池中的管 壁开多个小孔， 与水进行热交换， 并在水池上水 E l 设置温度计 ， 随时检查拌合水的温度是否处于 3 0 ~C， 拌合水池密闭保温； 另一 路通向棚内的暧气片， 为暖棚采暖提供热源 ， 并用温度计检测暖 棚内的温度不低于 1 5 ℃。 ( 2 )搅拌用水泥、碎石和砂提前堆放在搅拌站的暖棚内， 并 用温度计对拌合料的表面、 中心和底部等部位进行温度检测。 保 证拌合投料前温度不低于 5 ℃。 ( 3 )混凝土搅拌时 ， 应先投入砂石料 ， 干拌均匀再后注入 水 ， 将水和砂石料搅拌均匀后方可投入水泥，混凝土的搅拌时间比 常温延 长 5 0 ％，并用温度计 随时检 测混凝土拌合 物及 出机时 的 温度， 确保混凝土出机温度不低于 1 1 ℃。 8 2 I 石 油 化 工 建 设 2 0 1 1 ．o 4 ( 4 )为提高混凝 土的早期强度 ，混凝土坍落度宜控 制在 1 2 0 ram～1 6 0 ram范 围内。 6 ． 3混凝土运输 ( 1 )混凝土运输车采用 6 m 搅拌运输车运送， 由于外界温度 低于零度，需对搅拌运输车的搅拌桶用 5 0 ram厚的棉垫进行保 温， 防止混凝土在运输途中发生热量散失、 表层冻结 、 离析 、 坍落 度 变化等。 ( 2 )混凝土浇灌采用混凝土输送泵车，输送管不易过长， 以 免发生堵管及混凝土 热量散失 。 ( 3 )混凝土运输车在输送途中， 如果 出现离析现象时 ， 应进 行快速搅拌， 搅拌时间应不小于 1 2 0 S 。 ( 4 )输送泵车的输送管用 5 0 ram棉被进行包裹保温， 使} 昆 凝 土入模温度不低于 8 ． 7 7 ℃。 6 ． 4混凝土灌筑 ( 1 )混凝土浇筑前， 先在基础周围用型钢制作 2 6 m1 l m X 3 ． 5 m的简易尖顶暖棚 ，暧棚顶部用 1 0 0 mm厚的夹芯彩钢板覆 盖，暖棚墙壁用 5 0 ram厚的棉被覆盖 ，并在棉被外覆盖一层篷 布，同时棉被和篷布与地面密封严密 ，防止外界空气进入暖棚 内。棚 内在基 础底 板两 侧布 置 6台无烟煤 炉 ，同时布 置 6台 6 KW 热风机 ， 并在暖棚顶部设置排风口， 预防施工人员煤气中 毒。 ( 2 )在混凝土浇筑前， 需对暖棚进行加热控温， 始终保持棚 内温度不低于 2 0 ~ C； 对混凝土输送管道进行~ b D il 热升温的同时， 用不低 于 1 5 ~ C的砂浆润湿管道 内壁 ，确保管道 输送 } 昆 凝土 的通 畅； 清理木模板内的杂物 ， 并用温水湿润木模板； 模板、 钢筋、 管 道 ( 混凝土输送管道和测温用管道) 经预热后， 使其表面温度不 低于 1 0 ℃。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m ( 3 )混凝土浇筑采用“ 分层分段， 循序渐进 ， 一次到顶” 的方 法， 每层摊铺厚度为 4 0 0 ram且不大于 5 0 0 mm， 基础面应根据混 凝土浇筑顺序及时进行覆盖。 ( 4 )混凝土振捣采用 2次振捣的方案。 在每个浇筑带前后布 置 2台振捣器， 中间布置 1台。1台布置在混凝土的卸料点， 主 要用于上部混凝土的捣实； 另 1台布置在混凝土的坡脚处， 以确 保下部} 昆 凝土的密实。2次振捣是在下层混凝土接近初凝时再 进行一次振捣， 使混凝土恢复和易性， 以排除} 昆 凝土内因泌水在 粗骨料、 水平筋下部生成的水分和空隙， 提高混凝土与钢筋的握 裹力 ， 防止因混凝土沉落而出现的裂缝 ， 减小内部微裂， 提高? 昆 凝土密实度 。 ( 5 )混凝土振捣采用行列 式的插点法 ， 直上直下 ， 快插慢拔 ， 并深入下层 5 0 ～l O O mm， 插点间距为 3 0 0 ～4 0 0 mm 间， 振捣时 间为 2 0 S 。 ( 6 )混凝土抹面 ， 大体积混凝土表面水泥浆在混凝 土浇筑 后 3 ～4 h初步用标杆按标高线刮平 ，在混凝土初凝前用铁滚筒碾 压数遍二 次抹压 抹平。 ( 7 )混凝土在浇筑过程中， 用温度计测量混凝土入模、 浇筑 体的温度， 是否满足标准要求及热工计算的数据， 同时， 确保暧 棚 内的温度不 低于 2 0 ~C。 7混凝土养护及测温 7 ． 1混凝土养护 ( 1 )混凝土浇筑完后， 及时在} 昆 凝土的上表面覆盖一层塑料 薄膜和厚度为 6 0 ram的草袋 ，木模板外覆盖 5 0 ram厚的棉垫。 暖棚内温度控制在 2 0 ~C， 由于昼夜外界温度相差较大， 根据暧 棚 内的实 际温度确 定开启设备 的增减。 ( 2 )由于大气温度较低， 棚内外温差悬殊， 棚内底部与顶部 温差也较大， 为确保棚内空间温差不大， 可在棚内空间设置两道 温度屏障， 以减弱空气在竖向的对流速度。 ( 3 )当混凝土强度大于 5 0 ％设计强度后， 根据暧棚内外温差 确定棚内的供热保暧温度 ， 但暖棚内的温度不低于 5 ℃， 大棚内 降温应满足 悠 季施 工规范 的要 求。 ( 4 )养护期 间 ， 棚 内湿度采 用洒水 的方 法进行调 节 ， 并用湿 度仪对棚内湿度进行检测， 棚内湿度控制在 8 0 ％ 左右。 混凝土不 得有失水现象 ，若有失水 现象时 ，应及 时在混凝 土表面洒水养 护。 ( 5 )当暖棚 内温度与环境温度差小于 I O ~C时拆除暧棚， 混 凝土拆模时， 环境温度与基础混凝土温度差应小于 1 5 ℃后拆除 模板， 模板拆除后并用塑料薄膜和草袋继续养护。 7 ． 2混凝 土测 温 ( 1 )测温仪器 ： 棚内外用指针式温湿计测温度和湿度， 混凝 土出罐、 入模温度用红外温度仪测温， 混凝土基础内各观测点温 度用玻璃管温度计测温。 ( 2 )混凝土基础共布置 2 1 个测温点， 如图 1 所示， 每个测温 点由表面、 中心和底部 3个测温孑 L ， 其截面呈边长 1 0 0 mm的正 三角形， 其布置如图 2 所示。 。 ⋯⋯ ⋯一 ⋯r ： —丁 ； i ⋯ 中 ⋯ 中 ⋯ ．． 一 t～ 一～一 一一一杏 一一一 —一—— 一—— L ； I I J ． 70omm ⋯一 图1混凝土基础测温点布置图 图 2测温点的测温孑 L 布置图 ( 3 )测 温孔 用 4 82 ram 的钢 管制 作 ，钢管 底 端 用 7 0 ram的 8 ram厚圆钢板焊接牢固密封， 使其不能渗漏； 再用 橡皮套管套于距钢管底部 1 0 0 mm处。 焊接后的测温点布置于绑 扎好的钢筋网架上 ，并焊接牢固 ；钢管上端露 出混凝土表面 1 0 0 mm， 并用木塞或塑料管帽进行密封 ， 防止外界气温影响； 钢 管的埋设长度比测温点深 5 0 ram。表面温度测混凝土浇筑体上 表面以内 5 0 ram处的温度 ，钢管( 测温孔 1 A一 2 1 A)长度为 2 0 0 mm， 埋深 l O O mm； 中心温度测 昆 凝土浇筑体厚度 ( H) 的 1 ／ 2 处温度 ， 钢管 ( 测温孔 1 B 一 2 1 B ) 其长度为 1 ／ 2 H与 1 5 0 mm之 和 ； 底部温度测混凝土浇筑体底面上 l O O mm处的温度， 钢管 ( 测 温孔 l C - 2 1 C ) 长度为 H与 5 0 ram之和。 ( 4 )混凝土浇筑后， 即向测温管注入温度为约 I O ~C的水 ， 注 水深度为 l O O mm，测温时将玻璃管温度计深入到水中停留时 间不少于 3 mi n， 读数要快 ， 避免受到外界环境的影响， 即可知该 部位 的混凝 土温度 ， 测温后立即把钢管的管 口进行封堵。 ( 5 )混凝土基础主要量N--个温差， 一是混凝土基础中心与 表面 的温差 ，通 过覆盖或收起表面保温 材料 控制其温差不大于 2 5 ℃； 二是混凝土基础表面与暧棚内的温差， 通过增加或减少暖 棚 内加 热设备控制其温差不大于 2 0 ~C。 ( 6 )测温 时间 ： 暧棚 内各观 测点 ， 自} 昆凝土浇 筑完 毕时间算 起 ， 1 ～7 d每 隔 2 h测 1次温度 ， 8 ～1 4 d每隔 4 h测 1次温度 ， 其 后每 8 h测 1次温度，同时应侧外界大气温度，测温延续时间 2 8 d ， 并作详细的测温记录。 ( 7 )测温记录及时整理， 根据测温结果， 绘制混凝土时间一变 化曲线。同时根据每天测温记录， 计算混凝土各龄期的温度应力 和抗拉强度， 并与理论计算值复核以， 作为改进保温养护的依据。 7 ． 3模板的拆除 拆除模板时， 若外界气温与混凝土温度相差大于 2 0 ~C， 拆模 后应采取暧棚控温或在混凝土表面覆盖保温材料 ，使其缓慢降 温 。 石 油 化 工 建 设 2 0 1 1 ．o 4 } 8 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m E&C T e c h n o lo g yI 工程技术 结合暖棚内外温差、混凝土浇注体的温度和强度确定拆除 暖棚的时间 。 基础测完温度后， 用同强度} 昆 凝土将测温孔回填密实。 8结束语 该技术能够有效保证混凝土特别是大体积混凝土冬季施工 的质量 ， 有效的争取了工期。但同时也不可避免的增大了投入。 由于没有在混凝土拌合物中添加缓凝剂、 防冻剂等添加剂， 延缓了混凝土基础的养护时间。 本工程采用了暧棚法养护大体积混凝土基础，主要通过控 制外部养护温度及拌合物出机温度 ，不仅控制了大体积混凝土 里表 温差在 2 5 ℃以下 ，以及温度 应力在} 昆凝土安全值 以内， 也 改善了混凝土表面的养护条件， 压气站运行至今， 基础没有出现 ( 上接 4 6页) 4 ． 5项目信息技术管理 工程项 目管理各阶段全方位、 全过程、 一体化利用信息技术 ( I T ) ， 以三维模型设计为主的集成化设计技术 ， 以物资流和数据 库为主线、 资金流和工作流为核心的项目管理 ， 以群件为平台的 办公自动化系统 ， 是提高项目管理水平的重要手段和基础， 也是 提高生产力、 降低建设投资、 缩短建设周期的必要条件。 项目信息技术应用具体由I T工程师负责组织实施项 目I T 系统， 建立项目I T系统环境。 主要工作： 策划项目I T系统， 制定 项目I T执行计划； 建立项 目I T平台系统。以公司网络为基础， 按项目需求， 适当扩充或建立网络与通信系统 ； 建立项目管理与 控制系统； 建立数据库； 基础数据准备 ； 编写应用规定并培训项 目管理人员 ； 建立项 目文档管理系统 。 4 ． 6项目的行政后勤管理 策划好现场的行政后勤管理，为现场全体项 目成员提供 良 好的工作和生活条件 ， 调动大家的工作积极性 ， 保证在项目建设 过程 中安全 、 顺利和 圆满地完成总承包任务 。 现场行政后 勤管理工作主 要包 括 ： 现场人力资源管理 、 生活 和办公 设施 的建 设和管理 、 现场来往 人员 的接送 、 食堂 管理 、 生 活和办公用 品的管理 、 车辆管理等 。 4 ． 7项目界面管理 总承包工程项目实施过程 中，界面管理也是项目管理较重 要的部分， 特别是大型石化工程建设参与单位多、 界面多、 协调 难度大， 因此必须将项目界面管理纳入项 目工作计划， 建立项 目 界面控制表 ， 制定项 目界面协调程序 。 工程项 目总承包管理界面分为外部界面和内部界面。与建