钢板-混凝土组合剪力墙开裂原因分析及防控措施.pdf

浙 江建 筑 ， 第 3 3卷 ， 第 4期 ， 2 0 1 6年 4月 Z h e j i a n g C o n s t r u c t i o n，Vo 1 3 3，No 4，Ap r 2 0 1 6 钢 板一 混凝土组合剪 力墙开裂原 因分析及 防控措 施 Re a s o n s An a l y s i s a n d P r e v e n t i o n Co n t r o l Me a s u r e s o f t h e Cr a c k o f t h e S t e e I P l a t e Co n c r e t e Co mb i n e d Sh e a r W a l I 陈丽娟 ， 李成华 C H EN L 驰 a n，L ，C h e n g h u a ( 西安工业大学建筑工程 学院， 陕 西 西安 7 1 0 0 2 1 ) 摘要 ： 钢板 混凝 土组合剪力墙开裂 问题一直是 困扰工程界的一 大难 题 ， 现结合超 高层建筑工程实践 中常 出现 的钢板一 混 凝 土组合剪力墙开裂现象 ， 从墙 体开裂理论分 析、 数 学分析 和实验分析 三个角度对钢板一 混凝土组合 剪力墙 裂缝产生机理进行 了初步 探索。通过对原材料 、 配合比 、 结构设计 和施工 四个方 面的优化 ， 达 到防控钢板- 混凝土组 合剪力墙开裂 的 目的。最后得 出墙 体开 裂原因大致可以分为施工和早期 养护 、 温度 变形不 协调、 混凝土 的 自收缩作用 和外界环境 的腐 蚀 四类。实践证 明， 该钢板一 混凝 土 组合剪力墙开裂原因分析和防控措施 ， 为其 在超高层建筑 中的充分应用提供 了依据 。 关键词 ： 组合剪力墙； 开裂 ； 钢板 ； 混凝 土； 变形 中图分类号 ： T U 3 9 8 9 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 8 3 7 0 7 ( 2 0 1 6 ) 0 4 0 0 0 2一 O 5 钢板一 混凝土组 合剪 力墙 是通过栓钉 进行 连接 并 由内填 钢板 和钢 筋混 凝 土板组 成 。它作 为 超高层 建筑 中 的重要 抗侧 构件 ， 具 有优 良的抗 震性 能 、 优越 的变 形性 能 、 承载 力大 、 强度 高 、 抗 侧 移刚 度大 、 延性 好 、 构件尺寸小 、 结构空间 占用率小等优 点， 因而在 超高层建筑中得到广泛的应用。随着现代社会高层 建筑的迅速发展 ， 其对钢板一 混凝 土抗震性 、 高强性 尤其抗裂性 的要求也相应提高。 钢板 一 混凝 土 组 合 剪 力 墙 结 构 由于 混 凝 土 设 计 强度高 、 水化热温升 高、 温升速率快 、 收缩变形 ( 包 括硬化前的塑性收缩 、 硬化 时的 自收缩 、 温降收缩 、 干燥收缩 、 碳化收缩) 大 、 养护困难 、 水胶 比低 、 粘性 大以及钢板 混凝土相互约束大等因素， 其在高层建 筑 的 实际 应 用 过 程 中开 裂 风 险 比较 大 。钢 板 一 混 凝 土组合剪力墙与普通的钢筋混凝土剪力墙开裂原因 原理相通但又不完全相同， 前者主要涉及钢板和混 凝土两种组成构件的接触变形协调性问题 ， 这种裂缝 发生 的概率和危害程度大， 严重影响 了工程 的整体 性 、 耐久性 、 稳定性、 美观性以及承载力性能， 所 以建 收 稿 日期 ： 2 0 1 60 l一1 2 作者简介 ： 陈丽娟( 1 9 8 9 一 ) ， 女 ， 山东菏泽人 ， 硕士在读。 筑科学界有必要加紧进行开裂原因研究， 寻找有效的 裂 缝 防 控措 施 ， 共 同攻 克 这一 困扰 建筑 业 多 年 的难 题 。本文主要从理论 、 数学 、 实 验三方 面分 析钢 板一 混 凝土组合剪力墙开裂 的原因， 并提出必要 的防控措 施 ， 这对工程设计和施工等具有一定的实践意义。 1 钢板 混凝土组合 剪力墙 开裂原 因分析 本 文后续 提 到 的组 合 剪 力 墙 均 指 钢板 一 混 凝 土 组合 剪力 墙 ， 钢 板 均包括 板 和板上 的栓 钉 ， 温度应 力 均指钢板和栓钉与混凝土之间的应力 ， 约束应力均 指钢板和栓钉对混凝土的约束力。 1 1 开裂理论 分析 1 1 1 原 材料 方 面 1 ) 水泥用量大组合剪力墙 中的混凝 土设计强度 高 ， 水泥用量和标号也相 应提高 ， 是普通 混凝土水泥用 量的 1 5 2倍， 由于组合剪力墙厚度大于1 m， 属于大 体积混凝土； 另外， 混凝土属热惰性材料， 大量水泥集 中于组合墙 内部 ， 水化放热聚集较多， 放热缓慢， 极易 造成混凝土内外温度梯度过大导致墙体开裂。 第 4期 陈丽娟等： 钢板一 混凝土组合剪力墙开裂原因分析及防控措施 3 2 ) 砂 石 的 含 泥 量 过 大 市 面上 的 天 然 砂 石 质 量相比以往下降很多 ， 很多砂石含泥量过大， 不能满 足 配制 高强 混 凝 土 细 骨 料 所 用 的 中砂 含 泥 量 小 于 2 以及粗 骨 料 所 用 石 子 的含 泥 量 小 于 1 的标 准 要 求 。混凝 土 中砂 石 的含 泥 量 越 大 ， 混 凝 土 自收缩 就越 大 ， 墙体 越易 开裂 。 3 ) 活性 矿 物 料 掺 入 过 多 活性 矿 物 料 颗 粒 超 细 比表面积很大 ， 从而需水量较多 ， 致使混凝土失水 过 多 。混 凝 土 随 着 失 水 量 的 增 大 自收缩 量 明 显 增 大 ， 因而加速 了墙体的开裂。 1 1 2配合 比方 面 1 ) 水 泥 品 种 和 用 量 选 用 不 当 组 合 剪 力 墙 结 构所用水泥强度等级越 高混凝土开裂的几率越大。 当选 用 的水 泥质量 不好 ， 比如水 泥不够 均 匀 ， 将 会导 致 混凝 土强 度发展 期 间水 化 热 聚 集 不 均匀 ， 形 成较 大 的温度 梯度 差 ， 加 速 了混 凝 土 的 开裂 。水 泥 用 量 过 大 的影 响 如前 1 1 1中 的 1 ) 所 述 。 2 ) 砂 率 选 择 不 当 早 在 2 0 0 7年 ， 喻 骁 便 通 过 4组实验 ， 有力地证明了当砂率处在 3 6 4 3 范 围时 ， 混凝 土塑性 收缩面 积最 大 ， 当砂率 较大 或较 小 时 ， 混 凝土 塑性 收缩 裂 缝 反 而 略 小 。图 1 是 根据 四组实验 ( s P 。 、 s P 、 s P 、 s P ) 的结果绘得 的砂率 与 裂缝 总 面积 的关 系图 。 图 1 砂 率 与 混 凝 土 裂 缝 面 积 的 关 系 3 ) 水 胶 比( 水灰 比 ) 低混凝 土 中水 胶 比( 水灰 比) 低 ， 即水少胶 凝材料 ( 水泥 用量 ) 多 ， 胶 凝材 料 ( 水 泥 ) 水化热 引起 混 凝土 内部温度 变 化 ， 栓 钉 与混 凝土 接触部位产生不协调变形， 易导致组合剪力墙开裂。 1 1 3 结 构设计 因素 1 ) 混凝土设计强度高 随着高层建筑 的 日益 崛起 ， 组合 剪力墙 结 构 的混 凝 土设 计 强 度 也 逐 渐 提 高 ， 设计要求一般为 C 4 0以上。高强混凝土 因水化 热聚集较大 ， 在提高组合剪力墙承载力的同时加大 了墙 体早 期开 裂 的风 险。 2 ) 组合 剪 力 墙 后 浇 带 留置 不 正 确 对 于 一 些 过 长或过 高 的组合 墙 要 留置 后 浇 带 ， 地 下 室外 墙 在 夏季 施工 时 ， 后 浇 带 间 距 不 宜 大 于 2 0 m， 间 距 过 大 则容 易导 致组 合墙 温度 收缩 不均 产生 裂缝 。 3 ) 组合剪力墙配筋不合理 一方 面组合剪力 墙水 平配 筋 的直径 、 间距 过大 ， 违 背 了配筋 细而 密且 可抵 抗 收缩应 力 的原则 ， 墙体 易 发生 收缩变 形 ； 另一 方 面构造 筋 配置不 合理 ， 混凝 土 的抗裂 性 能降低 ， 这 也是 墙体 容易 开裂 的重 要影 响 因素之 一 。 4 ) 钢 板 厚 度 大 在 相 同温 度 应 力 条 件 下 钢 板 越厚 ， 钢板 与混 凝 土之 间 的不 协调 变形 越大 ， 钢板 与 混凝 土接 触处 的应 力 差 更 大 ， 这 是 诱 发 组合 剪 力 墙 开裂 的不 容忽 视 的原 因 。 1 1 4施 工方 面 1 ) 施 工 工 艺 方 面 组 合 剪 力 墙 开裂 一 般 发 生 在施工早期 ， 若在混凝 土运输和浇筑过程 中没有及 时采取有效的措施 ， 如没有对泵送混凝土的输送管 全程覆盖遮阳来 降低钢板和混凝土的温度应力差 ， 则容 易造 成界 面拉 应力 过大 而加 速墙 体 的开裂 。 2 ) 施 工 工 序 方 面 组 合 剪 力 墙 结 构 中 混 凝 土 的浇 筑一 般采 用跳 仓 分 块 法 浇筑 ， 所 以 浇筑 时 间和 顺序的合理把控成为施工中重要的一道工序。当采 用分层连续浇筑或推移式连续浇筑时， 若在上层混 凝 土初凝 之前 不及 时 进 行 下 一层 混 凝 土 的浇 筑 ， 混 凝 土 内部 水化 热则 会 大 量 积 聚 不 能充 分 发 散 ， 从 而 加大 了混 凝土水 化 热和 收缩 的影 响 。 1 1 5 环 境影 响方 面 1 ) 温 度 的 影 响 经 前 人 的实 验 研 究 和 工 程 实 践证 明 ： 对 相 同强度 的地 下室 外墙 进行 浇筑 ， 在平 均 气温高于 2 5时墙体容易产生竖向裂缝； 在平均气 温低于 1 0时墙体则不产生裂缝。因为气温越高， 混凝 土产 生 的拉应 力越 大 ， 墙 体越 易开 裂 。 2 ) 腐蚀性 材料 的影响 组合剪力墙配 料 中不 可避免 的会 含有 一 定 的腐 蚀性 材 料 ， 比如酸 、 碱 、 盐 对结构的腐蚀 。这些腐蚀性 材料腐蚀后 的三态产 物， 促使墙体膨胀 而开裂。 3 ) 混凝土养护条件 的影响 较厚 的组合剪 力 墙 体 内部水 化热 积 聚 较 高 ， 拆模 后 如不 及 时 对 混凝 土 进行保 温保 湿 养 护 ， 一 方 面混 凝 土 表 面 热 扩散 速 率过快而形成较大的内外温度差 ； 另一方面混凝土 目 g 一 恒趱 4 浙江建筑 2 0 1 6年第 3 3卷 表面脱水干燥而收缩 ， 所 以都易于致使混凝 土表面 裂纹 的产 生 。 1 2开 裂数 学分析 1 2 1 基 本假定 1 ) 在模拟分析施工初期钢板一 混凝土组合剪力 墙 水化 热 对混凝 土 温 度 场 和 应力 场 的影 响 时 ， 时 常 假定混凝土是一种各向同性材料 。 2 ) 假定本数 学分析只考虑非荷载条件 下 的应 力 应变 关 系 ， 并 视混 凝 土 和 钢 板 的 温度 变 化 历 程 一 致 ， 见 图 2 。 塞 龄期， l I 图 2 钢 板与混凝土同步温升历程 1 2 2准 备工 作 钢板 和混 凝 土两 种 材 料 的线 膨 胀 系数 不 同 ， 在 组合剪力墙强度发展过程中， 混凝土由于水化热作 用产 生不 协调 性变 形 ， 这 是 导 致 钢 板混 凝 土 组 合 剪 力墙 施 工 早 期 开 裂 的 主 要 因 素 之 一 。 D C u s s o n 等 的实测结果从图3可知 ； 混凝土的线膨胀系数在 ( 51 0 )1 0 ， 由表 1可 知在 3 5 0 o C以 内 ， 钢 板 的线膨胀系数基本稳定在 1 21 0 上下。显然 ， 钢板的线膨胀系数高于混凝土的线膨胀系数， 所以相 同温度变化 范围 内 ， 钢板 的变形要大 于混凝 土 的。 f、 邕 谶 赣 图 3 混凝 土早期热膨胀系数 表 1 3 5 0 o C以内国产钢 材的线膨胀系数 ( 从 2 0至 下列温度 ) ( 1 0 ) 1 2 3 温 升 阶段 分 析 设 钢 板与 混凝 土 达 到温 升 峰 值 时 的 龄 期 为 t ， 对 应 峰值 温度 为 T ( t ) 。 温 升 阶 段组 合 剪 力 墙 产 生 温度应变 ， 钢板和混凝土同时发生温度膨胀 ， 由图 3 和表 1易知 ， 钢板 的线膨胀系数 比混凝 土的线膨胀 系数大， 所 以混凝土相对 于钢板而言产生的是收缩 变形 ， 约束条件下产生拉应力； 温升阶段还产生收缩 应变， 混凝土发生 自收缩和非荷载非温度下的多类收 缩 ， 比如干燥收缩 、 塑性收缩 、 碳化收缩等 ； 相反， 钢板 不发生这些变形 ， 所以约束条件下也产生拉应力。 1 )混凝土相对于钢板的温度应变为： d 6 】 ( t )= 一 。 ( t ) d T ( t ) ( 1 ) 式 中 ： 为钢 板 的线膨 胀 系数 ( 常数 ) ； 0 c ( t )为随龄期 不断变化 的混 凝土线膨胀 系数 ； r ( t ) 为对应龄期 t 的钢板 一 混凝土温度 ， t 为龄期。 对上 式两 边积 分得 ： r ( f m ) 8 1 ( t )=I s c ( t ) d T ( t ) r f 0 ) J t m = J 一 ( ) ( ) d t ( 2 ) 2 )混凝 土 相对于 钢板 的约束 应 变为 ： d s 2 ( )=d 2 ( t )一 ( t ) ( 3 ) 式中： 8 ： ( t )为混凝土的约束应变 ； m ( t )为钢板的约束应变。 第 4期 陈丽娟等： 钢板 混凝土组合剪力墙开裂原因分析及防控措施 5 钢板 一混凝土组合剪力墙施工早期 ， 混凝 土处 于流态和流塑态之 间， 受约束应力 很小 ， 即 m( t ) 0 ， 对 上式 两边 积分 ， 转化 为式 ( 4 ) ： 2( t ) = 2 ( f ) ( 4 ) 3 )混凝土相对于钢板 的非约束条 件下收缩变 形 为 ： d 3 ( )=d ( )+占 。 z 3 ( t ) ( 5 ) 式 中 ： ( )为混 凝 土 的收缩应 变 ； s 。 ( t )为钢 板 的收缩应 变 。 当 只考 虑 非荷 载 非 温度 变 形 时 ， 混 凝 土 收缩 变 形较 明显 ， 而 钢板 不 发 生 收缩 变 形 ， 即 s ( ) 0， 对上式两边积分 ， 所以式 ( 5 )转化为 ： 3( t ) = 翻( ) ( 6 ) 混凝 土相 对 于钢板 的 总的拉 应力 应变 为 ： s l ( ) = l ( )+ 2 ( f )+占 3 ( )= Im J 一 ( ) ( ) d t + s 2 +占 3 ( )( 7 ) J 0 当混 凝 土拉 应 力 超 过混 凝 土 的抗 拉 强 度 时 ， 混 凝 土产 生裂 缝 ， 由 ( 7 )式 可 以看 出应 力 应 变 与混 凝 土的线膨胀系数 ( t )和温升速率 ( ) 有关 ， 这两 个参数是可以予 以人为优化 的参数 ， 升高 ( )或 者降低 ( )可以降低混凝土 的拉应力应变。 ( t ) 可以通过调节混凝土的配合 比进行优化 ， 配合 比确 定混凝土的线膨胀系数 ( )便确定 ； ( )可以通 过添加缓凝剂等措施进行优化。 1 2 4温降阶段分析 设钢板 一混凝 土从温升峰值 降到环境 的平衡 温度为 ； 混凝土因温降引起 的收缩变形为 ； 混凝 土由温降引起的自 收缩应变为8 混凝土由温 降引起的约束条件下的收缩应变为8 c y ； 混凝土 在约束条件下产生的内应力为 。 7 1 0 可 以依据混合率求得 ： ： ( 8 ) J n一 、 u， C c m c + C s m s 式中： 7 1 0 为钢板与混凝土达到的初始平衡温度 ； C 、 7 , 、 分别为混凝土的比热容、 质量、 浇筑温度； c 、 m 、 分别为钢板 的比热容 、 质量 、 初始温度 。 混凝土温降引起 的收缩应变公式可表示为 ： s= a = 0 c ( 一 ) ( 9 ) 式中： 为混凝土的线膨胀系数 ； 为混 凝土 的温度 变化 ； 为混凝 土 的温 升峰值 ； 为 钢板 和混凝 土 的平衡 温度 ， 即环境 温度 。 混凝 土开裂 的主要原 因在 于混凝土 的收缩 ， 而研 究 混凝土开裂 的意义不仅在 于混凝 土 的 自收缩 变形 ， 更重要的是它在约束条件下产生的收缩应力。 混凝土 在约束条件下产生的内应力 的公式可表示为： = ( 一B e y ) E =y E ( 1 0 ) ，一 ! ! 垒 ! f 1 1 、 式 中 ： E 为 混凝 土弹性 模量 ； 为混凝土的约束度。 由式 ( 9 )可知， 混凝 土因温降引起 的收缩应变 与混 凝土 的温 度变 化 有很 大关 系 ， 所 以要 特别 注 意温 度 收缩对 混凝 土 开 裂 的影 响。 与混 凝 土温 度 收 缩有关的因素有水泥的品种 和用量 、 混凝土 的水灰 比、 入模温度 、 内部温湿度 的变化 、 空气 温湿度变化 等。 通常 ， 强度要求越高的混凝土水灰 比越低 ， 水泥 用 量 大 ， 水 化热 多 ， 温度 收缩就 越显 著 。 当 大于混凝土抗拉强度 时 ， 混凝土便产生 开裂 现象 ， 由式 ( 1 0 )和式 ( 1 1 )可知 ， 混凝 土 的弹性 模量 E 和约束度 是混凝土在约束条件下 的内应 力 的关键参数。 E 与混凝土的配合比有关 ， y与混 凝土 浇筑 时模 板 、 钢 板 、 栓 钉 、 梁 柱 等对 混 凝 土 的约 束有关。 所以通过降低混凝土弹性模量 E 和约束度 y能 有效 防止 混凝土 因应 力过 大 而开裂 。 2 钢板 一混凝土组合剪 力墙 开裂防控措 施 2 1 原材料 及 配合 比优化 措施 1 )混 凝 土 结构 内部 中心 点 的最 高 温 度 主 要 取 决于 水泥 品种 和水 泥 用量 。 在 保 证 组合 剪 力 墙 强 度 和性能的前提下， 尽量选用低等级水泥 ， 并降低水泥 用量。 若施工条件有限必须加大混凝土用量来满足 工作要求时， 应尽量加入优质粉煤灰、 矿粉、 石灰粉 、 硅粉等掺合料来控制水泥用量 。 2 ) 选用微膨胀纤维混凝土 纤维能分散应力 集 中 ， 并抑 制混凝 土早 期 干缩裂 缝 的产生 ； 膨 胀剂 的 微膨胀原理则可以补偿混凝土 的收缩变形 ， 工程实 践证明微膨胀纤维混凝土的使用有效地抑制了混凝 土微裂缝和离析裂纹的产生与发展。 3 )优先选用级别 良好的碎石 碎石级配的好 坏 与混凝 土 的用 量控制 和 混凝土 和易 性 的大小 密切 相关 ， 级配 良好的碎石则可减少胶凝材料用量 ， 降低 6 浙江建筑 2 0 1 6年第 3 3卷 砂率 ， 且能保证混凝土 良好的和易性 ， 从而减少 了组 合剪力墙因水泥用量过大或混凝土干缩而开裂 。 2 2 结构设 计优 化措 施 1 )钢板 一 混凝土组合剪力外墙 的混凝土设计强 度应当低于框架柱 的设计强度 ， 另外应处理好组合 剪力墙 的墙体与其他相邻构件 的连接布置 ， 增加其 柔性以减少相互构件的约束作用即减小混凝土的约 束度 。 2 )合理地减小钢板 混凝土组合剪力墙 内部栓 钉 间距 ， 经 实验 分析 可 知 ， 在 一 定 范 围 内 ， 栓钉 间距 越 小 ， 混凝 土 的应力 分布 越均 匀 。 3 )在保证组合剪力墙结构承载力 的前提下 ， 尽 量控制钢板的厚度。 对应前文 1 1 3 ( 4 )中的墙体开 裂原因分析可知 ， 适当减小钢板的厚度 ， 可以减小组 合剪力墙两种组成材料 的不协调变形 ， 对早期 的温 度裂缝控制具有积极的作用。 2 3施 工 养护措 施 1 ) 尽量选择 晚间或清早对组合剪力墙进 行浇 筑 ， 若暑期施工 ， 高温环境难 以避免 ， 则在进行混凝 土搅拌时应加入适量的沙冰或者对泵送混凝土的聚 送管绑缚圈冰块 ， 控制混凝土的入模温度 与 日平 均气温平衡 ， 以减小混凝土的内外温度差 、 应力差 。 2 ) 实施“ 分块跳仓 ， 抗放兼施 ” 的施工方案 ， 对 大体积混凝土浇筑块体合理分块并设置合理的跳仓 间距 ， 对混凝土的温度应力采用抗 、 放兼施的措施 ， 以削减组合剪力墙承受的温度应力和收缩应力。事 实证 明， 此方案对 降低组合剪力墙裂缝产生 的可能 性具 有 明显 的效 果 。 3 ) 从 混凝土着 手 ， 可 以在混 凝土 内部加设 循环冷 水管 或对混凝 土原材料进行 预冷 ， 减 慢混凝 土 的水化 热积聚作用， 降低混凝土内部最高温度 ； 从钢板着手 ， 在混凝土硬化前可以对钢板预热， 主动干预钢板的变 形， 使其产生一定的膨胀补偿混凝土硬化后的体积收 缩 ， 从 而有 效地控制 了组合剪 力墙有 害裂缝 的产生 。 4 ) 混凝土养护期 间及 时对混 凝土采取保温 和 保湿措施 。混凝土施工后在混凝土表面刷一层合格 的养护液形成薄膜 ， 也可以直接在混凝土表面覆盖 塑料薄膜和麻布片 ， 保温养护不低于 1 5 d ， 保湿养护 为每隔 6 h进行一次洒水 ， 这样既可以降低混凝土 表面的温降速率 ， 又可 以防止混凝土表面因脱水发 生干燥收缩 ， 对防止混凝土表面裂纹的产生有着功 不可没的作用。 3 结 语 钢板 混凝土组合剪力墙 的应用越来越广泛 ， 面 临的问题也越来越多 ， 墙体开裂是当下 紧迫而又亟 待解 决 的重大 问题 之一 。 综上所述 ， 组合剪力墙开裂的主要原 因可 以分 为 以下 四类 ： 1 ) 现 场施 工和早 期养 护原 因 引起 的开裂 ； 2 ) 钢 板 和 混凝 土 两 种 材 料 的温 度 变 形 不 协 调 引起 的开 裂 ； 3 ) 由混 凝 土的 自收缩 变形 引起 的开 裂 ； 4 ) 外界环境 比如硅酸盐对结构的腐蚀 引起 的 开裂 。 针对这 四类 的开裂分析 ， 本文最后从原材料与 配合 比、 结 构设 计 、 施 工三 方 面提 出有效 的裂缝 防控 措 施及 建议 ， 分 别 为 ： 1 ) 原材料与配合比通过水泥品种和水泥用量、 微膨 胀纤维混凝 土及级 配 良好碎石 的选用进 行优化 ； 2 ) 结构 设 计 通 过墙 和 柱 的 混 凝 土 强 度 设 计 和减小混凝土的约束度 y ， 合理减小组 合剪力墙 内 部栓钉 间距和控制钢板厚度进行优化； 3 ) 施工 选 择 晚 间 或 清 早 进行 组 合 剪 力 墙 浇 筑 ， 实施“ 分块跳仓 ， 抗放兼施 ” 的施工方案 ， 预冷混 凝土或加热钢板或在混凝土养护期间及时采取保温 保 湿措 施 。 参 考 文 献 1 喻骁 砂率变化对混凝土塑性收缩裂缝的影响 J 山西 建筑 ， 2 0 0 7 ( 1 9 )： 1 6 51 6 6 2 司倩倩 超高层 钢板混凝 土剪力墙 温度应 力作 用下 的抗裂 研 究 D 西安 ： 长安大学 ， 2 0 1 3 3 赵恒树 ， 陈志远 ， 杨俊飞 ， 等 钢板剪力墙 结构部位混凝 土裂缝 控 制 J 商 品混凝土 ， 2 0 1 4 ( 8 ) ： 1 4 4 邓仁云 钢板混凝 土组合剪 力墙施 工早 期 的温度裂缝 控制 研 究 D 重庆 ： 重庆大学 ， 2 0 1 4 5 庞二 波， 刘通 ， 周文俊 ， 等 钢板一 混凝 土组合剪 力墙混凝土开裂 原 因分析 J 施工技术 ， 2 0 1 4 ( 2 4 ) ： 1 31 8 6 C u s s o n D， H o o g e v e e n T Me a s u r i n g e a r l y a g e c o e ffic i e n t o f t h e r ma l e x p a n s i o n i n h i g h - p e r f o r ma n c e c o mc r e t e C I n t e rna t i o n a l RI L EM Co n l f e n c e o n Vl o u me Ch a n g e s o f Ha r d e n i n g C o n c r e t e： Te s t i n g a n d Mi t i g a t i o nBa g n e u x：RI L EM P u b l i c a t i o n s S ARL， 2 0 0 6 7 L i u D e a n m o ， Y a n g Q u a n z u ， T r o c z y n s k i T o m， e t a 1 S t r u c t u r a l e v o l u t i o n o f s o l g e l d e r i v e d h y d r o x y l a p a t l t e J B i o m a t e r i a l s ， 2 0 0 2 ( 2 3 ) ： 1 6 7 9 8 韦朝 辉 混 凝 土配 合 比和原 材料 对 裂缝 的影 响 与试 验研 究 f J 经济研究导刊 ， 2 0 1 1 ( 2 5 ) ： 3 3 3 3 3 4