钢纤维高强混凝土三桩承台承载力影响因素分析.pdf

2 0 1 1年 第 1 1期 (总 第 2 6 5 期 ) Nu mb e r 1 1 i n2 0 1 1 ( T o t a l No 2 6 5 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 T HEORETI CAL RES EARCH 钢纤维高强混凝土三桩承台承载力影响因素分析 雷杰，高丹盈 ，海慧 ( 郑州大学 水利与环境学院，河南 郑州 4 5 0 0 5 2 ) 摘要： 通过 1 0 个钢纤维高强混凝土三桩承台试验， 结合对钢纤维高强混凝土三桩桩基承台受力性能的研究， 对承台开裂荷载和极限 承载力的主要影响因素混凝土强度、 钢纤维体积率、 承台有效厚度、 配筋率及钢纤维类型进行了深入分析。 研究表明： 随着混凝土强度、 钢 纤维体积率、 承台有效厚度的增加， 三桩承台的承载力有明显的提高， 同时配筋率和钢纤维类型对三桩承台承载力也有一定影响。 研究成 果对于建立钢纤维高强混凝土承台承载力计算公式， 完善 纤维混凝土结构技术规程 具有重要意义。 关键词： 钢纤维 ；三桩承台；高强混凝土；承载力；影响因素 中图分类号 ： T U5 2 8 0 l 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 1 1 - 0 0 5 3 0 3 Ana l ys i s on t he i n f l ue nc e f a c t or s of be ar i ng c a pa cit y of t he s t e el f i b er r e i n f or c e d hi g h s t r eng t h c onc r e t e t hr e e -pi l e c aps L EI：l i e ， GAO Da n - y i n g， HAl Hu i ( C o l l e g e o f Wa t e r C o n s e r v a n c y a n dE n v i r o n me n t E n g i n e e r i n g ， Z h e n g z h o uU n i v e r s i t y ， Z h e n g z h o u 4 5 0 0 5 2， C h i n a ) Abs t r a c t ： By t h e e x p e r i me n t s o f 1 0 mo d e l s pe c ime ns o f s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d h i s t r e n g t h c o nc r e t e t h r e e - p i l e c a p s ， t h e me c h a ni c a l b e h a v i o r and t h e i mp o a ant f a c t o r s o n t h e c r a c k i n g l o a d and u l t i ma t e b e a r i n g c a p a c i ty o f the s t e e l fibe r r e i n f o r c e d h i 曲 s e n g t h c o n c r e t e t h r e e p i l e c a p s we r e s t u d i e d I t i n d i c a t e s t h a t wi t h the i n c r e a s e s o f c o nc r e t e s e n g t h， the v o l u me f r a c t i o n o f s t e e l fi b e r ， the e ffe c t i v e thi c k n e s s a n d r e i n f o r c e me n t r a t i o o f p i l e c a p ， the b e a r i n g c a p a c i ty o f t h r e e p i l e c a p s i mp r o v e s l a r g e l y a n d the t y p e o f s t e e l fi b e r h a s a l s o r e ma r k a b l e e ff e c t s o n the b e a r i n g c a p a c i ty ， wh i c hp r o v i d e s the e x p e r ime n t a l b asi s an d t h e the o r e t i c s u p p o r t f o r c a l c u l a t i n gl o a d c a p a c i t y T h i s a c h i e v e me n t h a s a r e f e r e n c ef o r t h e t e c h - n i c a l s p e c i fic a t i o n f o r fib e r r e i nf o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e K e y wo r d s ： s t e e l fi b e r ； t hre e p i l e c a p s ； h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e ； b e ari n g c a p a c i ty； in fl u e n c e e ff e c t s 0 引言 由于桩基础具有承载力高、 能减少地基不均匀沉降和抗震 性能好等优点 ， 高强混凝土构件具有较高的强度和刚度 ， 结构 自 重轻， 材料致密坚实 ， 抗渗性能和抗冻性能等也优于普通强 度混凝土【1 ， 因此， 在近年来的高层、 超高层建筑中， 高强度桩基 础受到关注并被采用。 承台作为桩基础中承上启下的关键受力 构件 ， 一直受到工程和科研界的关注和研究 ， 但研究对象几乎 都针对于普通强度混凝土承台， 对高强及纤维高强混凝土桩基 承台的研究是一个现实而崭新的课题。 本研究是郑州大学开展的 钢筋高强纤维混凝土桩基承台 受力性能研究 的一部分 ， 通过观察和记录不同条件下承台裂 缝的开展与分布， 承台底部中点挠度 、 侧边混凝土应变和底部 受拉钢筋应变等， 对纤维高强混凝土三桩桩基承台承载力及其 主要影响因素混凝土强度 、 钢纤维体积率 、 承台厚度 、 配筋率、 钢纤维类型等进行了试验研究和理论探讨， 研究结果对扩大高 强纤维混凝土在桩基承台中的应用 ， 完善 纤维混凝土结构技 术规程 有重要的理论意义和实用价值。 1 试 验 概 述 1 1 试件制作 三桩承台试件共制作 l 0个 ， 模型比率为 1 ： 5 ， 截面尺寸采 收稿日期： 2 0 1 1 5 _ 0 4 基金项目：高等学校博士点基金项 目( 2 0 0 6 0 4 5 9 0 0 5 ) 用边长 8 3 1 玎 n的等边三角形， 桩的中心距为 4 5 0 m m， 承台厚 度 2 0 0 - 4 0 0 i n m， 除承台C T 3 4 1 采用 C 4 0 、 C T 3 4 3采用 C 8 0 ， 其 余构件均采用 C 6 0 钢筋混凝土 ， 采用 4 2 5 级或 3 2 5 级( 仅用于 C 4 0混凝土) 普通硅酸盐水泥、 中砂、 1 0 - 2 0mm碎石制成 ， 钢纤 维为佳密克斯钢纤维， 将其乱向掺入混凝土基体。 承台底部采 用板带配筋方式， 钢筋采用 HR B3 3 5级螺纹钢筋， 钢筋直径为 ,1 2 、 1 4 、 +1 6 。 短柱采用截面尺寸为 1 5 0 mmx l 5 0 mmx l 5 0 mm 的钢筋混凝土方柱 ， 柱头配置 4 +1 2 纵筋( H R B 3 3 5级) ， 短柱与 承台整浇在一起。 桩用直径 1 1 0 m l T l 的圆钢轴模拟 ， 圆钢轴顶 部嵌入承台试件 1 0 ton i 。 承台底部保护层厚度为 4 0 mlT l ， 其他 部位保护层厚度为 2 5 m 。 混凝土采用机械搅拌， 自然养护。 模板采用竹胶加厚高强模板。 制作试件时 ， 每拌混凝土分别留 1 5 0 mmx l 5 0 mmx l 5 0 mi l l 立方体的试块 1 组， 钢筋分别留试样 以测定其材性( 实际屈服强度和极限抗拉强度) 。 试验主要考虑 了承台厚度、 钢纤维体积率、 混凝土强度等级、 配筋率等 4 类主 要变化参数， 共 4个系列， 试件总计 l 0个( 见表 1 ) 。 承台平面布 置及配筋示意图见图 1 ( 以底部纵筋配置 4 b 1 2为例) 。 1 2 试验装置及测试方法 整个试验系统由加载装置、 应变测量装置和数据采集装置 组成。 加载装置为郑州大学 1 0 0 0 t 微机控制电伺服长柱压力试 验机。 承台的开裂荷载和极限荷载， 由压力机读取数据。 用静态 5 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 1 承 台平面布置及配筋示意图( 单位 ： mm) 表 1 钢纤维高强混凝土三桩承台的主要试验参数及试验数据表 注 为混凝土基体立方体抗压强度； p 为底部纵向钢筋配筋率； 为钢纤维体积率； 为试件的开裂荷载； 为试件的极限荷载； W h 。 为承台 的距 厚 比， 其中 为桩 中心至最近柱边的水平距离 ， h 。 为承台有效高度。 电阻应变仪测定钢筋和混凝土的应变值及构件。 数据由应变仪 接微型计算机采集、 输出。 用百分表测定承台跨中挠度。 采用逐 级加载方式 ， 试件承受的最大荷载按照现有承台规范规程公式 进行估算， 每级荷载增量为预估破坏荷载的 1 0 1 5 ， 在构件 开裂后减半， 每级加荷后持荷 3 5 mi n ， 观察记录裂缝开展情况， 采集荷载、 挠度、 应变量等观测量。 1 3 试件参数及试验结果 试验实测参数与主要试验结果见表 1 。 试验结果表明， 高强 钢纤维混凝三桩承台的破坏形态主要为冲切破坏或剪切破坏， 图 2 、 3 所示为典型试件破坏时的裂缝分布与破坏形态。 图 2 试件 C T 1 2 破坏时裂缝分布图 2 承台承载力的主要影响因素 综合试验过程的观察分析和试验结果的归纳统计 ， 笔者认 5 4 图 3 试件 C T 2 4破坏 时裂缝分布图 为影响钢纤维高强三桩承台开裂荷载和承台极限承载力的主 要因素有： 承台有效厚度 、 钢纤维体积率 、 混凝土强度( 抗劈拉 强度) 、 承台距厚比、 配筋率、 钢纤维类型。 同时， 根据试验体会 ， 认为钢纤维类型也是影响极限承载力的一个重要因素。 2 1 承台有效厚度 试验表明： 对于钢筋钢纤维高强混凝土承台， 承台有效厚 度仍是影响承台承载力的主要因素之一。 三桩承台第一组试件 ( 编号为 C T 3 1 ) 的配筋率、 混凝土强度 、 钢纤维掺人率以及平 面几何尺寸等均相同， 仅承台有效厚度 h 。 从 1 6 0 mm变化到 3 6 0 n ff r l ， 承台的极限承载 P u 、 开裂荷载 和承台有效厚度 h 。 的关系曲线如图4所示。 三桩承台的破坏形态为冲切破坏或剪 切破坏。 由图 4 所示可见 ， 承台开裂荷载、 极限承载力均随着承 台有效厚度的增加而增长。 当 h 。 较小时， 、 随 h 。 的增加增长 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m h0 ra m 图 4 P u ( 。 ) 一 ( ( 。 ) 一 n o ) 关 系曲线 明显， h 。 达一定数值后承载力受承台有效厚度的影响减弱。 2 2 钢纤维体积率 钢纤维高强三桩承台的破坏主要是由于桩柱连线范围内 的钢纤维混凝土柱的主拉应力超过钢纤维混凝土抗拉强度而 使混凝土柱产生劈裂破坏或者由于斜截面剪切破坏 ， 但二者都 可归结为破坏拉应力超过混凝土的抗拉强度而遭到破坏。 有研 究结果表明【2 _ 3 】 ： 当纤维体积率为 2 0 时高强混凝土抗拉强度 能提高 5 0 左右； 如采用高弹模纤维 ， 高强混凝土的抗剪强度 可提高一倍左右， 同时剪切韧性提高 4 5倍 ， 高强混凝土的抗 压强度也有 2 0 左右的提高。 可见 ， 钢纤维的掺入显然能有效阻 止混凝土裂缝的产生， 从而抑制裂缝宽度的大小并遏制裂缝的 发展， 并提高承台的极限承载力。 开裂荷载、 极限荷载和钢纤维体积率的关系从三桩承台第 二组试件( 编号为 C T 3 1 ) 可以得到直观的反映， 见图 5 。 从图 5 可见 ， 对于高强钢纤维三桩承台构件 ， 钢纤维的增强作用还是 很明显的， 承台的开裂荷载、 极限荷载都随着钢纤维体积率的 增加而呈线性增长。 而这和实际观测的试验现象也是很吻合 的， 这也从一个侧面采用高强钢纤维承台是具有可行性和现实 意 义的。 U 0 5 1 0 1 Pf mm 图 5 ( ro A ) 一 关系 曲线 2 3 混凝土强度等级 C T 3 4 系列试件的试验结果表明， 混凝土强度等级对承台承 载力有较大影响。 我国规范中的承台抗冲切承载力计算公式州 表明， 承台的抗冲切、 抗剪切承载力随着混凝土抗拉强度的提 高成正比例提高。 由表 1 可知， 承台开裂荷载随着混凝土抗拉强 度的提高而提高， 这说明高强混凝土具有较大的抗拉强度， 而掺 入钢纤维的高强混凝土较普通强度混凝土构件更能有效地抑 制裂缝的出现和开展， 从而表现出较高的承载力。 受构件数量的限 制， 对极限承载力和混凝土强度的密切关系尚待进一步研究。 2 4 承 台距厚比 承 台中弯矩和剪力的比值可通过承台距厚 比 。 来反 映， 因此距厚 比和承台的破坏形态存在着密切联系， 也是影响 承台极限承载力的主要因素之一。 从表中 1 中的 C T 3 1 系列显 而易见 ， 在其他条件都一样的情况下， 承台开裂荷载、 极限荷载 都随着距厚 比的减小而显著增长， 距厚比对承载力的影响在这 方面和普通强度钢纤维混凝土是一致的， 但单纯根据距厚比来 判断承台破坏形态是否适用于高强混凝土承台还需要探讨 ， 因 为本次试验制作的试件 C T 3 1 1 满足 IV h o l的条件， 但试件的 破坏形态为剪切破坏而非普通强度混凝土薄承台在满足此距 厚比条件时常常出现的受弯破坏形态。 2 5 配 筋量 钢筋量4 对承台极限荷载的影响是不可忽视的。 根据 目前 我国地基基础设计规范H， 冲切承载力、 剪切承载力公式都和配 筋率没有关系 ， 仅在抗弯计算中对配筋率予以了反映， 并且认 为当桩落在承台4 5 。 冲切锥体以内时， 承台只要能满足抗剪和抗 冲切强度要求就可以按构造配置钢筋的做法欠妥， 忽略了底部 钢筋对承台抗冲剪的贡献。 从表 1中C T 3 3 系列构件极限承载 力趋势看， 显然随着纵筋的增加构件的极限承载力也随之增加 ， 这反映了底部纵筋对承台抗冲剪还是有贡献的。 但从图 6三桩 承台极限荷载 P u 和开裂荷载 尸 f 随着配筋率P 。 的变化趋势图也 可以看出， 由于三桩承台主要是冲切或剪切破坏， 在满足最小 配筋率的前提下， 配筋率对承台的承载力影响不是很显著。 24 0 0 20 0 0 1 6 0 0 Z 1 2 0 0 8 0 0 4 0 0 0 05 0 0 7 2 1 2 9 P 图 6 三桩承 台 P u ( p s ) 曲线 2 6 钢 纤 维类 型 钢纤维类型也是影响承台极限承载力的一个重要因素。 钢 纤维类型对高强混凝土抗剪强度的影响反映在对混凝土抗拉 强度的提高， 而随着抗拉强度的提高 ， 承台的承载力也随之提 高。 文献 5 对所测试的几种类型的钢纤维进行分析后 ， 认为以 切断弓型钢纤维对抗剪强度的增强效果较好。 近年来 ， 随着钢纤 维生产厂家的迅速发展 ， 生产的钢纤维类型越来越多， 本试验 中采用的也是切断型钢纤维， 按照 0 , 0 5 、 1 、 1 5 的比例掺入 钢纤维， 结果表明掺人率为 0 5 的构件较掺入率为 0的构件极 限承载力提高了3 6 ， 因此应将钢纤维类型作为影响钢纤维高 强承台承载力的一个重要因素来考虑。 3结 论 ( 1 ) 试验分析表明， 钢纤维高强混凝土三桩承台的主要破 坏模式为冲切或剪切破坏， 影响钢纤维高强混凝土三桩承台承 载力的主要因素有： 承台有效厚度、 钢纤维体积率、 混凝土强度 ( 抗劈拉强度) 、 承台距厚比、 配筋率以及钢纤维类型等。 ( 2 ) 钢纤维的掺入能有效地延缓钢纤维高强混凝土承台的 开裂，提高钢纤维高强混凝土承台的开裂荷载和极限承载力， 改善承台的延性性能， 并减小承台有效厚度。 ( 3 ) 钢纤维高强混凝土三桩承台的极限承载力随混凝土抗 拉强度的提高而提高， 随钢纤维体积率、 承台厚度的增加而提高。 ( 4 ) 配筋率对承台极限荷载也有一定的影响， 在承台计算 时应予以考虑。 ( 5 ) 对于配筋方式对极限承载力的影响越来越引起人们的 重视， 目前已开展了一些工作网 ， 但其对于钢纤维高强混凝土承 台的影响还尚待进一步研究。 承台的配筋方式应和承台的受力 特性和传力机理相结合， 就钢纤维高强混凝土三桩承台而言， 采 用板带配筋的布置方式是合适的。 下转第5 8页 5 5 如 加 m S S 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 皇 醴 赫 好 糯 C0N1 CON2 C0N3 C0N4 CON5 方案 图 5 界面剂方案对新老混凝土黏结劈拉强度的影响 况， 而当试验龄期约为4 0 d ( 图4中 C O N1 和 C O N5 两线的交点 的横坐标) 之后时， 使用该界面剂的新老混凝土黏结劈拉强度最 大。 说明水泥净浆界面剂虽然没有掺加其他外加剂或掺合料， 但 其对较长龄期的新老混凝土黏结劈拉强度有很好的增强作用。 硅灰界面剂是在水泥净浆界面剂的基础上掺入了硅灰。 试验结 果显示使用该界面剂的新老混凝土各龄期黏结劈拉强度最低， 与水 泥净浆界面剂相比， 7 d 强度降低了 1 1 9 0 0 ， 2 8 d强度降低了2 0 4 。 这是由于界面剂中硅灰的二次水化作用需要更长的时间，该试 验最长龄期仅为9 0 d ， 故需要更长的龄期测试硅灰界面剂的效果。 减水界面剂是在硅灰界面剂的基础上掺入了减水剂。 其混 凝土试件的黏结劈拉强度较硅灰界面剂有少量的提高， 7 d强 度增加了 5 4 ， 2 8 d 强度增加了 1 3 7 。 说明减水剂的使用 ， 减 小了界面剂的水灰比， 较硅灰界面剂提高了黏结劈拉强度。 减缩界面剂和膨胀界面剂是在减水界面剂的基础上分别 掺入了减缩剂和膨胀剂。 试验结果显示， 当试验龄期较短时( 7 、 2 8 d ) ， 使用膨胀界面剂的新老混凝土黏结劈拉强度最大 ， 减缩 界面剂次之。 膨胀界面剂的黏结劈拉强度高于减缩界面剂的黏 结劈拉强度 ， 7 、 2 8 、 6 0 、 9 0 d的强度分别较减缩界面剂提高 1 5 、 2 3 、 3 2 和 2 3 。 由于减缩剂通过降低混凝土毛细孔 溶液的表面张力达到降低毛细孔力的作用 ， 从而降低了混凝土 的干燥收缩和自收缩， 是纯粹的物理减缩作用， 而膨胀剂是通 过生成钙矾石和氢氧化钙等膨胀型晶体来补偿混凝土的收缩， 更有利于提高新老混凝土黏结面的劈拉强度。 3结语 ( 1 ) 碳化整体试件的2 8 d 劈拉强度较未碳化整体试件的强 度提高了 1 2 8 ， 碳化新老混凝土试件( C 0 N1 ) 的 2 8 d黏结劈 拉强度较未碳化新老混凝土试件( O N) 的强度提高了2 8 ， 混 上接第 5 2页 建委建筑科学研究院主编 钢筋混凝土结构研究报告选集 E 京： 中 国建筑工业出版社， 1 9 7 7 ： 2 1 3 6 2 滕志明钢筋混凝土基本 牛 ( 第二版) E 京： 清华大学出版社， 1 9 8 7 3 】胡晓鹏 早龄期混凝土结构J性能时变规律研究 D 西安： 西安建筑科 技大学 ， 2 0 1 1 【 3 】A N S Y S T h e r o r y R e f e r e n c e ， E l e c t r o n i c R e l e a s e ， S A S I P， I n c ， 1 9 9 8 4 1 ANS YS El e me n t Re f e r e n c e， E l e c t r o n i c Re l e a s e， S AS I P， I n c ， 1 9 98 5 1 A N S YS Mo d e l i n g a n d Me s h i n g R e f e r e n c e ， E l e c t r o n i c R e l e a s e ， S AS I P， 凝土碳化后， 除 自身强度增加外， 黏结强度也有所增加。 ( 2 ) 当养护龄期为7 、 2 8 d时， 本试验中的五种试件的黏结劈 拉强度由大至小依次为 C O N 5 、 C O N4 、 C O N1 、 C O N3 、 C O N 2 ； 龄 期为 6 0 、 9 0 d时， 黏结劈拉强度由大至小依次为 C O N1 、 C O N5 、 C ON4、 CON3、 C ON2 。 ( 3 ) 使用水泥净浆界面剂( 水灰比为 0 4 ) 的新老混凝土黏 结试件能够保证优良的黏结力学性能， 当试验龄期较长时( 大 于 4 0 d ) ， 使用该界面剂的新老混凝土黏结劈拉强度最大。 ( 4 ) 本试验使用的硅灰界面剂( 水灰比为 0 4 、 内掺水泥质 量 1 0 的硅灰) 的新老混凝土黏结劈拉强度最小 ， 由于界面剂 中硅灰的二次水化作用需要更长的时间， 该试验最长龄期仅为 9 0 d ， 故需要更长的龄期测试硅灰界面剂的黏结效果。 ( 5 ) 由于减水界面剂( 水灰比为 0 3 、 内掺水泥质量 1 0 的硅 灰， 外掺水泥质量 1 的减水剂) 的减水作用， 使用该界面剂的新 老 昆 凝土界面处的黏结劈拉强度好于使用硅灰界面剂的情况。 ( 6 ) 减缩界面剂( 水灰比为 0 3 、 内掺水泥质量 1 0 的硅灰 ， 外掺水泥质量 1 的减水剂和 2 的减缩剂 ) 和膨胀界面剂( 水 灰比为 0 3 、 硅灰和膨胀剂掺量均为内掺水泥质量的 1 0 ， 外掺 水泥质量 1 的减水剂 )均较减水界面剂提高了新老混凝土黏 结劈拉强度 ， 因两者减少混凝土收缩微裂缝的原理不同， 膨胀 界面剂的效果好于减缩界面剂。 参考文献 ： 1 】 袁群 ， 马峰， 曹洪亮， 等 具有防碳化作用界面剂的配制研究J 】 混凝 土 ， 2 0 1 1 ( 1 O ) ： 1 3 9 1 4 1 2 彭小芹， 刘艳萌， 林力勋界面剂对界面劈拉强度的影响I J I 沈阳建筑 大学学报， 2 0 0 6 ( 7 ) ： 5 9 6 5 9 9 3 I c h i r o A D A C HI ， S h i g e mi S A K O D A， T e r u o Y A HI R O A n e x p e ri m e n t a l s t u d y o f t h e t r e a t me n t of c o n s t r u c t i o n j o i n t s i n c o n c r e t e s t r u c t u r e s U S - i n g w a t e r i e t ， e t h o d J P R I C WJ T， 1 9 9 5 ( 4 ) ： 3 2 3 5 4 赵志方， 周厚贵， 袁群， 等 新老混凝土黏结机理研究与工程应用【 M】 北京： 中国水利水电出版社， 2 0 0 3 5 D L T 5 1 5 O 一2 0 0 1 ， 水工混凝土试验规程 s E 京： 中国电力出版 社 ， 2 0 0 2 作者简介： 袁群( 1 9 6 6 一 ) ， 男， 博士， 教授级高工， 研究方向： 混凝土结 构新材料的开发与应用。 联系地址： 河南省郑州市金水区纬五路 3 9 号 河南省水利科学研究 院 ( 4 5 0 0 1 4 ) 联 系电话 ： 1 5 0 3 7 1 2 1 1 1 7 I n c ， 1 9 9 8 6 AN S Y S B a s i c A n a l y s i s P r o c e d u r e s R e f e r e n c e ， E l e c t r o n i c R e l e a s e ， S A S I P， I n c ， 1 9 9 8 【 7 】 D B 5 0 0 1 0 - - 2 0 0 2 ， 混凝土结构设计规范 s 2 0 0 2 ( 2 ) 作者简介： 张永利( 1 9 7 5 一 ) ， 男， 博士研究生。 联系地址： 西安建筑科技大学土木工程学院( 7 1 0 0 5 5 ) 联 系电话 ： 0 2 9 8 2 2 0 7 8 9 4 上接第 5 5页 参考文献： 究 J J _水利发电学报， 2 0 0 4 1 】 冯乃谦 高性能混凝土结构 M 】 E 京： 机械工业出版社, 2 0 04 【 6 】N A R A Y A N A N R ， D A R WI S H I S F i b e r c o n c r e t e d e e p b e a m s i n s h e a r J 2 】 高丹盈， 等 纤维高强混凝土抗剪Jf生 能的试验研究 】 1 建筑结构学报， A C I S t ruc t u r a l J o u rna l M a r c h A p ri l ， 1 9 9 8 ： 1 4 1 1 4 9 2 0 0 4 2 5 ( 6 ) ： 8 8 9 2 3 1朱海堂， 等钢纤维高强混凝土抗拉强度试验研究叨河南科学， 2 0 0 2 ， 2 0 作者简介 ( 6 ) ： 6 5 3 6 5 5 4 1 G B 5 0 0 0 7 -2 0 0 2 ， 建筑地基基础设计规范 s 】 【 5 】 朱海堂， 高丹盈 ， 汤寄予 纤维高强混凝土抗剪性能影响因素的研 5 8 联 系地址 联 系电话 雷杰( 1 9 7 3 一 ) ， 男， 博士研究生， 高级工程师， 从事纤维混凝 土及水工结构设计和研究。 关 I、 l大学水利与环境学院( 4 3 8 0 5 2 ) 1 3 7 0 08 7 3 31 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m