600MW机组汽动给水泵烧瓦原因分析及对策.pdf

第3 1卷 第 2期 2 0 0 9年 2月 华 电技 术 Hua d i a n Te c h n o l o g y V0 1 ． 3l No ． 2 F e b ． 2 o 0 9 6 0 0 MW 机组汽动给水泵烧瓦原 因分析及对策 Re a s o n a n a l y s i s o f b u s h b u r n i n g l o s s f a u l t o f s t e a m— d r i v e n f e e d p u mp i n 6 0 0 MW u n i t a n d c o u n t e r me a s u r e 王勇， 曾跃虎 WANG Yo n g， ZENG Yu e — h u ( 湖南华电长沙发电有限公司 ， 湖南 长沙4 1 0 2 0 3 ) ( H u n a n H u a d i a n C h a n g s h a P o w e r G e n e r a t i o n C o r p o r a t i o n L i mi t e d ， C h a n g s h a 4 1 0 2 0 3 ，C h i n a ) 摘要： 湖南华电长沙发电有限公司2 6 0 0M W 机组多次发生汽动给水泵烧瓦事故， 严重威胁了机组的安 全运行。通过对比烧瓦前后的参数、 分析烧瓦现象以及进行各种试验， 找出了烧瓦的根本原因是油中含大的 颗粒物和运行 中油温偏低。采取 了增大汽动给水泵润滑油压力、 扩 大汽动给水泵进油节流板 、 严格控制小汽 轮机油温等一系列措施， 有效地解决了烧瓦问题。 关键词 ： 汽动给水泵 ； 烧 瓦； 油温 中图分类号 ： T K 2 2 3 ． 5 2 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 6 7 4—1 9 5 1 ( 2 0 0 9 ) 0 2— 0 0 6 3 一 o 4 Ab s t r a c t ： T h e b u s h b u r n i n g l o s s f a u l t o f s t e a m— d ri v e n f e e d p u mp w a s h a p p e n e d r e p e a t e d l y i n 2 6 0 0 MW u n i t s o f Hu n a n Hu a d i a n Ch a n g s h a Po we r Ge n e r a t i o n Co r po r a t i o n Li mi t e d，a n d whi c h c a us e d a g r a v e t h r e a t t o u n i t s s a f e t y o p — e r a t i o n ．T h e p a r a me t e r s b e f o r e a n d aft e r b u s h b u rn i n g l o s s w e r e c o mp a r e d ，t h e b u s h b u rni n g l o s s a p p e a r a n c e w a s a n a l y z e d ，a n d s o me e x p e ri me n t s w e r e a c c o mp l i s h e d ．Th e n t h e b a s i c r e a s o n s o f b u s h b u rni n g l o s s f a u l t w e r ；e f o u n d wh i c h i s t h a t th e r e w e r e l a r g e p a r t i c u l a t e s i n o i l a n d t h e o i l t e mp e r a t u r e Was l o w e r a t o p e r a t i o n ．A s e ri e s o f me a s u r e s we r e a do pt e d whi c h i nc l u d e s t o i n c r e ase t h e l u b ric a t i n g o i l p r e s s ur e，t o e n l a r g e the o i l i nl e t t h r o t t l i ng p l a t e a n d t o c o n t r o l the o i l t e mpe r a t ur e o f s ma l l t u r bi n e s tr i c t l y a nd o t he r s。S O t he p r o b l e m o f bu s h b u r n i n g l o s s Was r e s o l v e d e f - f e c t i v e l y． Ke y wo r d s ： s t e a m— d ri v e n f e e d b u mp；b u s h b u r n i n g l o s s ；o i l t e mp e r a t u r e 1 设备概述 湖南华 电长沙发 电有限公司一期 26 0 0 MW 机组汽轮机为冲动式 、 超临界 、 一次中间再热 、 三缸 四排、 单轴 、 双背压凝汽式汽轮机。给水系统设置 2 5 0 ％容量的汽动给水泵和 13 0 ％容量 的电动 启动／ 备用给水泵。驱动给水泵的小汽轮机由东方 汽轮机厂生产， 型号为 G1 0 ． 4一I ． 1 2 ， 为单轴 、 单缸 、 变转速 、 纯凝汽式 ， 是变参数 、 变转速 、 变功率且能采 用多种汽源的汽轮机。小汽轮机前、 后支持轴承为 可倾瓦轴承 ， 瓦块分别装在上 、 下部分的轴瓦体内， 上半部分 3块 ， 下半部分 2块； 推力轴承为活动可倾 瓦块 ， 工作瓦和定位推力瓦各有 6块 ， 分别装在各 自 收稿 日期 ： 2 0 0 8—1 0— 0 7 的均载板上 ， 使各瓦块负荷都能随时均等。 给水泵是由上海电力修造总厂有限公司与英国 威尔公司合作制造的水平 、 多级、 筒体式壳体并具有 整抽式芯包的离心泵 ， 汽动给水泵型号为 H P T 3 0 0— 3 4 0— 6 S 。给水泵轴端密封采用迷宫密封， 轴承为四 油叶固定弧度套筒径向轴承。推力轴承为双向作用 可倾轴承。径向轴承和推力轴承由外部强制供油润 滑， 与小汽轮机采用同一压力油源。 2 汽动给水泵烧瓦问题 湖南华电长沙发电有限公司一期工程 自机组试 运以来 ， 1 、 2机组的汽动给水泵轴瓦在运行中已多 次烧毁， 轴径磨损严重， 3次将 芯包返厂处理 ， 给机 组的安全运行和经济运行带来了极大的隐患。2 0 0 7 年 l 0月 8日8 ： 4 5机组负荷 6 0 2 M W， 1 小汽轮机转 6 4 华 电技 术 第 3 1 卷 速 5 5 9 7 r ／ m i n 、 润滑油温 3 6 ． 4 2 ~ C、 流量 9 7 7 ． 8 3 t ／ h ， 1 小汽轮机给水泵 自由端轴瓦 温度在 1 m i n内从 6 4 ． 1 1 ℃升高到 9 5 ． 0 4 ~ C， 翻瓦检查发现轴瓦烧毁 、 轴径严重磨损。磨损情况 如图 1 、 图 2所示。 1 、 2 机组汽动给水泵烧瓦情况统计见表 1 。 图 1 1机组 1汽动给水泵驱动端下瓦磨 损 图2 2机组 4汽动给水泵自由端轴径磨损 3 原 因分析 3 ． 1 润滑油中含有杂质 从 1 、 2机组试运 以来 ， 共发生 6次轴瓦烧毁事 件 ， 基本都发生在机组调试和刚投产的一段时间内。 观察历次烧瓦和轴径的磨损情况后发现， 主要是轴 瓦两侧阻油边先发生磨损 ， 残 留在瓦内磨损 的颗粒 加速了瓦 、 轴径的磨损。图 3是湖南华 电长沙发 电 有限公 司 2机组 4汽动给水泵烧瓦前后运行趋势 瓦温都在正常范围内。 4汽动给水泵驱动端支持轴 承的瓦温在 1 m i n内由5 2 ． 6 5 ℃迅速升到 9 0 o 【 = ， 主要 由于润滑油中含有颗粒 ， 进入汽动给水泵轴瓦后， 由 于阻油边与轴的间隙比瓦中其他部位要小 ， 大的颗 粒在阻油边累积 ， 当颗粒 的粒径大于轴颈与轴承的 最大间隙时， 便与轴径产生磨损从而导致烧瓦。 润滑油中杂质来源 ： ( 1 ) 安装 阶段管道 内残留杂质， 随着机组 的运 行 由润滑油带入轴瓦。 ( 2 ) 泵的芯包为进 口部件 ， 泵到现场后未解体 轴承。泵在厂家存放时间比较长 ， 未采取防腐措施 ， 轴承表面产生锈蚀 ， 运行后锈蚀进入润滑油系统。 ( 3 ) 汽动给水泵的轴承供油管处于压力油管路 末端 ， 是润滑油冲洗 、 运行 中杂质积聚的位置 ， 在润 滑油系统启 、 停或润滑油压力变化时， 杂质 回流返 回 润滑油系统。给水泵压力油末端增加一取样 门， 多 次取样都发现油颗粒度不符合标准。 3 ． 2运行中油温控制不当 轴颈在瓦中最小油膜厚度是机组 负荷、 转速和 油质( 黏附性和黏度 ) 的函数 ， 而黏附性和黏度又是 油温的函数 j 。一种液体 只有 同时具有适 当的黏 附性和黏度 ， 才能作为润滑油 ， 且润滑油对于摩擦表 面的附着力还必须 大于润滑油本身分子 间的摩擦 力。这样 ， 转子在高速转动时 ， 轴颈和轴瓦底部 2个 摩擦表面在相互滑动时 ， 每个表面都带动着一个附 着油膜 ， 形成 2个摩擦表面之间的液体摩擦 ， 这个压 力很高的油膜支撑着转子重量在轴瓦中滑动。如果 油质劣化 ， 就使润滑油的黏附性不好 ， 油对摩擦面的 附着力不够 ， 油膜受到破坏 ， 转子轴颈就可能和轴瓦 发生摩擦。当油的黏度变大 ， 即使油中的杂质含量 没有超标， 也会造成轴瓦磨损， 即油的黏附性不能克 服润滑油本身分子间的摩擦力 ， 造成了油膜的破坏 ， 导致轴瓦磨损 。因此 ， 油 的黏度对保证机组 的正常 润滑是一个重要的因素。油品的黏度随油温的升高 图， 从图 1中可以看出， 在泵烧瓦前 ， 泵各瓦的振动 、 而 减小 ， 随油温的降低而增大 。 运行 中， 3 2 汽轮机 表 1 1 、 2机组汽动给水泵烧瓦统计 第2期 王勇， 等 ： 6 0 0MW 机组汽动给水泵烧瓦原因分析及对策 6 5 墨A 1 2 3 ~ 3 0 1 叠螂 _ l_ c 蜃 RT233206 圈 ~2 3 3 3 0 7 ●—髓蚕譬嚣翟圈——●臻嚣啊日西鞠啊翟隧藏霸■疆嚣翟鼹氍疆霜冒疆置 4号 小 机 转 遵 2 3 0 4． 8 8 R ， M 1 w 0 0 0 0 0 ’ O 0 0 0 0 等汽 动 整 嗽 客 径 自 ~ x , k - 镶 嚣 j } t 8 一 一 、 0 4号 汽 动 绘 水 蒙 径 自 4 j~rc 置 度 2 5 3． 1 4 D E G I C ：0． 0 0 0 0 1 0 0． O 0 4号 小 机 冷 却 墨 后 满 滑 油 墨 度 2 9 7 7 D ~ , C -, C 0 0 0 0 0 i 0 0 0 0 ＼ ～ ⋯ 馨 _T C 2 3 3 4 0 3 | _⋯ 。 ‘ 瞳 _R T 2 3 3 1 0 6 ——翰飘霹臻蕊弱—■■霸熟融口曩潮啊翻暖强弱■—露 麟嘲髓露潮磨锄 4号 小 帆 1 号 轴 承 盘 篇 墨 度 1 s 8 8 3 D ~ C ． C 0 00 0 0 1 0 0 00 ； j， 誊 始 ^卓 幺 鹱 满 謦 7 。 t 一 。 ： K 4 号 汽 动 翁 承 泵 径 自 轴 承 溢 度 1 8 8 8 7 D E C , C 0． 00 00 1 0 0 00 、 、 、 图 3 2机组 4汽动给水泵烧瓦前后运行趋势图 润滑油黏度标准为 2 8 ． 8— 3 5 ． 2 m m ／ s ， 最高不能超 温度过高的现象 ， I轴承温度随油温的调整呈正比 过4 2 ． 2 mm ／ s u 一 。根据东方汽轮机厂和汽动给水 关系。后逐步提高润滑油冷油器 出E l 温度， 保持在 泵的厂家要求 ， 润滑油油温正常运行时应 为4 0～ 3 7 ~ C 不变， 提高汽动给水泵的转速 ， 在 4 0 0 0 r ／ m i n转 4 5 ℃。 速下稳定运行 3 0 mi n后 ， 1 轴承的温度稳定并呈下 2 0 0 8年 2月 1 2日 1汽动给水泵 1轴承烧毁 ， 降趋势。对比2次运行工况可知， 2 7 0 【 = 润滑油 的运 烧瓦前汽动给水泵的振动都在合格的范围内。从运 动黏度 =8 0 ． 0 m m ／ s， 4 O c c润 滑油 的黏 度l ， ． = 行趋势 图( 如图 4所示) 中可 以看 出， 随着转速从 3 3 ． 5 m m ／ s ， 烧瓦工况下润滑油黏度远远高于运行 4 9 0 0 r ／ mi n 上升到 5 4 4 2 r ／ rai n ， 1 轴承的温度也开始 中 3 2汽轮机油的要求 ， 造成 1汽动给水泵油膜被 上升， 此时通过调整冷却水的流量， 降低了冷油器出 破坏， 导致了 1 汽动给水泵轴瓦烧毁。 口的油温， 油温从 3 7 c【 = 降到2 7 ~ C 左右时， 1 轴瓦烧 润滑油温度提高后， 油的黏度减少， 轴径与轴瓦 毁。2 0 0 8年 2月 1 3日， 在对 1 轴承的瓦更换后 ， 重 之间油膜充分形成 ， 减少了轴径与轴瓦的摩擦， 同时 新启动 l汽动给水泵。从运行曲线 ( 如图 5所示 ) 也加速了对轴承的冷却 ， 使轴瓦的温度稳定并呈下 中可以看出， 在启动初期 ， 也存在油温偏低 、 l轴承 降趋势。当油温低于某一特定值 ， 油的黏度变大 ， 润 寡T C 2 Q 3 4 0 3 墨 } 0 { ～ 。 曩R T R 2 3 1 0 6 叠R T 2 2 3 2 0 6 t号 小 机 1{ }轴 承 盒 籀 置 度 ， 扣裁 ，弓轴 俄 盘 毒 蠡 溢 瘫 1 号 汽 动蛤 水囊 径 冉轴 承 墨度 l 号 汽 动 给 承 蒙 径 向 轴 承 置 度 2 70 ． 54 DEGC 57． 13 DEGC ■翳翻蕊 翻鬻蛋瞳潮 0 0000 110 00 ’、。 、 O． O000 100． 00 墨A 1 2 2 2 3 0 1 鼍 ∞ 叠P T 2 2 2 2 O 3 目"P C 2 2 3 d 0 3 l 号 小 机 转 速 5 4 4 2 sB R ／ I W ffN j弓 梳 籍 囊琏磬劈 舞 ； } 学魏 纂 精 ： ； l 号 小机 嗣 泔油 压力0 ． 3 9 3 2 M P A 1 号 小 机1 母 轴 承金 属鼍 度 1 9 5 8 1 D E G C 图 4 I机组 I汽动给水泵烧瓦前运行趋势图 6 6 华 电技 术 第 3 l 卷 ■—麟翟霉蹦——■ ■ T C ：2 ~ 3 4 0 3 墨 ： ， ? t 。 4 ■R T 2 2 3 1 0 6 叠 R T 2 2 3 2 0 6 1 号小枫 1 号轴 承 垒属 譬 度1 i 0 1 9 2 D E G c 蟹 4 、 辍 号糍 擞 盎 斌 濑 磨 i 7 、 1 号 汽 动给 水 泵径 自轴 承iL 度 1 7 0 6 4 D g G C 1 号 汽 动给 水 泵径 向轴承 置 度 2 5 7 1 3 D E ． X ： ■强曩冒霉 麓鞘鲞曩隧灏 曝 0、 0000 1l0． 00 #00 { # f 0 0000 100． 00 O． O000 1OO． OO ‘ 、 囊A ~ 2 2 2 3 0 1 峰 3 一 墨 P ~ 2 2 2 2 0 3 _T C 2 2 3 4 0 3 l 号 小 机 转 速 }巾 榄 砖 嚣 嚣 躺 箍 袅瘦 1 号夺 机 M~ II NI 压力 1 号 小机 1 号 轴承 盒 曩嚣 度 1 9 5 8 1 R／ M~ N 0． 0 0 0 0 Mp ^ 0． OOOO 一 一 l L 1 l ＼ 1： 、 嚣 嚣 图 5 1 机组 1汽动给水泵换瓦后运行趋势 图 滑油形成最小油膜厚度小 于轴颈与轴承最小 间隙 压力油末端增加一放油 门， 运行 中不定期进行少量 时， 油膜被破坏 ， 造成轴颈轴瓦发生摩擦引起烧瓦。 放油， 及时将油中杂质排出。 因此 ， 在某一工况下低油温能正常运行 ， 当小汽轮机 ( 5 ) 对润滑油母管 出口油滤网进行 改造 ， 选用 启、 停和转速发生变化时， 容易发生烧瓦 ， 主要是由 通流能力更大 、 过滤精度更高的滤芯 ， 防止大的颗粒 于油膜的最小厚度发生 了变化。从表 1中可以看 进入轴瓦。 出， 湖南华 电长沙发电有 限公司 4次烧瓦都是在运 ( 6 ) 运行中对小汽轮机油温做了严格 限制 ： 控 行中油温比较低且在转速调整的情况下发生的。 制冷油器 出口油温在 4 0～ 4 5 ℃之间， 严禁在低油温 4 烧瓦后采取的措施 ( 1 ) 增大汽动给水泵润滑油压力， 汽动给水泵 厂家要求润滑油压为 0 ． 1 2～0 ． 1 4 M P a ， 几次烧 瓦 后 ， 厂家认为润滑油压力不足， 要求适 当提高给水泵 润滑油压力。为此 ， 湖南华 电长沙发 电有限公 司专 门从小汽轮机主油泵出 口母管前段单独接一根油管 至汽动给水泵以支持轴承及推力轴承 ， 并调整母管 上溢流阀以增大供油压力 ， 在给水泵轴承进 油母管 端部增设一个油压表 。经过上述改造后给水泵进油 母管压力基本维持在 0 ． 1 8～ 0 ． 2 4 MP a 。 ( 2 ) 适当扩大汽动给水泵进油节流板 ， 将径 向 轴承进油节流孑 L 板 由原来的 7 ． 0 mm扩大为 8 ． 0 mm， 推力轴承由 1 1 ． 0 m m扩大为 1 2 ． 5 m m， 增大 了供油量 ， 控制回油量在 回油管 2 ／ 3的高度。 ( 3 ) 利用每次停机机会， 有预防性地对 泵瓦进 行翻瓦检查， 并对瓦的阻油边和瓦进行适当修刮 ， 适 当增大阻油边与瓦的间隙， 运行 中让小颗粒杂质能 通过 。 ( 4 ) 加强对汽动给水泵的滤油 ， 实行 2 4 h不间 断滤油， 严格控制润滑油的颗粒度 ， 并将运行油的颗 粒度标准从 N A S 8提高到 N A S 7 ； 同时 ， 在给水泵的 运行 ； 同时要求升速速率~<3 0 0 r ／ mi n ， 发现瓦温上升 较快时， 先在低转速下稳定一段时间。 ( 7 ) 对于轴颈磨损严重需返厂修理 的给水泵 ， 对轴颈进行镀铬处理 ， 增加轴颈的耐磨能力。 5 实施效果 通过采取上述改进措施 ， 特别是对润滑油颗粒 度和运行中油温 2项指标严格控制后 ， 汽动给水泵 再也没有发生烧瓦的情况 ， 而且汽动给水泵的瓦温 、 振动等都在 良好的标准范围内。 6 结论 ( 1 ) 在新安装或大修后， 要对汽动给水泵的油 系统进行彻底清洗， 防止制造 、 安装和大修过程中遗 留铁屑、 杂 物和铁锈在运 行 中带 入轴承造 成摩擦 烧瓦 。 ( 2 ) 润滑油油质好坏与汽动给水泵烧瓦有着密 切的关系， 运行中润滑油温 、 升速率的恰当控制对汽 动给水泵的安全 、 稳定 、 可靠运行至关重要 。在运行 中应加强对润滑油温的监控 ， 严格控制升 、 降速率， 油温低于或高于规定的极限值时 ， 应禁止启动。 ( 3 ) 在工况变化且轴承温度发生( 下转第 7 0页) 7 0 华 电技 术 第 3 1 卷 提高温度匹配值至 4 6 0 ℃， 这 时 I G V逐渐关小 至 4 9 。 ， 排气温度升至 4 6 0 o C左右 ， 主蒸汽温度跟着 上升， 稳定运行 5 m i n ， 主蒸汽温度升至 4 4 0 ~ C， 此时 负荷在 5 8M W 左右。 这样 一 次 次 逐 步 提 高 温 度 匹 配 值 最 终 至 5 6 6 ℃， 此时机组负荷 升至 1 0 5 MW， 排气 温度升至 5 6 6 o C， 主蒸汽温度 5 3 0 ℃， 汽轮机高压缸温 4 8 0 ℃ ， 由于此时高压缸应力比已升至接近 1 0 0， 因此， 在该 排气温度设定下稳定运行 5 m i n ， 待高压缸应力开始 出现下降趋势后 ， 退出温度匹配， 在此工况下 ， 稳定 运行了2m i n ， 然后继续升负荷 ， 于 1 0 ： 3 O分机组 的 负荷达到基本负荷 3 9 5 M W。 从以上案例可以看出， 整个机组启动过程非 常 平稳 ， 非但没有出现汽轮机卸载的情况 ， 应力控制也 非常好。向 G E的专家进行请教和咨询 ， 该方案得 到 了认 可 。 4结论 通过机组实际启动过程的验证 ， 作者认为 ， 在现 有的机组启动逻辑程序下 ， 在不退 出温度匹配程序 的情况下 ， 人为地干预温度匹配值 ， 把燃气轮机排烟 温度逐渐抬高到 5 6 6 o C， 能起 到避免汽轮机卸载现 象的发生。 这一方法安全可靠、 操作简单且全程可控 ， 在防 止汽轮机卸载的同时 ， 可有效地避免机组应力超限 ( 高压缸正向应力较大时可停止升高燃气轮机排气 温度， 从而防止高压主蒸汽温度升温过快 ， 高压缸缸 温升温过快 ， 同样 ， 对防止 中压缸缸温应力超限有帮 助) ， 同时， 机组的负荷也得到了最快速的加载。 在实际操作 中， 要注 意 以下 5个 方面 的 问题 ( 启动加载过程中) 。 ( 1 ) 在燃气轮机排气温度低于 5 2 4 ~ C以下时 ， 不 要轻易退出温度匹配程序。 ( 2 ) 手动提升燃气轮机温度匹配值时， 不要一 次 升的过高 ， 要根据高 、 中压缸缸温及应力情况 ， 一 般以 1 0～ 2 0 ~ C一次为好， 便于应力控制。 ( 3 ) 燃气轮机温度匹配值应逐步提 升， 尽量避 免升降波动。防止主蒸汽温度上下波动 ， 造成高温 部件出现应力交变现象 ， 及主蒸汽过热度下降而造 成汽轮机水冲击事故。 ( 4 ) 燃气轮机排气温度低于 5 6 6 ℃以下 ， 不要投 入主蒸汽减温水及再热减温水 ， 更不能通过减温水 来降低主蒸汽和再热蒸汽温度 以防止高、 中压缸正 向应力超限。因此时燃气轮机排气温度不高， 主、 再 热汽温远达不到超限值且蒸汽流量小 ， 投用减温水 不 当极易造成主、 再热蒸汽过热度下降或主、 再热蒸 汽温度上下波动。 ( 5 ) 如果在燃气轮机排气温度低 于 5 2 4 q C 退 出 了温度匹配程序， 此时， 不设预选负荷值汽轮机不会 卸载 ， 机组可长时间稳定于该工况下运行 。如需升 负荷可有 2种方法 ： 1 ) 燃气轮机排气温度高于 5 2 4 ~ C且高 、 中压缸 正向应力不是较高时 ， 可直接把预选负荷设定至大 于 1 2 0M w， 这样 ， 一次升负荷 至燃气轮机排气温度 大于 5 6 6 o C以上。 2 ) 通过 MA R K V I 中的“ S t a r t — U p ” 界面中的负 荷／ 转速升降按钮来提升燃气轮机 F S R， 使得燃气轮 机排气温度高于 5 2 4 o C以上。这样， 就不会触发汽 轮机的卸载程序。 总之 ， S 1 0 9 F A机组 的安全、 优化运行是一个新 的课题 ， 如何解决运行 中出现的问题 ， 进一步提高运 行水平 ， 是大家所探讨 的问题 ， 希望同行能广泛交 流， 共同提高 ， 为我国燃气轮机发电事业作 出更大的 贡献 。 ( 编 辑 ： 王 书平 ) 作者简介： 程途 ( 1 9 6 9 一 ) ， 男 ， 江苏常州人 ， 江苏华 电威墅堰发 电有限公司 助理工程师 ， 从事电厂运行方面的工作。 俞立 凡( 1 9 6 5 一 ) ， 男 ， 浙江杭 州人 ， 杭州华 电半 山发电有限公 司 工程师 ， 从事 电厂运行方面的工作 。 o●0●． 0●0● 0●0●0●0● ●0●0● ●0● ●o●0●0●0●● 0●- ●0● 0●0● ●0●0●◇●●● c 0 I ．0●0● 0●0● ● ●● ● ●● ● ●● ●● ( 上接第6 6页) 大 的波动时， 应将转速控制在一定 范 围内， 待油温 、 轴承温度稳定一段时间没有较大偏 离后 ， 再进行工况调整。 参考文献： [ 1 ] 温念珠． 电力用油实用技术[ M] ． 北京： 中国水利水电出 版社 ， 1 9 9 8 ． [ 2 ] 郭延秋． 大型火电机组检修实用技术丛书 汽轮机分册 [ M] ． 北京： 中国电力出版社， 2 0 0 3 ． [ 3 ] 朱明道． 油膜厚度与滑动轴承精度的讨论[ J ] ． 上海电力 学 院学报 ， 1 9 9 8 ( 3 ) ： 2 5— 2 9 ． ( 编辑 ： 刘芳) 作者简 介： 王勇( 1 9 7 5 一 ) ， 男 ， 湖南祁东人 ， 湖南华电长沙发 电有 限公 司工 程师 ， 从事火力发电厂汽轮机及辅助设备检修 、 设备点检定修 管理方 面的工作。 曾跃虎( 1 9 7 l 一 ) ， 男 ， 四川宜宾人 ， 湖南华 电长沙 发电有限公 司 工程师 ， 从事火力发 电厂汽轮机及辅助设备检修 、 设备点检定修管理 方面的工作。