某框架结构住宅楼设计计算书.docx

1.建筑工程工程概况；
某市，场地平整，地段交通方便，地势平坦，东西两地均为开发性用地抗震设防要求七度；
2.楼盖设计
包括楼板的设计和次梁的设计；
3.框架结构布置方鞍及荷载统计；
包括结构布置方案及结构选型荷载标准值和计算荷载作用下框架的内力分析
4.框架结构的内力组合
包括梁内力组合及柱内力组合；
5.截面设计
包括梁截面设计及柱截面设计。
6.基础设计
通过对基础上的轴力及地基承载力确定基础截面尺寸及配筋
7.本设计最终完成十五张施工图。
关键词：钢筋混凝土，框架，结构设计
The Design of a
Multi-layer Reinforced Concrete Frame
By Tutor:
Civil Engineering department, xiangfanUniversity
[Abstract]This is a dwelling building of a university in xiangfan It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has six stories, the height of the first storey is 3 meters, and the height of other stories are all 3 meters. The height of the whole building is 20.2 meters.
This paper includes the following parts:
1. The survey of the program.
the program lies in xiangfan ,the land is smooth and the transportation is
convenientThe degree of earthquake resistance is seven.
2. The design of the floor slab.
Which include the design of the floor and the beam.
3. The calculation of the load and design of the frame
Which include the plan of the arrangement and form of construction,the statistics of the analysisinternal Force4.the combination of internal forces of the frame.
Which include the combination internal forces of the beam and pole
5.the Which include the of the beam and pole6. The design of the independent base of pole
On the basis of the axial force.and bearing capacity of foundation,to There are 15 structure drawings besides this paper.
[Keywords] reinforced concrete, frame, the design of the structure
一.设计概况1
1.1 建设项目名称1
建设地点1
1.3 设计资料1
地质水文资料1
气象资料1
抗震设防要求1
底层室内主要地坪标1
二．屋盖、楼盖设计2
2．1楼盖2
2设计资料2
楼盖的结构平面布置(见图2-1)2
2.1.3 板的设计（弹性理论）2
2．2次梁的设计8
次梁l19
次梁l211
次梁l312
次梁l414
次梁l516
次梁l617
次梁l718
三.框架结构布置方案20
结构布置方案及结构选型见图3-120
结构承重方案选择20
主要构件选型及尺寸初步估算20
荷载标准值计算22
3.2.1 永久荷载22
3.2.2 竖向可变荷载25
风荷载标准值计算26
3.2.4 水平地震作用计算27
3.3 荷载作用下框架的内力分析29
恒荷载作用下框架的内力分析29
活荷载作用下框架的内力计算32
风荷载作用下内力分析。36
地震作用下内力分析39
四．内力组合43
4．1梁内力组合43
4．2柱内力组合48
五.截面设计53
5．1梁截面设计53
正截面受弯承载力计算53
斜截面受弯承载力计算55
5．2柱截面设计56
六 . 基础设计62
6．1基础设计62
6．2抗冲切检验63
6．3配筋计算63
参考文献65
致谢66

1.1建设项目名称
金光小区2#住宅楼建筑结构设计
1.2建设地点
某市，场地平整，地段交通方便，地势平坦，东西两地均为开发性用地
1.3设计资料
.1地质水文资料
由地质勘察报告，其地质土层构造为：
－－
.2气象资料
风向：常年主导风向为东南风，基本风压650N/m2，年最高温度39℃，
最低温度4℃。
1.3.3抗震设防要求
七度。
.4底层室内主要地坪标
底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高。
二．屋盖、楼盖设计
2．1楼盖
2设计资料
1）楼面做法：80mm钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层
2）材料：混凝土强度等级为C30；梁内受力纵筋为HRB335，其余为HPB235钢筋
楼盖的结构平面布置(见图2-1)

图2-1楼盖的结构平面布置
板的设计（弹性理论）
1）荷载计算
恒荷载标准值：水磨石面层：kN/m2
20厚水泥沙浆找平2
80mm厚钢筋混凝土楼板：×kN/m2
20mm厚石灰沙浆抹底：0.01×17=kN/m2
小计kN/m2
荷载设计值：g=1.2×=4.1kN/m2，2
2，g+q/2=kN/m2，g+q=kN/m2
2）弯矩计算
计算过程见下页(表2-1)中。
3）截面设计
截面有效高度：假定选用Φ8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=80-20=60mm；l02方向跨中截面的h02=50mm；支座截面h0=60mm。
最小配筋率：取ρsmin=0.2%，则Asmin=0.2%×1000×80=160mm2
截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0时减小20%，当lb/l0～时减小10%；楼板的角区格不折减。
4）板的布置图：(见图2-2)
图2-2

表2-1弯矩值计算表

A
B
C
D
E
F
G
H
I
l01 (m)
2500
2700
3400
2900
2700
2900
2500
2700
3400
l02 (m)
2900
4100
4100
4400
4200
4400
2900
4100
4400
l01/l02

m1
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
2+
2
m2
) ×2+
2
) ×2+
2
) ×2+
2
) ×2+
262
) ×2+
2
) ×2+
2
) ×2+
116262
) ×2+
2
) ×2+
2
m’1
2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

m’2
2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

2=

为了便于计算，近似取，
计算过程见下表 (表2-2 2-3)
表2-2屋面板配筋计算表
跨中截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配
As (m282m2)
A
l01方向
60

104
Φ8@200
251
l02方向
50

96
Φ8@200
251
B
l01方向
60

157
Φ8@200
251
l02方向
50

138
Φ8@200
251
C
l01方向
60

223
Φ8@200
251
l02方向
50

166
Φ8@200
251
D
l01方向
60

186
Φ8@200
251
l02方向
50

109
Φ8@200
251
E
l01方向
60

190
Φ8@200
251
l02方向
50

107
Φ8@200
251
F
l01方向
60

180
Φ8@200
251
l02方向
50

160
Φ8@200
251
G
l01方向
60

107
Φ8@200
251
l02方向
50

108
Φ8@200
251
H
l01方向
60

197
Φ8@200
251
l02方向
50

109
Φ8@200
251
I
l01方向
60

225
Φ8@200
251
l02方向
50

208
Φ8@200
251
表2-3
边缘支座截面
h0
(mm)
m (KN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A
60

Φ10@180
436
B
l01方向
60

Φ10@140
561
l02方向
60

Φ10@180
436
D
l01方向
60

Φ10@200
393
l02方向
60

Φ10@200
393
E
l01方向
60

Φ10@200
393
l02方向
60

Φ10@200
393
F
60

Φ10@200
393
H
l01方向
60

Φ10@180
654
l02方向
60

Φ10@180
436
支座截面
h0
(mm)
m (kN∙m)
As
(mm2)
配筋
实配As (mm2)
A-B
60
-0.8×
259
Φ8@200
251
A-J
60
-0.8×=-
175
Φ8@200
251
B-E
60
-0.8×=-
217
Φ8@200
251
B-M
60
-0.8×3.82=-
259
Φ8@200
251
B-J
60
-0.8×=-
259
Φ8@200
251
C-M
60
-0.8×=-
401
Φ10@200
393
C-l
60
-0.8×=-
484
Φ10@160
491
D-E
60
-0.8×=-
284
Φ8@180
279
D-J
60
-0.8×=-
217
Φ8@200
251
E-E
60
-0.8×=-
192
Φ8@200
251
E-H
60
-0.9×=-
217
Φ8@200
251
E-K
60
-0.9×=-3.1
259
Φ8@200
251
F-K
60
-0.8×=-
251
Φ8@200
251
F-L
60
-0.8×=-
292
Φ8@170
296
G-H
60
-0.8×=-
259
Φ8@200
251
G-J
60
-0.8×
175
Φ8@200
251
H-J
60
-0.8×
259
Φ8@200
251
H-M
60
-0.8×
259
Φ8@200
251
I-L
60
-0.8×
368
Φ10@180
359
板J,K,L,M按单向板处理，由于这些板不连续，因此假定其两端固定，且不连续，且不考虑双向板的影响
1）作用在单向板的荷载与双向板相同
2）计算简图(图2-3)
3）弯矩设计值
M=1/12q
J:支座M=
跨中M=KN/m图2-3
K:支座KN/m 跨中KN/m
L:支座KN/m 跨中KN/m
M:支座KN/m 跨中KN/m
因为当MKN/m时，计算受拉钢筋面积为124所以单向板均按最小配筋取
As=251，由于单向板支座处弯矩均小于双向板弯矩，因此在单向板与双向板相接处统一按双向板考虑。
2．2次梁的设计
次梁布置平面图(2-4)
图2-4
次梁l1
次梁l1跨度2900mm次梁截面高度h=l/18～l/12=2900/18～2900/12=160mm～240mm，取h=250mm，截面宽度取b=120mm。
1）荷载设计值

KN/m
板传来的荷载+ kN/m
次梁自重-0.1)×25×1.2=kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.25-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.2kN/m
则荷载总设计值g+q=kN/m
2）内力计算
弯矩设计值：
跨中
支座
剪力设计值：
跨中支座
3）正截面受弯承载力计算
跨中按T形截面计算
翼缘宽度的确定如下：
取,,三者中的最小值，即== 833mm
混凝土强度等级为C30，fc2，ft2。纵向受力钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=120×250×max{0.2%,0.45×1.43/300}=2
跨中：

配置316(As=804mm2)
支座：

配置312(As=339mm2)
4）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得

故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
次梁l2
次梁l2跨度m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。
1） 荷载设计值(见表2-4)
表2-4
端支座
端支座M(KN.m)
端支座M(KN.m)

集中荷载处M(KN.m)
(KN
)

(KN
)

(KN
)

(KN
)

1作用下

10

2作用下

3作用下

4作用下

26
26
24

总计

注释：1-----板传来荷载 2-----板传来荷载 3----次梁传来荷哉
4---墙体及梁自重
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1110mm，h0=285mm

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=150×315×max{0.2%,0.45×1.43/300}=101mm2
跨中：

配置212+114 (As=427mm2)
支座：

配置316(As=604mm2)
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm
故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
次梁l3
次梁l2跨度m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。
1） 荷载设计值

KN/m
板传来的荷载+ kN/m
次梁自重-0.1)×25×1.2=kN/m
次梁粉刷0.02×[(0.25-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.2kN/m
墙体自重 kN/m
则荷载总设计值g+q=kN/m
内力计算端点：kN/m,V=0
支座：V=kN/m
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1110mm，h0=315mmKN/m,

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=150×315×max{0.2%,0.45×1.43/300}=101mm2
支座：

配置212+116 (As=427mm2)
跨中：
204 312 (As=339mm2)
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm
故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
次梁l4
次梁l2跨度m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。
1)荷载设计值(见表2-5)
表2-5
端支座
端支座M(KN.m)
端支座M(KN.m)

集中荷载处M(KN.m)
(KN
)

(KN
)

(KN
)

1作用下

2作用下

0
3作用下

12
12
总计

注释：1-----板传来荷载 2 墙体及梁自重 3----次梁传来荷哉
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1110mm，h0=285mm

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=150×315×max{0.2%,0.45×1.43/300}=101mm2
支座A：

跨中：

支座C：

配置316(As=604mm2)
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm
故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm3）次梁l3
次梁l5
跨度m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。
1） 荷载设计值
2

次梁自重-0.1)×25×1.2=kN/m次梁粉刷0.02×[(0.25-0.1)×2+0.2]×17×1.2=0.2kN/m
墙体自重 kN/m则荷载总设计值g+q=/m
内力计算支座：kN/m支座：kN/m
支座：kN/m
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=1110mm，h0=315mmkN/m,V

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=150×315×max{0.2%,0.45×1.43/300}=101mm2
支座：

配置314 (As=427mm2)
跨中：
220mm2 312 (As=339mm2)
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm
故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
次梁l6
跨度m，次梁截面高度取h=250mm，截面宽度取b=120mm。
1） 荷载设计值

2

则荷载总设计值kN/m
内力计算支座：M=kN/m跨中：kN/m
支座：V=17kN/m
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算
翼缘宽度=833mm，h0=215mm

故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=120×215max{0.2%,0.45×1.43/300}=mm2
由上可知构造配筋
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式

选用3Φ12339mm2
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
次梁l7
跨度m，次梁截面高度取h=350mm，截面宽度取b=150mm。
1） 荷载设计值
荷载总设计值kN/m
内力计算支座：M=23kN/m跨中：kN/m支座：V=33kN/m
2）正截面受弯承载力计算
跨内按T形截面计算翼缘宽度=833mm，h0=215mm
故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算
Asmin=150×315max{0.2%,0.45×1.43/300}=mm2
由上可知构造配筋
3）斜截面受剪承载力计算
①验算截面尺寸
,，由下式
选用3Φ12339mm2
可知截面尺寸满足要求
②计算所需箍筋
采用Φ6双肢箍筋，计算截面尺寸
由,得
mm
故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm
三.框架结构布置方案
结构布置方案及结构选型见图3-1
结构承重方案选择
根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。
3.1.2主要构件选型及尺寸初步估算
1. 主要构件选型
（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：砖墙砌块
（３）墙体厚度：:外墙370mm，内墙240mm（４）基础采用：柱下独立基础
2.梁﹑柱截面尺寸估算
（１） 主要承重框架:
因为梁的跨度较接近（5600，6000）,可取跨度较大者进行计算.
取L=6000 h=(1/10~1/15)L=500mm~400mm取h=500mm.b=250mm满足b>200mm且b/500/2=250mm
故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×400mm
（２） 次要承重框架(见图3-1)：
图3-1
图3-1
根据结构平面布置图,选定第(21)轴线作为计算单元. 如图所示
框架梁跨度(按柱中心线确定)
AC跨: 6000 mmCE跨: 5600mm框架柱高度：取底层:H1=3000+450+550=4000mm
其它层:H2=H3=H4=H5=H6=3000m框架计算简图如图(图3-2)

A C E
图3-2
梁﹑柱惯性矩,线刚度,相对线刚度计算
1.梁﹑柱惯性矩计算
横向框架主梁：
纵向框架主梁：柱
2.梁﹑柱线刚度计算
根据公式 i=EI/l,可以得出梁﹑柱的线刚度如下(E=EC)
梁：idc=×109×105E ica=×109E/5×105E
柱：底层i=8.45×105E 标准层：i=×105E
3.梁﹑柱相对线刚度计算(图3-2)
荷载标准值计算
永久荷载
1. 作用于框架梁上的荷载
1)屋面恒载
三毡四油屋面防水层kN/m2
1:3水泥沙浆找平层20mmkN/m2
水泥蛭石板保温层60mmkN/m2
1:8水泥炉渣找坡80mmkN/m2
1:3水泥沙浆找平层20mmkN/m2
现浇钢筋混凝土板80mm 2.kN/m2
板底抹灰20mmkN/m2
合计kN/m2
2)楼面恒载
水磨石地面kN/m2
现浇钢筋混凝土板80mm 2..0kN/m2
板底抹灰20mmkN/m2
合计kN/m
3) 梁自重横向框架梁：2..5kN/m
次要框架梁：2.kN/m
4) 柱自重上层柱：根底层柱
柱：kN /根
5）墙自重及两面抹灰
女儿墙：KN/m 两面抹灰：
2~6层：外墙标准层墙: KN/mt
内墙标准层墙KN/m
底层:外墙标准层墙: KN/m
内墙标准层墙: KN/m
图3-3
2. 作用在框架梁恒载计算
楼面荷载分配按双向板进行荷载分配
短向分配：5aq/8长向分配：(参见图3-3)
A1=3（3）31.7=2=A3A2=331.7=2=A4
C3=3（4.132-）3=m2=C1C2=33= m2=C1
D2=3（32-）3=`m2D2=33=m2
顶层：G A1=3=KN= G A3GB1=33= K
G l1=3GA2=3=14074KN=GA4
GF=33=KNGl83= KN
Gl2=3=KNGc1=3=KN
Gc2=3=KNGD2=3= KN
Fm= [ (Gl2+GA1+GA3+GF1)+(GA2+GB1+GL1+GA1)3]32=KN
Fn=[( G c2+ Gd11+ G D2+ G C1+ G c3+ G L4)+ (GA2+ G B1+ GL1+ G A1)3]32= KN
ql3=KN/m= ql9
qA3=N/mqam=3=N/m qmc=KN/m
D1:
qD3=N/m
qCN=3=N/m qEN=3KN/m
标准层:
GA1= GA3=×=KNGA2=×=KN= GA4GB1=3.39×0.=KN
GF1=3.39×0.8×4.1=KNGL1=()×=63.36KN GL8=)×=KN
GL2=)×=KN GC1GC2 =3.39×1.82=6.17KN`
GD1=3.39×5.1=17.29KN GD2=3.39×1.56=5.29KN GE1
FM = [( G l2+ G A1+ G A3+ G F1)+ (GA2+ G B1+ GL1+ G A1)3]32=116KN
FN= [ ( G c2+ Gd11+ G D2+ G C1+ G c3+ G L4)+ (GA2+ G B1+ GL1+ G A1)3]32=KNqC2=××2.7×3.39=2.86KN/mqD1
qA3=qL3C2=0.709××2.5×3.39=3KN/mqcn
.2 恒荷载作用在框架柱上的集中荷载
GL5′=4.1×(2.5+5.2)=25.52KN G L5=20.2+8.7=91.02 KN
GL9=14KN G L9=14.4+13.1×6=93.6 KN
GL5′=4.1×(2.5+5.2)=25.52KN G L5=20.2+8.7=91.02 KN
GL3′=6×2.5=15 KN G L5=15+13.1×6=93.6 KN
顶层：FA=[(GA4′+GB1′+GA1+Gl1′)3+Gl5+GA4+GA5+Gl3++Fm3]
Fc=[(GA4′+GB1′+GA1+Gl1′)3+ Gl5+GA4+GA5+Gl3++Fm3]/2=KN
FE=[(GA4′+GB1′+ GA1+ Gl1′) 3+ Gl5+GA4+GA5+Gl3++Fm3]/2=K
标准层：FA=188.89 KN Fc=185.18 KN FE=230.9 KN
A′列柱：六层：F6= 83.57 KN F6′= KN 五层： F5=KN F5′= F5+
四层：F4=KN F4′= 506.93 KN 三层： F3= 695.82 KN F3′= F3+
二层：F2= 899.9 KN F2= 915.09 KN一层： F1=1103.99 F1′KN
C′列柱：六层：F6=130.8KN F6′=146.99KN 五层：F5=KNF5′=KN四层：F4= 532.54KN F4′=547.33KN 三层： F3=KN F3′=
二层： F2= 933.28KN F2′= KN一层： F1= 1133.65KN F1′= KN
E′列柱：六层： F6= 89.18KN F6′= 104.37KN 五层： F5= 335.27KN F5′=KN
四层： F4= 581.36KN F4′=596.55KN 三层： F3= 827.45KN F3′=
二层： F2=KN F2′= KN一层： F1= 1319.63KN F1′= KN
竖向可变荷载
查荷载规范：楼面均布活荷载标准值为kN/m22。
A′C′跨： CM:q= kN/m CN: q= kN/mC′E′跨： kN/m
FM＇= [(1.89+1.69)31.5+(0.81+0.56)3331.5]= kN FNkNFE=35kNFC kNFAM kN

3.2.3风荷载标准值计算
风压标准值计算公式为：w=βZμSμZω0本地区基本风压为：w0=0.65
楼高H>30m；地面粗糙类别为C类；风振系数：βZ=1+Hi/H3ξγ/μZ
表3-1
层次
1
2
3
4
5
6
Hi（第i层距离室外地面的高度）

H=
表3-2
离地面高度（m）z

风压高度系数μZ

∵结构高度H=20.2<30m,故取βZ=1.0,μS=1.3
表3-3
z

ωk

转化为集中荷载（受荷面与计算单元同）
6层： FW6K=KN5层： FW5K=.KN4层： FW4K=KN
3层： FW3K=KN2层： FW2K=KN1层： FW1K= KN（如图6所示）

3.2.4 水平地震作用计算
1.重力荷载代表值（恒载活载）
1)恒载
屋面重力值：G面=2946K楼板重力值：G板=1985KN
梁重力值： G梁=811K柱重力值： G上柱=731KNG底柱=789KN
墙重力值：标准层G女儿墙=639KNG标墙=2480KN
G底墙=3527KN底层600734/3=8009 KN
3311.6=1155KN
.3 重力荷载代表值
G6= G板+G梁+G上柱/2+G女儿墙+G标墙/2=7767（不包括屋面活荷载）G5= G板+G梁+G上柱+ G标墙+F活/2=10086KN
G2=G3=G4=G5 =10086KNG1= G板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G标墙/2+G底墙+F活/2=11115KN
质点重力荷载代表值(见图3-7)图3-7
2) 水平地震作用计算
1．各层D值汇总（D单位：104kN/m）`
计算过程见(表3-4)
表3-4
层次
边柱 (根)
边柱D
中柱 (根)
中柱D
边柱 (根
边柱D
∑D
六
13

13

13

五
13

13

13

四
13

13

13

三
13

13

13

二
13

13

13

一
13

13

13

2．顶点位移计算（将重力荷载代表值Gi作为水平荷载）
uT=+++++
3．基本自振周期S
4．基本自振周期水平地震影响系数
设计地震分组第一组，场地类别Ⅱ类，Tg，地震加速度，多遇地震下αmax5．结构底部剪力标准值
6．各层水平地震作用标准值
，故需考虑顶部附加地震作用1+0.07=0.122
顶部附加的集中水平地震作用为：ΔFn=δn·Fek=32516=KN

7．各层水平地震层间剪力

8．多遇地震下弹性层间位移
计算过程见下表（3-5）
表3-5
楼层
hi (m)
Vi (kN)
∑Di (104kN/m)
Δue (m)
θe
[θe]
六
3

五
3

四
3

三
3

二
3

一
4

故满足要求
3.3 荷载作用下框架的内力分析
3.3.1恒荷载作用下框架的内力分析
恒荷载作用下框架的受荷简图如图所示
1.横荷载作用下框架的弯矩计算
1) 梁的固端弯矩可按下面方法求得
AC跨：
顶层：
M A6C6＝－3432/62＝－21KN M C6A6＝N
MA6C6＝MC6A6＝KN
MA6C6＝ KN MC6A6＝KN
A C 标准层A6C6
MA6C6＝N·m MC6A6＝KN·m
MA6C6＝KN·mMC6A6＝KN·m
MA6C6＝KN·mMC6A6＝KN·m
总计：MA6C6＝N·mMC6A6＝
CE跨：
标准层：
M C5E5＝-M E5C5＝88KN·m
M C5E5＝-KN·mM E5C5＝KN·m
总计M C5E5＝-176.4KN·mM E5C5＝176.4KN·m
顶层
M C6E6＝-45.1KN·mM E6C6＝45.1KN·m
M C6＇E6＇＝-108.3KN·m M E6＇C6＇＝108.3KN·m
1. 梁的跨内最大弯矩的求法。
CE跨C6E6段弯矩的求法：Q C6E6＝KN
Q E6C6＝KN
Q C6E6＝KN
Q E6C6＝KN
跨中K点弯矩
M＝
C5E5段弯矩：E5C5＝KN
QE5C5＝KN
QC5E5＝KN
QE5C5＝KN
跨中K点弯矩Mk＝KN·m
恒载作用下的弯矩图（见图3-9）
2. 恒载作用下框架的剪力计算
由简图和推导公式进行计算

3. 恒荷载 作用下框架的轴力计算（见图3-11）

活荷载作用下框架的内力计算
1.楼面活载作用下框架的内力计算
2,故按活载满布的情况计算。为减小误差，将最终结果中，梁的跨中弯矩扩大1.2倍，支座弯矩不变。
1) 楼面活载作用下框架的弯矩计算

EC跨：MCE＝-31KN·mMEC＝＝31KN·m
A C跨： MAC＝-KN·m MCA＝KN·m
上柱
下柱
左梁

右梁
上柱
下柱
左梁

右梁
下柱
上柱

0.698

-31

31

-2

-31

31

-31

31