110KV变电站电器一次部分设计.doc

目录
一、110KV变电所电气一次部分初步设计---------------------------------1
二、设计任务书-------------------------------------------------------------------4
三、主接线设计-------------------------------------------------------------------5
〈一〉 负荷分析统计
〈二〉 主变选择
〈三〉 主接线方案拟定
〈四〉 可靠性分析
四、经济比较--------------------------------------------------------------------11
五、短路电流计算-------------------------------------------------------------13
六、电气设备设计选择---------------------------------------------------------22
〈一〉选择母线
〈二〉选择断路器、隔离开关
〈三〉选择10KV母线的支持绝缘子
〈四〉选择110KV一回出线上一组CT
七、配电装置设计-----------------------------------------------------------------33

一．110KV变电所电气一次部分初步设计参考资料
1. 本所设计电压等级：110/35/10K
2. 系统运行方式：不要求在本所调压
3. 电源情况
与本所连接的系统电源共有3个，其中110KV两个，35KV一个.具体情况如下：
(1)110KV系统变电所
该所电源容量(即110KV系统装机总容量)为200MVA(以火电为主)。在该所等电压母线上的短路容量为634MVA，该所与本所的距离为8.2KM.以一回路与本所连接。
(2)110KV火电厂
该厂距离本所10.2KM.装有3台机组和两台主变，以一回线路与本所连接,该厂主接线简图如图1：
(3)35KV系统变电所
该所距本所6.17KM.以一回线路相连，在该所高压母线上的短路容量为250MVA.。
以上3个电源,在正常运行时,主要是由(1)(2)两个110KV级电源来供电给本所。35KV变电所与本所相连的线路传输功率较小，为联络用。当3个电源中的某一电源出故障，不能供电给本所时，系统通过调整运行方式，基本是能满足本所重要负荷的用电，此时35KV变电所可以按合理输送容量供电给本所。
4. 本所地理概况：
5. 本地区气象及地质条件
年最高气温：40℃
最高月平均气温：34℃
年最低气温：-4℃
地震烈度：7度以上
年平均雷电日：90天
海拔高度：75M
6. 负荷资料
（1）35KV负荷
用户名称
容量（MW）
距离（KM）
备注
化工厂
3.5
15
Ⅰ类负荷
铝厂
4.3
13
Ⅰ类负荷
水厂
1.8
5
Ⅰ类负荷
塘源变
7
4
ⅡⅢ类负荷
35KV用户中，化工厂，铝厂有自备电源
（2）10KV远期最大负荷
用户名称
容量（MW）
负荷性质
机械厂
0.8
Ⅲ
自行车厂
1.0
Ⅲ
食品加工厂
0.35
Ⅲ
电台
0.25
Ⅰ
纺织厂
0.9
Ⅰ
木材厂
0.4
Ⅱ
齿轮厂
0.6
Ⅱ
10KV用户在距本所1-3KM范围内
（3）本变电所自用负荷约为60KVA
（4）一些负荷参数的取值：
a.负荷功率因数均取cosφ=0.85
b.负荷同期率Kt=0.9
c.年最大负荷利用小时数　Ｔmax＝4500小时/年
d表中所列负荷不包括网损在内，故计算时因考虑网损，此处计算一律取网损率为5%
e.各电压等级的出线回路数在设计中根据实际需要来决定。各电压等级是否预备用线路请自行考虑决定。
二．设计任务书
1．电气主接线设计
2．短路电流计算
3．主要电气设备及载流导体选择
4．配电装置的设计
三．设计成品
说明书一份。（包括对设计基本内容的论证：短路电流计算过程。电气设备选择计算过程。）

110KV变电所的初步设计计算
一．主接线设计
〈一〉负荷分析统计
（1）35KV侧负荷：S35KV=(1+5%)××0.9=18.455MVA
其中Ⅰ类负荷：SⅠ35KV=(1+5%)××0.9=10.673MVA
Ⅰ类负荷占总负荷百分数：×100%=×100%=57.8%
（2）10KV侧负荷：S10KV=(1+5%)××0.9=4.781MVA
其中Ⅰ类负荷：SⅠ10KV=(1+5%)××0.9=1.279MVA
Ⅱ类负荷：SⅡ10KV=(1+5%)××0.9=1.112MVA
Ⅰ类负荷总负荷百分数：
Ⅱ类负荷占总负荷百分数：
（3）110KV侧负荷：S110KV=(1+5%)(S35KV+S10KV+S所用)
=(1+5%)(18.455+4.781+0.06)
=24.461MKA
〈二〉主变选择
(1)台数分析：
主变台数确定的要求：
对大城市郊区的一次变电站，在中、低压侧已构成环网的情况下，变电站以装设两台主变压器为宜。
2.对地区性孤立的一次变电站或大型专用变电站，在设计时应考虑装设三台主变压器的可能性。
考虑到该变电站为一重要中间变电站，与系统联系紧密，为了保证供电的可靠性，选两台主变压器
(2)主变压气容量：主变压气容量应根据5—10年的发展规划进行选择，并考虑变压器正常运行和事故是的过负荷能力。所以每台变压器的额定容量按Sn=0.7PM（PM为变电所最大负荷）选择，即Sn=0.7×24460.7=17122.5KVA这样当一台变压器停用时，可保证对70%负荷的供电。考虑变压器的事故过负荷能力40%，则可保证对98%的负荷供电因为一般电网变电所大约有25%的非重要负荷，因此采用Sn=0.7PM对变电所保证重要负荷来说是可行的。
(3)绕组分析：通过主变压器各侧绕组的功率。均达到15%Sn以上时，可采用三绕组变压器。因15%Sn=2568.4KVA。所以S1＞S2＞S3＞15%Sn。即通过主变压器各绕组的功率均达到15%Sn以上，又因中性点具有不同的接地方式，所以采用普通的三绕组变压器。选为SFSL1—20000型，容量比为100/100/50
〈三〉主接线方案拟定
型号及容量
（KVA）
额定电压
高/中/低
损耗（KW）
阻抗电压
（%）
空载
电流
（%）
参考
价格
万元
综合
投资
万元
空
载
短路
高-中
高低
中-低
高中
高-低
中低
SFSL-20000
121/38.5/11
50.2
150.7
131
94.5
18
10.5
6.5
4.1
18.16
23.6
110KV侧：本所在正常运行时主要是由（1）（2）两个110KV级电源来供电。所以必须考虑其可靠性。
35KV侧：因为此侧Ⅰ类负荷占57.8%占的比例重大，考虑Ⅰ类用户的可靠性，应采用带有旁路的接线方式。
10KV侧：此侧Ⅰ类负荷占26.7%比重不大，但负荷较多，且本所用电即从本侧取，所以应考虑带旁路和分段。
方案Ⅰ、

110KV：采用桥形设备少，接线简单清晰，为了检修桥连断路器时不致引起系统开环运行，增设并联的旁路隔离开关以供检修用。但桥形可靠性不高。
35KV：采用单母线分段带专用旁路。接线简单清晰，操作简单，当检修出线断路器时可不停电，可靠性比较高，但当母线短路时要停电。
10KV侧：采用单母线分段带专用旁路，所用电采用双回路供电提高了所用电可靠性。

方案Ⅱ：
110KV：采用桥形接线，同方案Ⅰ
35KV：双母线带专用旁路，可靠性更高，灵活。检查出线断路器不会停电。母线短路只出线短时停电，可靠地保证Ⅰ类用户用电，但投资大，操作较复杂，易出现误操作。
10KV：采用单母线分段带专用旁路，同方案Ⅰ
方案Ⅲ

110KV：采用桥形接线，同方案Ⅰ
35KV：采用单母线分段兼专用旁路，接线清晰明了，可靠性较高，但做母联和做旁路时切换复杂。
10KV：采用单母线分段，接线简单，但在检修出线断路器时需停电，可靠性不高。
〈四〉可靠性分析
方案Ⅰ：110KV侧采用桥形接线，使断路器达到最简。鉴于110KV为两
回进线，所以采用桥形较合理。可靠性比单元接线要高，并易发展成单母
线分段，为以后的发展大下基础。又因，两个110KV电源离本所不远出
现故障的机率不多，所以虽可靠性不很多，但仍可满足需要。
35KV：采用单母线分段带旁路，当检修出线断路器时可不停电，因为
进行分段且是断路器分段，所以当一段母线发生故障时，可以保证正常段母线不间断供电，因为设置旁路母线，可以保证Ⅰ.Ⅱ类用户用电要求，同时它结构简单清晰，运行也相对简单，便于扩建和发展。同时它投资小，年费用较低，占地面积也比双母线带旁路小，年费用较小，所以满足35KV侧用户的要求，但当母线故障时，可能出现一半容量停运。
10KV：采用单母线分段带旁路，因为本侧Ⅰ类用户仅占26.7%。所以
完成可靠满足供电要求。
方案Ⅱ：110KV侧采用桥形接线，可靠性同方案Ⅰ。
35KV：采用双母线带旁路，通过两组母线隔离开关的到闸操作，可以
轮流检修一组母线而不致使供电中断，一组母线故障后，能迅速恢复供电，检修任一出线断路器无需停电。各个电源和各回路负荷可以任意分配到某一组母线上。能灵活地适应各种运行方式调度和潮流变化需要。扩建方便，但投资大，占地多，配电装置复杂，容易发生误操作。
10KV：采用单母线分段，所用电因较重要，采用双回路供电来提高它的可靠性，同方案Ⅰ。
方案Ⅲ：110KV侧采用桥形接线，可靠性同方案Ⅰ。
35KV：采用单母线分段兼专用旁路，这种接线方式具有了旁路的优点，
同时减少了一个断路器使投资减少，但要检修任一断路器时，操作步骤复杂，对本级Ⅰ类用户的供电可靠性有一定影响。
10KV：采用单母线分段，这种接线方式使当一段母线发生故障时，不致造成政策母线也同时停电，缩小了停电范围。对本级出线多，很适合，但因为没有带旁路，使当检修出线断路器时需要停电，这样就不能保证本级Ⅰ类负荷的要求。
所以，选用方案Ⅰ与方案Ⅱ进行经济比较
〈五〉经济比较
统一初选同一类型主变压器和断路器
主变压器型号SFSL1—20000
110KV断路器型号DW3—110
35KV断路器型号DW3—35
10KV断路器型号GG—1A—25
方案Ⅰ：
电压等级接线形式价格
110KV母线桥形31.4万元
35KV母线单母线带专用旁路（分段）23.983万元
10KV母线单母线分段带专用旁路9.315万元
U=31.4+23.983+9.315=58.495万元
变压器年电能损失总量　△A
△Q0=I0（%）=8.2万元
△Q=Ud（%）=36万元
△A=n（P0+K△Q0）T0+
=816320+38.875×（1.496+0.85+0.1143）×3000
=1101034.825
计算年运行费用
U1=0.022Z=3.653
U2=0.058Z=9.63
U=13.283
方案Ⅱ：
主变23.6万元/台
110KV母线桥形31.4万元
35KV母线双母线带旁路25.786万元
10KV母线单母线分段带旁路8.415万元
Z=（23.6+31.4+25.786+8.415）1.9=169.482（万元）
UⅡ=0.07×1093112.746×10-4+U1+U2
=0.07×1093112.746×10-4+3.728+9.83=21.21（万元）
∵I2＞I1UⅡ＞UⅠ
∴经比较选用方案I
〈六〉短路电流计算
（1） 短路电流计算，求各支路元件电抗标幺值
取SB=100MVAUB=Upj计算各元件参数标幺值
110KV系统：X1=
线路：X2=0.4×8.2×
110KV火电厂：X12=
线路：X16=0.4×10.2×
火电厂变压器（见等值电路图2）
VS1%=（V12%+V31%-V23%）=（17+10.5-6）=10.75
VS2%=（V12%+V23%-V31%）=（17+6-10.5）=6.25
VS3%=（V23%+V31%-V12%）=（6+10.5-17）=-0.25
因为第二绕组与本线路无关，所以可以不算它的电抗
X14=VS1%
X13=VS3%
110KV火电厂化简（见图3）其中X12=X12‘=X12“
X17=X12//X12‘//X12“=0.145
X18=（X13+X14）//（X13‘+X14’）=0.0875
本所变压器
VS1%=（18+10.5-6.5）=11
VS2%=（18+6.5-10.5）=7
VS3%=（6.5+10.5-18）=-0.5
设在d1，d2，d3点短路（见图4）计算各点短路时的电流标幺值
X5=
X6=
X7=
其中因为本所所取的两台主变型号相同，所以有
X8=X5X9=X6X10=X7
35KV系统：SS取250MVA
X11=
线路X11`=0.4×6.17×
因为本所的第三绕组的电抗标幺值为负数，所以可以视为一导线，所以总等值电路图可化简为图4
X19=X1+X2=0.1828
X20=X3+X4=0.2633
X21=X5//X8=0.275
X22=X6//X9=0.175
X23=X11+X12=0.5803
（2）设在d1.d2.d3点短路（见图4）计算各点短路时的电流标幺值
1. d1点短路，电路图化简图

X14=X21+X22+X23
=0.275+0.175+0.5803
=1.0303
各电源到短路点的转移电抗为
X1f=X19=0.1828
X2f=X20=0.2633
X3f=X24=1.0303
计算电抗为
Xjs1=0.1828×=0.3656
Xjs2=0.2633×=0.2468
因为35KV侧系统视为无限大容量电源，所以直接得
IPS*=
d2点短路（见下图）

X25=X22+X21
=0.175+0.275
=0.45
计算转移电抗，用星三角变换可求：
X26=X1f=X19+X25+
=0.1828+0.45+
=0.945
X27=X2f=0.2633+0.45+
计算电抗为
Xjs1=0.945×
Xjs2=1.36×
IPS*=
2. d3点短路（见下图）

X28=X22+X23
=0.175+0.5803
=0.7553
计算转移电抗，用星三角变换可求；
X29=X1f=X19+X21+
=0.1828+0.275+
=0.6487
X30=X2f=0.2633+0.275+
X28=X3f=0.7553
求计算电抗
Xjs1=X1f×
XjS2=0.934×
IPS*=
至此，已将各点短路时。各电源的计算电抗求出，据此查《电力系统分析及电力网分析》上册附表，可得到各电源在不同点短路电流（标幺值）制成下表
计算时间——为方便设计，此处规定保护时间统一取0.4S，断路器动作时间可取0.2S。
各电源在不同点短路时的短路电流（tK=0.4+0.2=0.6S）
短路
点
110KV火电厂
110KV系统
35KV系统
0
0.3
0.6
0
0.3
0.6
0
0.3
0.6
d1
4.496
3.015
2.738
2.90
2.290
2.146
0.9706
d2
0.809
0.755
0.783
0.54
0.516
0.544
1.723
d3
1.2
1.085
1.112
0.793
0.742
0.770
1.324
（2） 计算短路电流周期分量有名值
根据公式Iztm=Itm*×IN=Itm*×（KA）
计算基准电流IN
1. d1点短路
（1）110KV系统变IN==1.004（KA）
（2）110KV火电厂IN==0.4717（KA）
（3）35KV系统变IN==0.502（KA）
计算短路电流有名值
（1）110KV系统变I″=2.9×1.004=2.9116（KA）
I0.3=2.290×1.004=2.30（KA）
I0.6=2.146×1.004=2.1545（KA）
（2）110KV火电厂I″=4.496×0.4717=2.113（KA）
I0.3=3.015×0.4717=1.417（KA）
I0.6=2.738×0.4717=1.287（KA）
（3）35KV系统变I″=I0.3=I0.6=0.9706×0.502=0.4872（KA）
2.d2点短路
（1）110KV系统变IN==3.121（KA）
（2）110KV火电厂IN==1.463（KA）
（3）35KV系统变IN==1.560（KA）
计算短路电流有名值
（1）110KV系统变I″=0.54×3.121=1.685（KA）
I0.3=0.516×3.121=1.610（KA）
I0.6=0.544×3.121=1.698（KA）
（2）110KV火电厂I″=0.809×1.463=1.1836（KA）
I0.3=0.755×1.463=1.104（KA）
I0.6=0.783×1.463=1.145（KA）
（3）35KV系统变I″=I0.3=I0.6=1.723×1.560=2.688（KA）
3.d3点短路
（1）110KV系统变IN==10.997（KA）
（2）110KV火电厂IN==5.155（KA）
（3）35KV系统变IN==5.499（KA）
计算短路电流有名值
（1）110KV系统变I″=0.793×10.997=8.721（KA）
I0.3=0.742×10.997=8.160（KA）
I0.6=0.770×10.997=8.468（KA）
（2）110KV火电厂I″=1.2×5.155=6.186（KA）
I0.3=1.085×5.155=5.593（KA）
I0.6=1.112×5.155=5.73（KA）
（3）35KV系统变I″=I0.3=I0.6=5.499×1.324=7.281（KA）
将以上电流有名值制成下表
短路
点
110KV火电厂
110KV系统变
35KV系统变
总短路电流
0
0.3
0.6
0
0.3
0.6
0
0.3
0.6
0
0.3
0.6
d1
2.113
1.417
1.287
2.9116
2.30
2.1545
0.4872
5.512
4.204
3.929
d2
1.1836
1.104
1.145
1.685
1.610
1.698
2.688
5.557
5.402
5.531
d3
6.186
5.593
5.730
8.721
8.160
8.468
7.281
22.188
21.034
21.479

〈七〉电气设备设计选择
（一） 选择母线（按最大允许电流选择）
1．d1点短路。（110KV侧）
母线最大工作电流按一台（主）变容量来计算
Imax=（A）
按长期发热允许电流选择截面。因为110KV侧为户外配电装置。所以选用软导线。查《设计资料》表5-13初选用型号为LGJ—50的钢芯铝绞线，因为是户外装置，所以按最热月平均最高温。即34℃查《电气》附表3得环境修正系K=0.88。数（LGJ—50型导线在基准温度25℃时，载流量为210.0A）
Ial34℃=0.88×210.0=184.8（A）>110.22（A）
热稳定校验（tk=0.4+0.2=0.6S）
周期分量热效应
QP=
=11.128
因tk<1秒，所以要计算非周期分量热效应Qnp且取T=0.05S
Qnp=T×I″2=0.05×5.5122=1.519
故QP+Qnp=QK=11.128+1.519=12.647
正常运行时的导体温度
θ=θ0+（θal-θ0）
=34+（70-34）=67.417℃
查《电气》表4-6得C=88，满足短路时发热的最小截面
Smin=
所以选择LGJ-50型导线满足要求
因为是软导线，所以可不必校验动稳定
2．d2点短路35KV侧
35KV母线。按一台主变容量来计算。因为35KV电压母线接于主变二次侧，所以
Imax=（A）
．因为35KV为室外设备，所以选用软导线，查《设计资料》表5-13。初选用LGJ-120型导线。在基准温度25℃时载流量为380A，K值取0.88。则
Ial34℃=0.88×380=334.4>314.918（A）
．热稳定校验（tk=0.4+0.2=0.6S）
同期分量热效应
QP=
因为tk<1S，所以应算非周期分量热效应Qnp。且取T=0.05
Qnp=I〃2T=5.5672×0.05=1.544
故：Qk=Qp+Qnp=17.670+1.544=19.214
正常运行时导体温度
θ=θ0+（θal-θ0）
=34+（70-34）=65.928℃
查《电气》表4-6得C=89，满足短路时发热的最小截面
Smin=
满足热稳定要求。
3．d3点短路10KV侧
．该侧采用室内配电装置。所以θ0应取最热月平均最高温度再加5℃，即34℃+5℃=39℃。查《电气》附表3，K取0.81。导体采用矩形。因为矩形导体一般用于35KV及以下，电流在400A及以下的配电装置中。而且矩形导体散热条件好，便于固定和连接。查《手册》表5-4。选用1条80×10矩形导体，平放允许电流为1411A。竖放允许电流为1535A，集肤效应系数KS=1.05
Ial34℃=0.81×1411=1142.91（A）
10KV母线按一台主变容量来计算,因为10KV电压母线接在主变低压侧,所以
Imax=（A）
Ial34℃>Imax
．热稳定效验：（tk=0.4+0.2=0.6S）
周期分量热效应：
QP=非周期分量热效应Qnp且取T=0.05
Qnp=I〃2T=22.1882×0.05=24.615
故：Qk=Qp+Qnp=268.889+24.615=293.499
正常运行时导体温度
θ=θ0+（θal-θ0）=39+（70-39）=67.832℃
查《电气》表4-6得C=92，满足短路时发热的最小截面
Smin=
满足热稳定要求。
．动稳定效验：
导体自振频率由以下求得
m=h×b×pw=0.08×0.01×2700=2.16（kg/m）
I=bh3/12=0.01×0.083/12=4.26×10-7（m4）
按汇流母线为两端简支多跨梁方式查表4-5，Nf=3.56
则f1=（L取1m）
==418.289（HZ）>155（HZ）
故β=1
变压器出口断路器侧短路时，（K=1.8）
则冲击电流
Ish=1.8I〃=1.8××22.188=56.481（KA）
母线相间引力（a=0.25m）
fph=1.73×10-7×
=1.73×10-7×（）
=2207.585（N/m）
导体截面系数
W=0.5bh2=0.5×0.01×0.082=32×10-6m3
则δ==6.899*106（Pa）
硬铝最大允许应力
δal=70×106Pa>6.899×106（Pa）
绝缘子间最大允许跨距
Lmax=
=
=（m）
所以L=1m满足要求。
（二）选择断路器
1．设在110KV火电厂侧变电站短路器，则应将110KV系统和35KV系统变两个电源送出的短路电流与110KV火电厂送出的短路电流相比较，以两者间大者为基准选择断路器和隔离开关。
I〃=2.9166+0.4872=3.3988>2.113
I0.3=2.30+0.4872=2.7872>1.417
I0.6=2.1545+0.4872=2.6417>1.287
周期分量热效应
Qp=[（KA）2·S]
Qnp=TI″2=0.05×3.39882=0.5776[（KA）2·S]
Qk=Qp+Qnp=4.811+0.5776=5.3886[（KA）2·S]
冲击电流
ish=1.8=8.652（KA）
imax==0.135（KA）
由以上计算参数，参考《设计资料》表5-26可选择SW6—110型断路器。其计算参数与SW6—110参数比较如下：
计算数据SW6—110
UNS110KVUN110KV
Imax0.135KA IN1200KA
I″2.113KA Inbr21KA
ish8.652KAiwt55KA
QK5.3886[（KA）2·S]It2*t15.8×4[（KA）2·S]
通过以上比较
SW6—110型断路器完全能满足要求
2．35KV侧出线断路器选择
最大持续工作电流Imax==0.1297（KA）
最大短路电流I″=1.1836+1.685=2.8686（KA）
I0.3=1.104+1.610=2.714（KA）
I0.6=1.145+1.698=2.843（KA）
冲击电流
ish=1.8=7.302（KA）
周期分量热效应
Qp=[（KA）2·S]
非周期分量
Qnp=I〃2T=2.86862×0.05=0.411
故：Qk=Qp+Qnp=4.91+0.411=5.321
由计算数据与SW3—35/600参数比较如下：
计算数据SW3—35/600
UNS35KVUN35KV
Imax129.7AIN600A
I″2.8686KAInbr6.6KA
ish7.302KAiwt17KA
QK5.321[（KA）2·S]It2*t6.62×4[（KA）2·S]
通过以上比较：
SW3—35/600型断路器完全能满足要求
3．10KV侧断路器选择
Imax==0.0648（KA）=64.8（A）
I″=6.186+8.721=14.907（KA）
I0.3=5.593+8.160=13.753（KA）
I0.6=5.730+8.468=14.198（KA）
周期分量热效应
Qp=[（KA）2·S]
非周期分量
Qnp=I〃2T=14.9072×0.05=11.111
故：Qk=Qp+Qnp=126.874
冲击电流
ish=1.8=53.665（KA）
由计算数据与SN10—10/1000参数比较如下：
计算数据SN10—10/1000
UNS10KVUN10KV
Imax64.8AIN1000A
I″14.904KAInbr28.9KA
ish53.665KAiwt71KA
QK126.874[（KA）2·S]It2*t292×4[（KA）2·S]
通过以上比较：
SN10—10/1000型断路器完全能满足要求
（三）选择隔离开关
隔离开关也是发电厂和变电所中常用的开关电器。它需与断路器配套使用。但隔离开关无灭弧装置，不能用来接通和切断负荷电流和短路电流。
隔离开关与断路器相比，额定电压、额定电流的选择及短路动、热稳定的项目相同。但因为隔离开关不用来接通和切断短路电流，故无需进行开断电流和短路关合电流的校验。
1．110KV侧选GW2—110
计算数据GW2—110
UNS110KVUN110KV
Imax135AIN600A
ish8.652KA ies50KA
QK5.3886[（KA）2·S]It2*t142×5[（KA）2·S]
2．35KV侧选GW2—35
计算数据GW2—35
UNS35KVUN35KV
Imax129.7AIN600A
ish7.302KA ies50KA
QK5.321[（KA）2·S]It2*t142×5[（KA）2·S]
3．10KV侧选GN6—10/1000
计算数据GN6—10/1000
UNS10KVUN10KV
Imax64.8A
ish53.665KA
QK126.874[（KA）2·S]
（四）选择10KV母线的支持绝缘子
由前面的计算可知
UN=10KVImax=64.8A
ish=53.665KAQK=126.874[（KA）2·S]
查表5-52，试选用型号为ZNA—10的支持绝缘子
Fmax=1.73
=
=1.993KN
m==203.4Kg
ZNA—10支持绝缘子的机械破坏负荷为375Kg可见满足要求。
（五）选择110KV一回路上一组CT
互感器是电力系统中测量仪表、继电保护等一次设备获取电气一次回路信息的传感器。互感器将高电压、大电流按比例变成低电压（100、100/）和小电流（5、1A）。电流互感器的二次侧绝对不能够开路。电压互感器的二次侧绝对不能够短路
负载接线如图
1． 电流互感器的负荷统计表如下
仪表名称
CT的二次侧负载（V.A）
A相
B相
C相
电流表（A）
——
3
——
功率表（W）
1.45
——
1.45
电度表（wh）
0.5
——
0.5
总计
1.95
3
1.95
2． 选择互感器：
110KV有关数据如下：
UN=110KVImax=135Aish=8.652KAQK=5.389[（KA）2·S]
互感器选择：
电流互感器安装处电压为110KV，最大工作电流为135A，安装在室外。查表5-51选LCWD—110室外型电流互感器，互感器变比为600/5，级数组合，选0.5级。其次负荷为12Ω。动稳定倍数Kes=60，热稳定系数为34。
3． 选择互感器连接导线截面
最大相负荷阻抗：Xb==0.12Ω
互感器二次额定阻抗：ZN2=1.2Ω
电流互感器连线为完全星型连接。连接线的计算长度LC=L，则S≥=0.714（mm）2
选用标准截面为0.8mm2的铜线
4． 校验所选电流互感器的动稳定和热稳定
热稳定校验：（I.N1*Kt）2=（34*0.6）2=416.16[（KA）2·S]>5.389
动稳定校验：50.912KA>8.562KA
均满足要求，故LCWD—110合格
〈八〉配电装置设计
1．110KV侧
本所为一般变电所，从原始资料分析可知，它在郊外土地教宽裕，并为110KV，所以采用户外配电装置。户外配电装置有以下特点：建设周期短，扩建方便，便于带电作业，土建工作量和费用较少，各设备之间距离较大。但易受外界环境影响，设备运行条件较差，须加强绝缘。
2．35KV侧
一般情况下，35KV变电所配电装置采用户外式，并因为本所在郊外，用地方便，所以采用户外式。
3．10KV侧
采用室内成套配电装置，电器布置在封闭或半封闭的金属外壳中，相间和对地距离可以缩小，结构紧凑，占地面积小，所有电器组装成一体，减少了安装工作量，并且不受外界环境影响，运行可靠性高，维护方便。
4． 本所的户外式配电装置均采用中型。
因为从原始资料分析可知，本地地震烈度达到7级，故应采用抗振性能较好的中型配电装置。它有如下优点：运行可靠，布置较清晰，施工和检修比较方便，构架低，钢材用量少，造价低。
参考文献
〈一〉 《电力工程设计手册》（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ）
西北、东北电力设计院编上海科学技术出版社
〈二〉 《发电厂变电所电气设备》
湖南电力学校主编水利电力出版社
〈三〉《电力工程基础》