彩钢板活动房计算书.doc

彩
钢
板
活
动
房
计
算
书
结构计算书
（彩钢夹芯板组合房）

一、 本工程为临时民用住房或办公用房。采用彩钢夹芯板，轻钢结构件和薄型RC砼板混合结构组成。基础为配筋砼独立柱基，钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载，楼承板采用30*450*900钢筋混凝土预制板C25。屋面100厚彩钢夹芯板，外墙板和隔墙板分别为75厚、50厚彩钢夹芯板，构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定，间距3600mm。
1、 其设计为荷载值：
（1）屋面：静荷载： 0.15KN/㎡
（2）屋面：活荷载： 0.2KN/㎡
（3） 雪荷载： 0.2KN/㎡
（4） 基本风压： 0.55KN/㎡ 地面粗糙度类别B类
（5） 楼面静荷载： 0.75KN/㎡
楼面活荷载： 2.0KN/㎡
2、 结构用钢，钢材强度设计值。
（1） 抗压，抗拉和抗弯值：215 N/mm2
（2） 抗剪：125 N/ mm2
（3） 刨平顶紧后承压：325 N/ mm2
3、 焊缝连接强度设计值（焊接焊条均为E43型）
（1） 对接焊缝抗压：215 N/ mm2
（2） 对接焊缝抗拉：215 N/ mm2
（3） 对接焊缝抗剪：125 N/ mm2
（4） 角焊缝抗压，抗拉，抗剪：160 N/ mm2
4、 普通螺栓（C级）连接强度设计值。
（1） 抗拉，抗弯：170 N/ mm2
（2） 抗剪： 130 N/ mm2
5、 强度设计值折减系数。
（1） 单面连接单角钢：0.85
（2） 等边角钢：1.0
（3） 长边相连的不等边角钢：0.25
（4） 薄壁型钢：0.7

二、 屋面板核校。
（1） 活动房屋面板均为100厚夹芯板，自重0.15KN/㎡
（2） 100厚夹芯板的值：I=194cm4。I=4.9cm，w=38.8cm3，A=7.8cm2
（3） 无檩条的屋面板设计值：屋面为0.5KN/ m2
（4） 核校其弯距值：活荷载×1.4+静荷载×1.2
由（3）得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m
→总值0.5KN/ m2×1.2m×1.4+0.15KN/㎡×1.2m×1.2≈1.05KN/m
μ=ql/8
=1.05KN/m×（6.0m）/8
=4.73KN/m
∴α=μ/w
=4.73KN/m/38.8c m3
=12.2KN/c m2
∵（α）=21.5KN/c m2＞α
∵屋面板的弯距值符合设计值。
（5） 屋面板挠度核校：
根据《钢结构设计规范》檩条挠度取值
V标=1/1200=3.3 cm
根据公式V实=（5×ql 4）/（384EI）-ql 4/（4EI）
=（5×0.78KN×(6.0m)4）/（384×2.06×10 7N/c m2×194cm4）-
(0.78KN×（1.2m）4)/（4×2.06×10N/c m2×194c m4）
=3.19cm
∵V标＞V实
∴屋面板挠度设计值合理。
三、 上层墙面板的强度校核。
（1）根据计算作出墙面板的最大压力为N压=4.493KN
上层墙面板夹芯板的设计值为：I=109cm4，I=3.7cm，w=29.1cm3
Φ=0.5，A=7.8c㎡
杆件的长细比为L/I=77
由于墙面板为硬质砼板，所以杆件的长细比视其为支撑性整体，
λ实=77＜80
∴杆件的长细比合理
（2）上层墙面板的稳定性：
N屈=π2EA/φλ2
=π2×2.06×10 4KN/cm2×7.8c/0.5×772
=68.68KN
∵N屈＞N实=4.493KN
∴上层墙面板的设计值合理
四、 楼面梁（桁架）的校核
（1）根据规范计算得出楼面的荷载值
2.0KN/ m2×1.4+0.75KN/ m2×1.2=3.7KN/ m2
楼面桁架梁其斜缀条为∠25*3角钢焊接，其斜度在40°~70°的范围内，合乎规范。
缀条的设计值为 I=0.82cm4,I=0.76cm,w=0.46cm3
∠=500mm,A=1.432
λ=I/I
=40.65＜80
∴缀条的长细比合理
缀条的距离 900/4=225cm＜40*1.23
∴缀条的间距合理
(2)楼面梁(桁架)强度的校核
桁架设计值 I=2290cm4,I=23.25cm,ω=97.45cm3 A=4.2cm2
根据楼面荷载值计算得出楼面桁架的线性荷载值
3.7KN/ m2×0.9m=3.33KN/m
→M=ql 2/8=33.3KN/M(6.0m) 2/8
M=14.99KN/m
ō=M/ω
=149.90N/cm/97.45c m3
=1.53822N/cm2
=153.822N/m2
（ō）=215N/mm2＞153.822N/mm2
所以桁架的强度设计值合理
(3)楼面桁架挠度值校核
V标=1/250
=2.4cm
V实=5ql 4/384
2.75×0.9=2.475kn/m
V实=5×2.475kn/m×(6.0m) 4/384×2.06×104 kn/cm2×2290cm2
=0.885cm
∵V实＜V标
∴楼面桁架的设计值合理
五、 下层立柱校核
根据计算得出下层主柱的最大压力
N=2.274+8.2125
=11.0865kn
下层立柱的设计值I=173cm4
ω=34.62cm3 I=3.92cm A=11.25cm2
λ=L/i
=79.1
λ=79.1＜80
所以立柱长细比合理
N屈=π2EA/φλ2
=3.142×2.06×10 4KN×2.87/1.07×(108.01) 2
=46.69KN
∵N屈＞N实
∴下层立柱的设计值合理
1、楼面框架的校核
根据设计得出楼面框架的线性荷载值
取值27.5562kn/cm
框架的设计取I=5946.5c A=11c I=23.25 ω=253.04
<1>强度校核
μ=ql2/8
=27.56KN/m×（3.6m）2/8
=44.65KN/m
∴α=μ/w
=44.65KN/m/253.04cm3
=176.45KN/mm
∵（α）=215N/ m＞α
∵框架梁的设计值合理。
<2>框架梁挠度的校核
V标=1/250
=1.44cm
V实=5/384×ql 4/EXI
=5/384×27.5562kn/m×(3.6m) 4/2.06×104 kn/cm2×5946.5cm4
=0.492cm
∵V实＜V标
∴框架梁挠义设计值合理
六、 走廊挑梁的校核
根据设计得出挑梁的线性荷载
取值q=3KN/m
挑梁的设计值I=926.2 A=14.85 ω=61.76
μ=ql2/2
=3×1.22/2
=2.16KN/m
∴α=μ/w
=2.16KN/m/61.76cm3
=34.97N/mm2
∵（α）=215N/ mm2＞24.28N/mm2
∴挑梁的设计值合理
<2>挑梁挠度校核
V标=1/250=0.4cm
V实=ql 4/8EI
=3N/Mx1.24/8×2.06×104 cm×926.2cm4
=0.2822cm
∴V实＜V标
故挑梁挠义设计值合理
七、 楼面普通（C级）螺栓的校核
框架梁与立柱之间为绞接
∵6=49.6/A
6=49.6/5XA2
6=49.6KN/5.6522
6=87.75N/mm2
∴（6）=＞（6）
故可
八、 横墙抗风效核
取出单元间计算可识其为悬臂构件
∵Wk=B2MsM2Wo
=1.0*0.9*1.0*70
=0.63KN/m
取值算宽度3.6米,计算高度Ho=3.1+2.85=5.95M,抗风深度Lm=6.0m
传到B点之抗风垂直度.
A:屋面板=0.11KN/m
B:基础自重=8.0KN
C:钢件重=0.3KN/m
D:墙面板=0.10KN/m
E:隔墙板=0.08KN/m
F:楼承板=1.25KN/m
Mg=0.11KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+8.0KN*6.0m+0.3KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5
+0.1KN/㎡3.6*5.9m*6m+0.08KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+1.25KN/㎡*3.6m*6m
*6m*0.5
Mg=173.5KN.m
有风引起时倾覆弯矩
M=0.63KN/㎡*3.6*5.952*0.5
=39.47KN.m
由屋面、墙面、横墙、楼面自重克制的抗风底抗拒：
K=M 右/M左=173.5/39.47
=4.39
∵K＞1.5
∴“安全”稳定可靠。