净浆流变性对自密实混凝土工作性能的影响.pdf

2 0 1 5年 第 9 期 ( 总 第 3 1 1期 ) Nu mb e r 9 i n 2 0 1 5( T o t a l No ． 3 1 1 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEORFrI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ． 2 0 1 5 ． 0 9 ． 0 1 7 净浆流变性对 自密实混凝土工作性能的影响 吴琼 ( 1 ． 中信建设有限责任公司， 北京 1 0 0 0 2 7 ； 2 ． 清华大学 水利水电工程系 水沙科学与水利水电工程国家重点实验室， 北京 1 0 0 0 8 4 ) 摘要： 净浆作为自密实混凝土( S C C) 的基本组分 ， 其性质很大程度上影响着 S C C的工作性能。 研究通过建立力学模型从物理 本质上分析砂浆流变性对 S C C流动性及抗离析性能的影响机理 ， 并结合净浆 、 砂浆流变性之间的经验关系公式建立了净浆流变 性和 S C C工作性能之间的关联 ， 理论分析表明为实现 S C C高流动性， 净浆的屈服强度存在上限 ， 而 S C C的抗离析性则需要对净 浆黏性下限予以控制。 研究进一步通过一系列 S C C及相应净浆的性能检测试验验证了上述理论模型和关联的正确性， 揭示了净 浆流变性对 S C C工作性能的影响机理 ， 为实现基于净浆流变性的 S C C配合比设计方法提供理论基础。 关键词： 净浆流变性；自密实混凝土； 流动性； 抗离析性能 中图分类号： T U 5 2 8 ． 0 1 文献标志码： A 文章编号 ： 1 0 0 2 — 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 0 9 — 0 0 6 4 — 0 5 I n f l u e n c e o f r h e o l o g y o f p a s t e o n t h e wo r k a b i l it y of s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e wU Q i o n g ’ ( 1 ． Ci t i c Co n s t r u c ti o n C o ． ， L t d ， B e ij i n g 1 0 0 0 2 7， C h i n a ；2 ． S t a t e Ke y L a b o r a t o r y o fH y d r o s c i e n c e a n d E n g i n e e ri n g， D e p a r t m e n t o f H y d r a u l i c E n g i n e e ri n g ， T s i n g h u a U n i v e r s i t y ， B e ij i n g 1 0 0 0 8 4 ， C h i n a ) A b s t r a c t ： P a s t e i s t h e b a s i c c o mp o s i ti o n o f s e l f — c o m p a c ti n g c o n c r e t e ( S C C) ， and i t s c h a r a c t e r i s t i c s i m p a c t t h e w o r k a b i l i t y o f S C C ． We e s t a b l i s h t wo me c h a n i c a l mo d e l s t o a n a l y z e t h e i n fl u e n c e o f mo r t a r r h e o l o g i c a l c h a r a c t e r i s ti c s o n the wo r k a b i l i ty o f S CC， i ． e ． ， h i g h flu i d — i ty a n d s e g r e g a t i o n r e s i s t a n c e ． I n c o mb i n a ti o n wi th the e x i s ti n g c l a s s i c a l c o r r e l a ti o n s b e t we e n the r h e o l o g i c a l c h ara c t e ri s ti c s o f mo r t a r a n d p a s t e， the c o ~e l mi o n b e t we e n the r h e o l o g y o f pa s t e a n d wo r k a b i l i t y o f SCC i s e s t a b l i s he d． Th e the o r y s u gg e s t s tha t a ma xi mu m f o r y i e l d s t r e s s o f p a s t e a n d a mi n i mu m f o r v i s c o s i t y o f p a s t e are n e c e s s a r y t O e n s u r e the fl u i d i ty and s e g r e g a ti o n r e s i s t a n c e o f S C C， r e s p e c ti v e l y ． A s e rie s o f S CC a n d the i r c o r r e s po n d i n g c e me nt pa s t e s we r e c o n d uc t e d t o v e rif y the the o r e t i c a l mo d e 1 ． Th e i n flu e n c e of r h e o l o gy o f pa s t e o n the wo r ka b i l i t y o f S CC i s r e v e a l e d， whic h p r o v i de s the o r e tic a l b a s i s f o r d e v e l o p i n g mi x d e s i gn me tho d for S CC o n the r h e ol o g y o f pa s t e． K e y wo r d s ： r h e o l o g y o f p a s t e ； s e l f — c o m p a c ti n g c o n c r e t e ( S C C) ； f l u i d i ty； s e g r e g a ti o n r e s i s t a n c e 自密实混凝 土( S e l f—c o mp a c t i n g c o n c r e t e ， S C C) 是 一 种无需振捣仅依靠 自身重力作用 就可以填充至钢筋间隙、 模板或堆石块孔隙的高性能混凝土材料， 它被视作 2 0世 纪混凝土技术 的革命性 突破 - 3 ] 。 S C C最主要 的工作性 能 需求是具有高流动性的 同时还应具有 适宜的黏性 以抵抗 离析 ， 这样才能保证 最终浇筑结构 的密实性和均匀性 ， 确 保工程质量 。 。 正所谓材料决定性能 ， 为实现 S C C 良好 的工作性能需求 ， 关键在于对其组成材料进行合适的配合 比设计 ， 研 究 清楚其 材 料组 分影 响 S C C工 作性 能 的机 理 一 。 S C C是一种含有多组分 的复杂材料 ， 粗至毫米级的砂 石骨料 ， 细至微米级的粉体材料 ， 甚至纳米级的水分子 、 混 凝土外加剂高分子 。 尽 管各组 成材料的特性均不相 同 ， 但 是从不 同的研究尺度来讲 ， 均可以认作是 由液相浆体和固 收稿 日期 ： 2 0 1 4 — 1 1 — 0 8 6 4 相颗粒体组 成的两相材料 。 S C C可看 作砂浆 和石子组 成 的两相材料 ， 砂浆可看 作净浆 和砂子组成 的两相材料 。 这 样便可 以将 S C C中多种材料间的相互影响简化为不 同研 究尺度上的 固液两 相 间相 互作用 ， 进而 降低 了研究 的难 度。 净浆作为 S C C最基本的组成相 ， 很多学者对其性质展 开了研究 - l i ] 。 K w a n等学者研究表 明， S C C中净 浆的性 质或者量均会 对 S C C工 作性能有 较大 影响 。 一般 来说 ， S C C中净浆的流动性越大 ， 含 量越多 ， 则 S C C的流动性也 越大 ， 反之亦然。 而 目前的配合 比设计方法也 大多 由净浆 组分作为起始点 ” ， 通过简便 的净浆试验得 到初步 的 体积水粉比及外加 剂掺量 等 ， 再逐 渐加入 砂石 料试配 砂 浆 、 S C C 。 可见 ， 净 浆 的性 质很大 程度上 影 响着最终 S C C 的工作性能。 但是这种关联影响背后 的机理 尚缺乏相关研 究。 近些年来 ， 有很多学 者从流变学 的观点对 S C C及其 中浆体进行研究 ， 并取得了相 当的成果 。 一般认为净 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 数呈现很强 的相关性 。 流变学中经典的 K r i e g e r — D o u g h e r — t y ( K—D) 公式 已被证 明能很好地 模拟净 砂浆 黏性 间关 联 ， 也有学者将此公 式推广到净 浆砂浆屈 服强度 间关 联 ， 取得 了很好的效果 驯。 K—D公式 及其 衍生式分别 如式 ( 3 ) 和 ( 4 ) 所示 ： m 0 n a r = 叼 。 。 X( 1 一 ／ m ) 啡 ( 3 ) T m 一 = r 。 X( 1 一 ／ ) 一 ( 4 ) 式 中： [ 田] ——特 征 黏 度 ， 对 于 圆 形 颗 粒 系 统 取 值 约 2． 5_ l 8 ] ： ， z ——经验系数 ， T o u t o u和 R o u s s e l 在其研究中拟合 得到 n 值为 4 ． 2 引； —— 实际砂率和理想的最大砂率， 根据 H u和 L a r r a d的方法进行计算 。 根据式 ( 3 ) 、 ( 4 ) 即可将 式 ( 1 ) 、 式 ( 2 ) 所得 的砂浆 屈 服强度上 限、 砂浆 黏性下限转化成净 浆屈服强度上 限、 净 浆黏性下 限， 如式 ( 5 ) 、 ( 6 ) 所示 ： 7 - ≤ ／ ( 1一 ) ( 5 ) *)Om o r t a r ≥ 2 — r2 雨g A p T e( 1 一 I；p ／ ~ m a x )山 ( 6 ) 从这两个最终判断式可以看 出， 分子均体现了石 子掺 量和物理性质 ( 石子平均粒径 、 砂浆膜厚 、 石子密度 ) 的影 响 ， 而分母则反 映了砂子性质 的影响 。 如果 固定砂石骨料 的掺量和性质 ， 则 根据式 ( 5 ) 可 以得到 ： S C C流动性 由净 浆的屈服强度上 限所控制 ， 而根 据式 ( 6 ) 得到 ： S C C 的抗 离析性能 由净 浆 的黏性 下限所决定 ， 这 样就将 S C C工作 性能和净浆的流变性之间建立 了直接的关联 ， 揭示 出净浆 流变性对 S C C工作性能的影响机理。 1 ． 4 由净浆流动度试验检测净浆的流变性 接下来分析净浆流变性的检测手段( 图 1 中箭头③所 示 ) ， 以便于通过试 验验证上述理论分 析。 R o u s s e l 综合考 虑表面张力的影 响因素 ， 计 算得到净浆 的最终 流动度 值 ( Mi n i —s l u m p fl o w v a l u e ， S F ) 与净 浆屈服强度相关 ， 而 C h i d i a c 则通过推导计算 出净浆流动到某一给定距离所需 要 的时间 由净浆 的黏性所决定 ( 图 3 ) 。 根 据 流动 度试验 推 导 浆 体 流变参 数 ／ v＼ S I i i H — — — — —— — — — — — — ～一一【 一 一 I 一 ． SF 流 动 度和 屈 服 强度 关 系 ! 流动 快 慢 和 黏性 关 系 1筹2 8 (S F ／2 ) V ／ ( S F ／2 ) 1 5 0 S I X ．Tr ! C h i d i a c ， e t e ( 2 0 0 0 ) R o u s s e l ， e t e ( 2 0 0 5 ) 图3 由净浆流动度试验检测净浆的流变性 2试 验研 究 2 ． 1 原材料 为了验证上述理论模型的正确性 ， 研究设 计并进行 了 一 系列 的 S C C及相应水泥 净浆的性能检测试验 。 试验所 66 用的水泥为拉法基公 司生产 的 P O 4 2 ． 5级水泥 ， 比表 面 积为 3 8 0 ． 5 9 m ／ k g 。 所用减水剂为液态 的聚羧酸系高效减 水 剂 ， 其 固含 量 2 0 ％。 砂 子 为 具 有 连 续 级 配 ( 0 ． 0 7 5～ 4 ． 7 5 m m) 的机制 石英 砂 ， 石 子为 具有 连续 级 配 ( 4 ． 7 5～ 1 9 i r l l r 1 ) 的石灰石。 2． 2 配 合 比 在净浆试验 中只改变两个 参数 ， 体积水 灰 比( w a t e r — c e m e n t r a t i o b y v o l u me ， ， ) 和聚羧酸减水剂 溶液相 比 于粉体质量的掺量 ( s p ％) ， 因为两者是对净浆流变性起关 键作用的参数 。 在相同的净浆成分下( ／ 和 s p ％保 持不 变 ) 配 制 自密 实 混凝 土 ， 石 子 单 位 立 方 米 掺 量 为 3 0 0 L， 砂率为4 5 ％。 选择三个 ／ 值， 分别为 1 ． 0 、 1 ． 1和 1 ． 2 ， 并且根据工程试验 经验选取 了四个减水剂 溶液掺量 s p ％， 0 ． 5 ％、 0 ． 6 ％、 0 ． 7 ％和 0 ． 8 ％， 共计 l 2组配合 比。 为便 于 区分 ， 后面为每组试验进行了编号 ， x — Y， 其 中 x表示 ／ ’ ， c ， Y表示 s p ％， 如 1 ． 0 _ 0 ． 5 ％表示 ／ = 1 ． 0 ， s p ％= 0 ． 5 ％。 2 ． 3试 验 方 法 净浆性 能检测 ： 参考 G B ／ T 8 0 7 7 --2 0 0 0 ( 混凝 土外加 剂匀质性试验方法》 的规定 ， 用经典 的净浆坍 落度筒试验 方法进行水泥净浆流动性测量 。 待浆体流动结束后测量相 互垂直方 向上 的两个直径 d 、 d ， 以两者 的平均值评价浆 体最终流动度大小 。 由于浆 体流动 的快慢反 映浆体 的黏 性 ， 并且 1 ． 4节 中给出了浆体流至某一给定距离所需时 间 与黏性成正比的关 系式 ， 因此在试验时利 用摄像机全程拍 摄浆体流动的过程 ， 记录浆体流动度大小 随流动 时问变化 的关 系， 以便 于分 析 计 算 浆体 的黏性 。 本研 究 中， 参 考 S C C扩展度试验中 T 的选取及 1 2组净浆最终 的流动度 大小 ， 选取 2 0 0 m m 作为给定净浆流动距离。 S C C工作性能检测 ： 研究利用 经典的 S C C坍 落扩展 度试验和 V漏斗试验对 S C C的工作性 能进行检测评 价。 坍落 扩展度 的试 验值 ( S l u m p—fl o w v a l u e ， S F ) 表 征 S C C 的流动性 ， S F越大则 S C C流动性越好 ， 一般要 求 S F不能 低于 6 0 0 tu r n ； 而 V漏斗流出时间( V— f u n n e l t i m e ， V F ) 则反映 S C C的黏性 ， 其值有一个合适 的范围， 1 0～ 2 0 S ， V F 过小则说 明 S C C黏性不足 ， 流动过快 ， 存 在较大的离析风 险， 而 V F过大则说明 S C C黏性过大或者是在流 动过程 巾 已经发生了离析现象而导致石子在 V漏 斗瓶 颈处堆积堵 塞 。 2 ． 4试验结果及分析 净浆 流变性的检测结果如图 4所示 ： 由图 4可以看 出， 两 幅分 图呈 现出相似 的变化规律 ， 净浆的屈服强度和黏性均 随着 体积水灰 比和聚羧酸 减水 剂掺量的增加而有所降低 。 S C C的工作性能检测结果见表 1 。 由表 1可见 ， 固定水 粉 比， 随着减 水剂掺 量 的增 加 ， S C C流动性 ( S F ) 逐 渐提高 ， 但 是 S C C的 V F变化规 律却 不一致 ， 当体积水粉 比 1 ． 0时 ， V F随减水剂掺量增加而减 小 ， 但 当体积水粉 比 1 ． 1或 1 ． 2时 ， V F随着减水 剂掺量增 加反而会 出现增大的趋势 ， 根据工程实践 经验及试验过程 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 的观察 ， 原 因是 S C C黏性在减小 ， 在 V漏斗流动过程 中越 易发生离析 ， 石子堆 积堵 塞 V漏 斗瓶颈处而导 致 S C C流 出时间增大 。 且这些 V F过大 的 S C C在做坍落扩展度试验 时 ， 虽然最终 流动度满足 大于 6 0 0 m m 的要求 ， 但 是流动 过程 中砂浆石子极易发生分离 ， 导致流动 圆饼的周围出现 泌浆 ， 而圆饼 的中央区则出现石子堆积现象 。 ： 主 羹 蹙 r a 、 净浆 屈眠 V j 强 V 度。 检 测 结 果 (b )净 浆 黏 馨 蓉 测 结 果 ( a ) 净 浆 屈 服 强 度 检 测 结 果 【 b J净 泵 瓤 任 磁 兰 占 米 图4净浆流变性检测结果 表 1 S C C的单位方立米配合比及工作性能检测结果 进一步由表 1可 以看 出 ， 只有 四组 S C C的 S F和 V F 均满足要求 ， 认为其 工作性 能 良好 ， 即 1 ⋯ 0 0 7 — 1 0 0 ． 8 、 1 ． 1 _ 0 ． 6和 1 ． 1 _ 0 ． 7 ， 如表 1中加 粗字体所示 。 根据理 论研 究 1 ． 3 节所述 ， 为保证 S C C高流动性 ， 净浆屈 服强度存在 上限 ； 而为保证 S C C 良好 的抗 离 析性 ， 净浆 黏性 存 在下 限。 研究通过试验已检测出 1 2组净浆 的流变参数 ， 可将其 和理论阈值相 比较即可判断净浆 流变性是否满足要求 ， 进 而预测相应配合 比下 S C C的工作性能 ， 而 S C C的工作性 能检测结果( S F和 V F ) 则可 以用来验证预测的准确性。 将 8 0 0 7 0 0 6 0 0 吕 点5 0 0 4 0 0 3 0 0 2 0 0 ， 誊 I：蔷 蕞 釜 度 理 论 上 限 I ； ． 、 f t p‘ t] P a ( a ) 净浆屈服强度对S C C 的s F 的影响 净浆流变参数检测值 、 理论 阈值及 S C C工作性能检 测结 果绘制于图 5中。 图 5 ( a ) 所示为净浆 屈服强度对 S C C的流动性 的影 响， 可以看 出， 随着净浆屈服强度增加 ， S C C的流 动性逐渐 降低 ， 说 明净浆包 裹砂石 骨料一起 运 动的能力 在不 断减 弱 。 为了使 S C C的流动性 不低 于 6 0 0 m m， 净浆 屈服强度 应有一上 限。 同时将式 ( 5 ) 计算得到 的理论上限值标示于 图中， 可见 1 2组净 浆 的理论上 限值基 本一致 ， 且 明显 看 出， 当净浆屈服 强度检测值超 过理论上 限时 ， S C C的流动 4 0 3 2 2 4 > 1 6 8 0 o 试验值 。黏性理论 下 限 口 ■ I je I ( b ) 净浆黏 性对S C C的V F 的影响 O 图 5净浆流变性对 S C C工作性能的影响 性 不足 6 0 0 m m。 大， 因此需对黏性 下限予 以控 制。 同时将式 ( 6 ) 计算得 到 图 5 ( b ) 所示为净浆 黏性 对 S C C的 V F的影响 ， 可 以 的黏性理论下限值标示于 图中， 可见 1 2组净浆 的理论下 看 出 ， 随着净浆黏性增 加 ， S C C 的 V F呈现先 减小后增加 限值也基本 一致 ， 而 当净 浆黏性 检测值 小 于理论下 限值 的趋势 。 当净浆黏性 较小时 ， 如前述 分析 ， S C C在 V漏斗 时， S C C的 V F会急剧增大 ， 暗示着 S C C的黏性不足 ， 离析 中流动过程易发生离析 ， 使得石子堆积堵塞而导致 V F增 概率会急剧增高。 6 7 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 以上试验结果及分析表明 ， 利用坍落扩展度试验 和 V 漏斗试验对 S C C工作性能检测 的结果与 由净浆流变性所 预测 的 S C C工作性能相吻合 。 由净浆 的屈 服强度 值可预 测 S C C的流动性 ， 而 由净浆 的黏性则可以对 S C C 的 V漏 斗流出时间进行很好的预判 ， 试验结果验证 了理论模 型的 正确性 。 3 结 论 ( 1 ) 通过建立力学模 型 ， 从 物理 本质上分析 了砂浆流 变性对 S C C流动性 和抗 离析性 能的影响机 理 ， 分析得 到 砂浆屈服强度 的上限和黏性的下限。 ( 2 ) 根据物理模 型的分析结果 ， 进一 步结合 已有研究 中净浆 、 砂浆流变 性之 间的关联建 立净浆 流变性 和 S C C 工作性能之间的关联。 ( 3 ) 试验结果验证 了理论模型 的正确性 ， 为保证 S C C 的高流动性 ， 需对净浆屈服强度上限予以控制 ； 而 S C C的 良好抗离析性能则需要对净浆黏性下 限予以控制。 ( 4 ) 研究揭示 了净浆 流变 性对 S C C工作性 能的影响 机理 ， 为实现基 于净 浆流变性 的 S C C配合 比设计 方法提 供 了理论基础 。 参考 文献 ： [ 1 ]O K AMU R A H， O U C H I M． S e l f —C o m p a c ti n g c o n c r e t e [ J ] ． J o u r - n a l o f A d v a n c e d C o n c r e t e T e c h n o l o g y ， 2 0 0 3 ， 1 ( 1 ) ： 5 —1 5 ． [ 2 ]A N X， wu Q， J I N F ， e t a 1 ． R o c k—fi H e d c o n c r e t e ， t h e n e w n o r m _ o f S C C i n h y d r a u l i c e n g i n e e ri n g i n C h i n a [ J ] ． C e me n t a n d C o n — c r e t e Co mp o s i t e s， 2 01 4， 5 4： 8 9—9 9． 一 [ 3 3安雪晖， 金峰， 石建军． 自密实混凝土充填堆石体试验研究r J - ] ． 混 凝土 , 2 0 0 5 ( 1 ) 3 — 6 ． [ 4 ]叶燕华， 陈丽华 ， 杜艳静， 等． 高效减水剂和增黏剂对自密实混 凝土性能的影D # E J ] ． 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 6 ) ： 6 4— 6 7 ． [ 5 ]侯景鹏， 张璐． 自密实混凝土配合比设计及其性能试验研究[ J ] ． 混 凝土 ， 2 0 1 3 ( 2 )： 9 5—9 7 ． [ 6 ]D e S C H U T T E R G， G I B B S J ， D O MO N E P ， e t a 1 ． S e l f — C o mp a c 一 t i n g c o n c r e t e [ M] ． D u n b e a t h ， S c o tl a n d ， U K： Wh i t t l e s P u b l i s h i n g ， CRC P r e s s ， 2 0 0 8． [ 7 ]X I E Y， L I U Y， L O N G G ． A m i x d e s i g n me t h o d f o r s e l f —c o m — pa c t i n g c o n c r e t e ． ／ ／ S c h u t t e r G，Bo e l V， e ds ． Pr o c e e d i n g s o f the Fi f t h I n t e m a t i o n a l RI LEM Sy mp os i u m o n S e l f — Co mp a c t i n g Co n c r e t e． Gh e n t ， Be l g i u m ， 2 0 0 7： 1 8 9 — 1 9 5． [ 8 3吕兴军， 丁言兵 ， 曹明莉． 自密实混凝土配合比设计研究进展[ J ] ． 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 8 ) ： 1 0 5—1 0 9 ． [ 9 ]L I L G， K WA N A K H． C o n c r e t e m i x d e s i g n b a s e d o n w a t e r fi l m t h i c k n e s s and p a s t e fi l m t h i c k n e s s [ J ] ． C e me n t and C o n c r e t e Co mp o s i t e s， 2 01 3， 3 9： 3 3—42． [ I O ] C H E N Y Y， T U A N B L A， H WA N G C L ． E f f e c t o f p a s t e a m o u n t o n the p r op e r t i e s o f s e l f—c o n s o l i d a ti n g c o n c r e t e c o n t a i n i n g fly a s h a n d s l a g [ J ] ． C o n s t r u c ti o n a n d B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 1 3 ， 4 7 ： 3 4 0—3 4 6． [ 1 1 ] G I R I S H S ， R A N G A N A T H R V， V E N G A L A J ． I n f l u e n c e o f p o w— d e r a n d p a s t e o n fl o w p r o p e r t i e s o f S C C[ J ] ． C o n S t r u c ti o n a n d 。 B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 1 0 ， 2 4 ( 1 2 ) ： 2 4 8 1 — 2 4 8 8 ． [ 1 2 ] O K A MU R A H， O Z A WA K． Mi x d e s i g n fo r s e l f—c o m p a c ti n g 6 8 c o n c r e t e [ J ] ． C o n c r e t e L ib r a r y o f J a p a n e s e S o c i e t y o f C i v i l E n g i — n e e r s ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 6 ) ： 1 0 7 —1 2 0 ． [ 1 3 ] C E C S 2 0 3 ： 2 0 0 6 ， 自密实混凝土应用技术规程[ M] ． 北京： 中国 计划出版社， 2 0 0 6 ． [ 1 4 ] WA L L E V I K O H， WA L L E V I K J E ． R h e o l o g y a s a t o o l i n c o n — c r e t e s c i e n c e ： T h e u s e o f r h e o g r a p h s and w o r k a b i l i t y b o x e s [ J ] ． Ce me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 1 2 )： 1 2 7 9—1 2 8 8 ． [ 1 5 ] V A N K B ， A K K A Y A Y， S H A H S P ． R h e o l o g i c a l m o d e l for s e l f — c o n s o l i d a ti n g c o n c r e t e [ J ] ． A C I Ma t e ri a l s J o u rna l ， 2 0 0 2 ， 9 9 ( 6 ) ： 5 4 9 — 5 5 9 ． [ 1 6 ] R O U S S E L N， S T E F A N I C ， L e r o y R ． F r o m min i —c o n e t e s t t o Abr a ms c o n e t e s t ： me a s u r e me n t o f c e me n t —b a s e d ma t e rials y i e l d s t r e s s u s i n g s l u m p t e s t s [ J ] ． C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 5 ， 3 5 ( 5 ) ： 8 1 7— 8 2 2 ． [ 1 7 ] C H I D I A C S E， MA A D A N I O， R A Z A Q P U R A G， e t a 1 ． C o n t r o l — l i n g th e q u a l i t y o f f _r e s h c o n c r e t e A n e w a p p r o a c h [ J ] ． Ma g a z i n e o f C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 0 ， 5 2 ( 5 ) ： 3 5 3 — 3 6 3 ． [ 1 8 ] B A NF I L L P F G． R h e o l o g y o f f r e s h c e m e n t a n d c o n c r e t e [ J ] ． Rhe o l og y Re v i e ws ， 2 0 0 6： 61—1 3 0． [ 1 9 ] T O U Z O U Z， R O U S S E L N ． Mu l t i s c a l e e x p e ri me n t a l s t u d y o f c o n c r e t e r h e o l o g y ： f r o m w a t e r s c a l e t o g r a v e l s c a l e [- J ] ． Ma t e ri a l s and S t r u c t u r e s ， 2 0 0 6 ， 3 9 ( 2 ) ： 1 8 9— 1 9 9 ． [ 2 0 ] C H I D I A C S E． MA H MO O D z A D E H F ． P l a s t i c v i s c o s i t y o f fl e s h c o n c r e t e a c ri ti c ~r e v i e w o f p r e d i c t i o n s m e t h o d s [ J ~ ． C e m e n t a n d Co n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 9， 3 1 ( 8 )： 5 3 5—5 4 4 ． [ 2 1 ] D e R O O U M R， F R A A I J A L A ． P r e d i c t i t i n g S C C w o r k a b i l i t y b y nan o — e n g i n e e rin g c o n c r e t e ． ／ ／ S c h u t t e r G ， Bo e l V ， e ds ． P r o c e e d — i n g s o f the F i f Ⅱ 1 I nt e r na t i on a l RI LEM Sy mp o s i u m o n Se l f—Co rn— pa c t i n g Co n c r e t e． Gh e n t ， Be l g i u m ， 2 0 0 7： 1 6 9 — 1 7 4． [ 2 2 ] MI D 0 R I K A wA T ， P E L O V A G I ， WA L R A V E N J C ． A p p l i c a t i o n o f Th e W a t e r La y e r M od e l ” t o s e l f— c o mp a c ti n g mo rta r wi t h dif f e r e n t s i z e dis t r i b u tio n o f fin e a g g r e g a t e ． ／ ／ Oz a wa K， Ou c h i M ， e d s ． Pro c e e din g s o f the Se c o n d I n t e r n a t i o n al RI LEM S y mp o s i u m o n S e l f—Co mp a c t i n g Co n c r e t e． To k y o， J a pa n， 2 0 01： 6 7—7 2． [ 2 3 ] S A AK A W ， J E N NI N G S H M， S H A H S P ． N e w m e t h o d o l o g y f o r d e s i g n i n g s e l f — c o mp a c t i n g c o n c r e t e [ J ] ． A C I Ma t e r i a l s J o u rna l ， 2 0 0 1 ， 9 8 ( 6 ) ： 4 2 9 — 4 3 9 ． [ 2 4 ] P E T R O U M F ， WA N B， G A