临界点支模架专项方案汇总.doc

年产150万件汽车配件项目厂房门卫工程

临
界
模
板
支
架

专项施工方案

编制：
审核：
审批：

浙江宇达建设有限公司
二0一五年六月

临界模板支架专项施工方案
第一节 工程概况
工程概况一览表
参
建
单
位
建设单位
杭州广景机械有限公司
设计单位
浙江勤业建筑设计有限公司
勘察单位
浙江省浙南综合工程勘察测绘院
监理单位

施工单位
浙江宇达建设有限公司
工程地点
杭州萧山瓜沥镇东社村
总建筑面积
5666.4㎡
结构类型
钢筋砼框架结构
结构层数
地上四层，无地下室
建筑高度
20.25米
自然地坪高程

室内地面相当高程
6.3m
室内外高差

基础类型
独立承台基础
总工期
150日历天
质量目标
合格
安全目标
无重大安全事故。
第二节 支模架概况
支模架概况一览表
高支模架位置
±0.000至一层梁板+6.900
危险性较大理由
层高6.9，支模架搭设高度6.7米，为临界状态支模架
梁截面尺寸
300*870mm、300*800mm、240*550mm
板厚度
120mm
梁顶标高
6.78m
板顶标高
6.9m
搭设工期
15天
支模架基础底标高
±0.000
搭设高度
6.7 m
现场封闭情况
全封闭
支模架基础形式
150厚C25混凝土
模板计算归类
梁模板计算归类（未计算梁按选定梁计算参数搭设）
序号
梁截面尺寸
选定计算梁截面尺寸
1
300*870mm
300*870mm
板模板计算归类（未计算板按选定板计算参数搭设）
序号
板截面尺寸
选定计算板截面尺寸
1
120mm
120mm
第三节 施工部署
一、施工程序
弹柱轴线、边线—技术复核—支模架搭设—测标高、柱支模—过程检测、验收---柱混凝土浇注 柱拆模 安放梁底模板 扎梁钢筋 支梁侧模 支平板 过程检查 板筋绑扎、验收—混凝土浇筑。
二、施工管理体系
1、施工管理人员名单
项目经理 ： 陈国军
技术负责人 ： 徐新平
施工员 ： 沈小飞
质检员 ： 施海
安全员 ： 孙翠花
材料员 ：王志刚
2、安全防护应急领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提，是达到无重大伤亡事故的必然保障。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：
组长： --安全总负责及协调工作
副组长： --技术交底，技术总负责
组员：--方案实施、质量检查、现场指挥、安全检查。
三、支模架搭设与拆除
1、本工程一层层高为6.9米。属临界状态支模架。
2、搭设的工艺流程：材料配备，弹线置位，设置木垫板，设置支架设置纵横向钢管加固，逐层搭设支架并加固，剪刀撑设置，连墙件设置，设置小横杆并细调标高。
3、钢管支架的安装搭设应纵向、横向排列整齐，自一端延伸向另一端，自下而上按步架设，上下保持垂直，整架纵向，横向垂直偏差应＜H400及50mm（H为整架高度）。立杆的横、纵距均为0.9米，水平杆步距为1.5米。支架立杆下端设置纵横向扫地杆，离地不大于0.2米。钢管支架两侧设置交叉技撑，并与钢管支架连接牢固。钢管支架应设置纵横向加固杆，每层支架设置一道纵、横向固杆，加固杆应设置在立杆节点或靠近立杆节点的位置。
4、立杆
钢管立杆下垫木板，安放位置应准确。立杆接长除顶步可采用搭接处，其余各步接必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：对接扣件交错布置，相邻立杆接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心至主节点的距离小于步距的三分之一；搭接应符合下列规定：搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于0。1米。
5、水平杆
水平杆采用对接扣件连接或搭接，连接应符合下列规定：对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平的接头不设在同步或同跨内，不设在同步或同跨内两个相邻接头在水平方向错开的距离大于50厘米，各接头至最近主节点的距离小于纵距的三分之一。搭接长度应大于1米，并且等距离设置3个旋转扣件，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端部的距离应大于10厘米。主节点处必须设置一根横向水平杆，并用直角扣件与立杆扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件中心距小于15厘米。每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
6、剪刀撑
模板支架四边各设一道竖向剪刀撑，中间纵、横向各设置一道，并在4米处设一道水平剪刀撑。由底部至顶连续设置；模板支架四边与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑构造应符合：每道剪刀撑宽度大于四跨且大于6米，剪刀撑斜杆与地面倾角在45度~60度之间，倾角为45度时剪刀撑跨接立杆的根数不应超过7根，倾角为60度时剪刀撑跨接立杆的根数不应超过5根，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离小于15厘米。剪刀撑在外架外侧周边和内部每隔15cm间距设置，剪刀撑宽度不大于4个跨度或间距，斜杆与地面倾角控制在45度~60度之间。7、搭设、拆除支架时，施工操作层应铺设脚手片，工人戴安全帽并系安全带。
8、支架搭设完毕后进行下列各项内容的验收检查：支架设置情况：水平架及水平加固杆、剪刀撑配置情况；支架横杆荷载情状况，扣件紧固扭力矩在45~60N.m之间，特别是大梁底的扣件必须测量扭矩，加设保险扣；木板垫设情况，安全防护设置情况，有关规范要求。
10、钢管支架必须经公司、监理单位及建设单位验收合格后，方可进行下一道工序施工。
11、支模架拆除
、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业；各构配件严禁抛掷至地面；上层梁对应下层梁部位，在上层梁支架时不准拆除。
、模板拆除必须符合混凝土强度要求，未经允许班组不得擅自拆除。对于主梁模板支架的拆除，必须按照混凝土验收规范（GB50204-2002）要求，在浇筑混凝土时做同条件混凝土试块，并在混凝土强度达到100%以上时允许拆除梁底支模架。
、拆模前，施工员提出拆模申请报告，经项目技术负责人及监理批复同意方可进行。
、支模架拆除前先明确拆除顺序：做到从上至下，从内到外，从简到繁。
、支模架拆除过程中如果需要中途停歇，必须将支撑、搭头、桩头板等钉牢固，做好安全防护措施。
、拆除的材料及时清理并堆放整齐，防止坠落。
四、支模架材料检验与要求
1、模板
本工程模板采用14mm九夹板，要求平整、光洁度好，硬度、强度高，应满足《砼模板用胶合板》（GB/T17658-1999）标准的要求，方木采用60*80，应满足《木结构设计规范》（GBJ5）的要求。
2、钢管
钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500,两端面应平整，不得有斜口，毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管；水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角外的连接杆等采用Ф48*3.0mm钢管；其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构》中的Q235A钢的规定，相应的扣件规格为Ф48。钢管脚手架所用连接扣件及钢管应满足《钢管脚手架扣件》（GB15831）标准的规定。在使用前，必须按照现行国家标准《金属拉伸实验方法》（GB/T228）、《钢管脚手架扣件》（GB15831）、建筑施工扣件式钢管脚手架的安全技术规范》（JGJ130-2001）等有关规范、标准进行抽样质量检验。
五、支模架验收标准与要求
1、验收标准：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范》等有关规范、标准进行抽样质量检验。
2、验收要求
1) 所模板支架施工完毕后必须进行支模架验收
2) 验收程序为三级验收，即项目部施工班组、项目部技术负责人、公司工程技术部。
3) 验收内容：原材料钢管、扣件、方木、模板等质量验收；与方案符合性验收，立杆间距、水平杆步距、竖向剪刀撑的布局、水平加强层的设置和双扣件的使用范围；立杆基础处理，扣件坚固、钢管接头错开情况、扫地杆的设置情况。
4) 各级验收人员验收后出具验收意见书，提出整改意见，并签字确认。
5) 对与整改的内容必须复查通过。
六、施工人员配备
1、本工程配备钢筋工 30人，泥工15人，砼工20人，木工45人，架子工15人，水电工5人，电焊工4人，机械修理工1人，普工8人。以上人员已经落实，将根据施工进度需要陆续进场。
专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置情况
2、现场安全管理员1人，为孙翠花，通过安全员培训，具备安全员上岗资格，电工1人、架子工3人、具备上岗资格。
七、现场安全文明施工措施及应急预案
1、安全文明措施
搭拆钢管支架必须由持相应资质的队伍和架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗，上岗人员应定期进行体检，凡不适合于高处作业者，不得上脚手架操作。
2、搭拆钢管支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑软底鞋。
3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超过标准；不得在钢管支架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在此基础上 钢管支架上拉其它设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及重设备等。
4、六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止钢管支架的搭设、拆除及施工作业。
5、施工期间不得拆除任何杆件
6、作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经过主管部门批准，并应符合下列规定：交叉支撑只能在钢管支架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的钢管支架上、下层应铺满水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复交叉支撑；拆除时间较长时，还应加设扶手或安全网。
7、在钢管支架基础或临近处严禁进行挖掘作业。
8、沿钢管支架外侧严禁攀登，严禁高空掷物。
9、对钢管支架应设专人负责进行经常检查和保修工作，定期对立杆基础做沉降检查，发现问题应立即采取措施。
10、应避免装卸物料对模板支撑和钢管支架产生偏心、振动和冲击；模板施工前，工程技术负责人应按有关规范和施工方案要求向搭设和使用人员做技术和安全要求的交底。
11、应急预案，施工中可能出现的质量安全事故及相应措施为：
局部沉陷，由于集中荷载较大或局部支撑架施工质量问题，导致混凝土浇筑时局部模板支架下陷，应急措施为：施工前准备一些圆木及大方木，圆木长度比层高短0.5米,一旦出现问题即刻将圆木和大方木组合成T型撑杆支撑在沉陷处.
12、高空坠落，作业人员不慎坠落，应急措施为施工前准备一些药品，落实抢救人员，确保施工通道畅通。
八、梁板支撑架计算书
板模板(扣件式)计算书
一、工程概况
新浇混凝土板特性
二层楼板
新浇混凝土楼板厚度(mm)
120
模板支架高度H(m)
6.9
模板支架的纵向长度La(m)
40
模板支架的横向长度Lb(m)
40
二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la(mm)
800
立杆横向间距lb(mm)
800
纵横向水平杆步距h(mm)
1500
次楞布置方式
平行于立杆纵向方向
次楞间距(mm)
400
立杆间次楞根数
3
荷载传递至立杆方式
可调托座
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)
50
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计纵向剖面图

模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.033
支架(kN/m)
0.15
新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)
24
钢筋自重标准值 (kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
50年一遇
0.45
0.092
城市
杭州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)
0.62
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
10
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.471
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
0.195
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
120
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=11.382kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×11.382×0.42=0.182kN·m
σmax=Mmax/W=0.182×106/24000=7.583N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.6ql=0.6×11.382×0.4=2.732kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×2.732×103/(2×1000×12)=0.342N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×11.382×4004/(100×6000×144000)=2.283mm
νmax=2.283mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mm
符合要求！
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格(mm)
60×80
次楞材料自重(kN/m)
0.01
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
64
次楞截面惯性矩I(cm4)
256
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
计算简图如下：

q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.4+0.01]+1.4×(1+2)×0.4=4.566kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125ql2=0.125×4.566×0.82=0.365kN·m
σmax=Mmax/W=0.365×106/64000=5.708N/mm2≤fm=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×4.566×0.8=2.283kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.283×1000/(2×60×80)=0.713N/mm2
τmax=0.713N/mm2≤fv=1.3N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.566×8004/(100×9000×2560000)=0.423mm
νmax=0.423mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm
符合要求！
4、支座反力计算
Rmax=1.25ql=1.25×4.566×0.8=4.566kN
六、主楞验算
主楞验算方式
三等跨连续梁
可调托座内主楞根数
2
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×3
主楞材料自重(kN/m)
0.033
主楞截面面积(cm2)
4.24
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主楞截面惯性矩I(cm4)
10.78
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
荷载折减系数
0.6
因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。
计算简图如下：

主楞弯矩图(kN·m)

主楞剪力图(kN)

主楞变形图(mm)
支座反力依次为R1=3.713kN,R2=5.931kN,R3=5.931kN,R4=3.713kN
1、强度验算
σmax=Mmax/W=0.386×106/4490=85.919N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2×1.803×1000/424=8.503N/mm2
τmax=8.503N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=0.736mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm
符合要求！
4、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应
是
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]/0.6=9.884kN
1.05×Rmax=1.05×9.884=10.379kN，10.379kN≤30kN
符合要求！
七、立杆验算
钢管类型
Ф48×3
截面面积A(mm2)
424
截面回转半径i(mm)
15.9
截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
205
1、长细比验算
h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附录D，得k=1.167，μ=1.325
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.325×1500，1500+2×50]=2319mm
λ=l0/i=2319/15.9=146≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得 φ=0.324
2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=0.8m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.129
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533
通过插入法求η，得η=0.96
μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.129×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648
μs=φwμstw=0.129×3.648=0.471
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.471×0.45=0.092kN/m2
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(6.9-4)]=0.987
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=9.884+0.15×1.35×6.9=11.221kN
σ=1.05Nut/(φAKH)=1.05×11.221×103/(0.324×424×0.987)=86.88N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=9.343+0.15×1.35×6.9=10.68kN
Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.092×0.8×1.52/10=0.02kN·m
σ=1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×10.68×103/(0.324×424×0.987)+0.02×106/(4.49×103)=87.079N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
33
F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.195×0.8/80=0.055kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.055×6.9/[(34+1)×40]=0.001kN
σ=(1.05Nut+N1)/(φAKH)=
(1.05×10.68+0.001)×103/(0.324×424×0.987)=82.694N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！

梁模板(扣件式)计算书
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性
一层柱板
新浇混凝土楼板厚度(mm)
120
混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】
300×870
模板支架高度H(m)
6.9
模板支架的纵向长度La(m)
40
模板支架的横向长度Lb(m)
40
二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底次楞垂直梁跨方向
立杆纵向间距la(mm)
500
立杆横向间距lb(mm)
1100
模板支架步距h(mm)
1500
楼板立杆纵向间距la'(mm)
1000
楼板立杆横向间距lb'(mm)
1000
梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)
550
梁底增加承重立杆根数
1
每跨距内梁底支撑次楞根数
5
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a(mm)
50
设计简图如下：

模板设计立面图

模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板(kN/m2)
0.3
次楞(kN/m)
0.01
主楞(kN/m)
0.033
支架(kN/m)
0.15
梁侧模板自重标准值(kN/m2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3)
24
钢筋自重标准值 (kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
重现期
50年一遇
0.45
0.163
城市
杭州市
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区)
0.62
模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)
10
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.837
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
0.195
四、模板验算
模板验算方式
简支梁
模板类型
胶合板
模板厚度(mm)
15
模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)
15
模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.4
模板弹性模量E(N/mm2)
6000
计算简图如下：

W=bh2/6=600×152/6=22500mm3，I=bh3/12=600×153/12=168750mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1]×0.6+1.4×(1+2)×0.6=23.418kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.125ql2=0.125×23.418×0.1252=0.046kN·m
σmax=Mmax/W=0.046×106/22500=2.033N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.5ql=0.5×23.418×0.125=1.464kN
τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.464×103/(2×600×15)=0.244N/mm2≤fv=1.4N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=5ql4/(384EI)=5×23.418×1254/(384×6000×168750)=0.074mm
νmax=0.074mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[125/150，10]=0.833mm
符合要求！
五、次楞验算
次楞材质类型
方木
次楞材料规格(mm)
60×80
次楞材料自重(kN/m)
0.01
次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)
13
次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.3
次楞截面抵抗矩W(cm3)
64
次楞截面惯性矩I(cm4)
256
次楞弹性模量E(N/mm2)
9000
混凝土梁传递给次楞荷载：q1=γGΣqGk+1.4ΣqQk =1.35×[(0.3+(24+1.5)×1)×0.125]+1.4×(1+2)×0.125=4.879kN/m
次楞自重荷载：q2=γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
F1=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×0.125×(0.55-0.6/2)/2=0.178kN
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
F2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×(1+2)]×0.125×(1.1-0.55-0.6/2)/2=0.178kN
梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣNGk=1.35×0.5×0.125×(1-0.2)=0.068kN
梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣNGk=1.35×0.5×0.125×(1-0.2)=0.068kN
计算简图如下：

1、强度验算

次楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.141kN·m
σmax=Mmax/W=0.141×106/64000=2.202N/mm2≤fm=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算

次楞剪力图(kN)
Qmax=1.436kN
τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.436×1000/(2×60×80)=0.449N/mm2
τmax=0.449N/mm2≤fv=1.3N/mm2
符合要求！
3、挠度验算

次楞变形图(mm)
νmax=0.067mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[550/150，10]=3.667mm
符合要求！
4、支座反力
R1=0.28kN,R2=2.871kN,R3=0.28kN
六、主楞验算
主楞验算方式
二等跨连续梁
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格(mm)
Ф48×3
主楞材料自重(kN/m)
0.033
主楞截面面积(mm2)
424
主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)
205
主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
主楞截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主楞截面惯性矩I(cm4)
10.78
主楞弹性模量E(N/mm2)
206000
荷载折减系数
0.6
因可调托座内主楞根数为2，验算时取荷载折减系数0.6。
R=R2=2.871×0.6=1.723kN
q=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m
计算简图如下：

1、强度验算

主楞弯矩图(kN·m)
Mmax=0.405kN·m
σmax=Mmax/W=0.405×106/4490=90.256N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算

主楞剪力图(kN)
Qmax=3.406kN
τmax=2Qmax/A=2×3.406×1000/424=16.067N/mm2
τmax=16.067N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算

主楞变形图(mm)
νmax=0.203mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm
符合要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=3.508kN,R2=8.535kN,R3=3.508kN
七、纵向水平钢管
R=max[R1，R3]=max[0.28,0.28]=0.28kN
计算简图如下：

1、强度验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
Mmax=0.067kN·m
σmax=Mmax/W=0.067×106/4730=14.172N/mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN)
Qmax=0.565kN
τmax=2Qmax/A=2×0.565×103/450=2.513N/mm2
τmax=2.513N/mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)
νmax=0.023mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm
符合要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=0.577kN,R2=1.411kN,R3=0.577kN
八、横向水平钢管验算
横向水平钢管起构造作用，不用计算
九、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
0.8
最大支座反力Rmax=1.411kN
1.05×Rmax=1.05×1.411=1.481kN，1.481kN≤0.8×8.0=6.4kN
在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
十、可调托座验算
是否考虑荷载叠合效应
是
可调托座内主楞根数
2
可调托座承载力设计值[f](kN)
30
最大支座反力Rmax=8.535/0.6=14.226kN
1.05×Rmax=1.05×14.226=14.937kN，14.937kN≤30kN
符合要求！
十一、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=6.9/60=0.115＜5
符合要求！
十二、立杆验算
钢管类型
Ф48×3.2
截面面积A(mm2)
450
截面回转半径i(mm)
15.9
截面抵抗矩W(cm3)
4.73
抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)
205
1、长细比验算
h/la=1500/500=3，h/lb=1500/1100=1.364，查附录D，得k=1.167，μ=1.602
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.602×1500，1500+2×50]=2804mm
λ=l0/i=2804/15.9=177≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《规程》附录C得 φ=0.227
2、风荷载验算
1) 模板支架风荷载标准值计算
la=0.5m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得φw=0.172
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.5m，b/h=0.5/1.5=0.333
通过插入法求η，得η=0.96
μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.9670)/(1-0.96)=4.864
μs=φwμstw=0.172×4.864=0.837
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.837×0.45=0.163kN/m2
2) 整体侧向力标准值计算
ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+0.005×(6.6-4)]=0.987
1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：
R1=1.411+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.5+1.4×(1+2)×0.5]×(1/2+(0.55-0.6/2)/2)
+1.35×0.15×6.6=6.304kN
R2=14.226+1.35×0.15×(6.6-1)=15.36kN
R3=1.411+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.5+1.4×(1+2)×0.5]×(1/2+(1.1-0.55-0.6/2)/2)
+1.35×0.15×6.6=6.304kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[6.304, 15.36, 6.304]=15.36kN
1.05Nut/(φAKH)=1.05×15.36×103/(0.227×450×0.987)=159.936N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)：
R1=6.078kN, R2=15.096kN, R3=6.078kN
Nut=max[R1,R2,R3]=max[6.078, 15.096, 6.078]=15.096kN
Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.163×0.5×1.52/10=0.022kN·m
1.05Nut/(φAKH)+Mw/W=
1.05×15.096×103/(0.227×450×0.987)+0.022×106/(4.73×103)=161.821N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF(m2)
33
F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.195×0.5/80=0.034kN
N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.034×6.6/[(34+1