梁、板模板支模方案.doc

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目 录
一、工程概况2
二、编制依据2
三、模板的选用及装拆方法2
四、模板及其支撑设计4
⑴、模板支架计算书4
⑵、梁支撑架计算书12
五、模板的使用规定16
六、模板的安装和拆除要求17
七、安全要求17
八、文明施工与环境保护措施18
一、工程概况
本工程位于沈阳市辽宁康平镇海洲窝堡北四家子。
康平海州窝堡(蒙辽界）至北四家子高速公路交通管理设施工程，该工程包含三个单位建筑工程.工程项目有:主线收费站、康平北收费站、北四家子服务区三个单位工程。总建筑面积8006.12㎡ 。
主线收费站工程内容包括：收费雨棚、收费站办公楼、综合用房、场区管网、场区路基路面等.建筑面积：1281。74 ㎡,填方工程量10400m³，混凝土路面:13925㎡;
康平北收费站工程内容包括：收费雨棚、收费站办公楼、综合用房、场区管网、场区路基路面等。建筑面积:930.72㎡,填筑土方工程量8835 m³、挖土方工程量445 m³、混凝土路面:4563㎡；
北四家子服务区工程内容包括：综合楼、宿舍楼、加油站、汽修间、消防间、场区管网、场区路基路面等，建筑面积:5793.66㎡,填筑透水性材料30000 m³、填方工程量17470 m³、挖方工程量246440 m³、混凝土路面：22063㎡。
建筑物为框架结构.
二、 编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2002年修订版）；
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）本工程施工图纸本工程施工组织设计 ；
《混凝土结构设计规范》GB50010—2002；
《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）;
《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）。
三、模板的选用及装拆方法
⑴、 模板选用
1、模板支撑：标准层梁板采用Φ48×3.5热轧钢管.
2、模板面料:构件采用1830×915×18mm胶合板（九夹板），外配50×80～100mm松木枋。对尺寸相同的构件，则采用专门制作的定型木模板,以便在现场直接拼装成型，确保工程进度和质量。
⑵、 模板安装
模板安装前应根据设计施工图进行配模设计，绘制模板安装图。
1、柱模板安装
根据施工图,放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。
根据弹好的柱边线用1：3水泥砂浆抹抄平层,以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外,在外柱部位，继续安装模板前,要设置模板承垫条带，并校正其平直。
柱模板组装前根据柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形尺寸等有无质量问题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、垂直度和柱顶对角线.
梁与柱接头处的柱模板应按梁、柱接头处柱剩余的几何尺寸下料配制定型模板，并在胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装.而梁与柱接头处的梁模板,则用整块较长模板，把不符合模数的补口留在离梁头较远处,并要注意做好柱头部分模板的支撑加固工作，不容许向内或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、顺直。
柱模板底部应留置清扫口,以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板淋水用水顺利排出，冲洗湿润完毕后,再及时封闭清扫口。柱先浇筑而后支模浇筑梁、板时，安装同一排框架柱模时，应搭设整排钢管架子(也可先搭设满堂支撑脚手架）进行固定。
2、梁、板模板安装
本工程梁、板采用Φ48×3。5热轧钢管支撑。
梁板支撑做法为Φ48×3。5热轧钢管:梁顶撑间距为1。0m顺梁走向为1.0m，楼板顶撑间距为1。0m。在顶撑立柱、牵杠撑1。5m高处纵横各设一道水平拉杆，在梁顶撑之间、牵杠撑之间设剪刀撑.
按照规范及设计规定，梁底跨度大于4m时，跨中梁底应起拱1～3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱.
上下层对应的模板支柱应设置在同一竖向中心线上。楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否可靠,以防塌模事故发生.
3、楼梯模板安装
施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板和楼梯模板斜楞,再铺设楼梯底板模板、安装楼梯外帮侧板，然后在楼梯外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉踏步侧板。
4、模板拆除
模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1。2N/mm2）方可拆除外,底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204－2002）的有关规定执行。
模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，一般是：板底模®梁底模®梁侧模。
拆除模板时必须站在安全的地方操作，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。
装拆模板时，严禁抛扔,上下应有人接应，妥善传递,随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。
拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始,分别向两端拆除.
拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌.作业区周围及进出口处设有专人负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区.
拆下的模板、配件等,应按指定地点分类堆放,并及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用.
四、 模板及其支撑设计
本工程采用组合木模、钢管支撑。设计梁、板模板及其支撑时，围绕服务区综合楼标高4。10m层，梁截面取300×700㎜，板厚取120㎜.钢筋级别：三级钢HRB 400（20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数：7天；每平米楼板截面的钢筋面积：1440。000mm2；楼板的宽度：5。10m；楼板的长度:8.20m。其余梁、板模板及其支撑参照其设计和施工。
⑴、模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130—2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）等规范。
一、参数信息：
1。脚手架参数
横向间距或排距（m）：1.00；纵距（m）：1。00；步距（m）：1。50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0。10；脚手架搭设高度（m)：3。982（含顶托）；
采用的钢管（mm)：Φ48×3.5 ;扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数：0。80;
板底支撑连接方式：方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000；楼板浇筑厚度（m）:0。12；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：1.000；施工均布荷载标准值(kN/m2）：1。000.
3.楼板参数
钢筋级别：三级钢HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土标号：C30；
每层标准施工天数：7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2）:1440。000；计算楼板的宽度（m)：5.10；计算楼板的厚度（m):0。12；计算楼板的长度（m）：8。20；施工平均温度(℃）:15。000。
4.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:9500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。300；木方的间隔距离(mm)：500。000；木方的截面宽度(mm):50。00;木方的截面高度(mm):100.00.
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。000×10。000×10。000/6 = 83。33 cm3； I=5。000×10.000×10。000×10。000/12 = 416。67 cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算:
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）: q1= 25.000×0。500×0.120 = 1.500 kN/m；
（2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0。350×0。500 = 0。175 kN/m ；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1 = （1.000 + 1。000）×1。000×0。500 = 1。000 kN；
2。强度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
均布荷载 q = 1。2 × (q1 + q2） = 1。2×（1。500 + 0.175） = 2。010 kN/m;
集中荷载 p = 1。4×1。000=1。400 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.400×1。000 /4 + 2.010×1。0002/8 = 0。601 kN；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.400/2 +2。010×1。000/2 = 1。705 kN ；
截面应力σ= M /W = 0.601×106/83333.33 = 7.215 N/mm2；
方木的计算强度为 7。215 小于13。0 N/mm2，满足要求！
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh < ［T]
其中最大剪力： Q = 2.010×1。000/2+1。400/2 = 1.705 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.705×103/（2 ×50。000×100.000） = 0。511 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 ［T］ = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为 0。511 小于 1。300 满足要求!
4.挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.675 kN/m；
集中荷载 p = 1。000 kN；
最大变形 V= 5×1.675×1000。04 /（384×9500.000×4166666.667） + 1000.000×1000。03 /（ 48×9500。000×4166666.7） = 1。077 mm;
方木的最大挠度 1。077 小于 1000.000/250，满足要求！
三、板底支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.010×1.000 + 1.400 = 3.410 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN。m)
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩 Mmax = 0。597 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1。570 mm ；
最大支座力 Qmax = 7。332 kN ；
截面应力σ= 117。484 N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于 205。000 N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）： R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;
R—-——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R= 7。332 kN；
R < 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架荷载标准值(轴力)：
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重（kN):NG1 = 0。129×3.900 = 0.503 kN；
（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0。350×1.000×1。000 = 0.350 kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3= 25。000×0。120×1。000×1。000 = 3.000 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。853 kN;
2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1。000 ) ×1。000×1。000 = 2。000 kN;
3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 7.424 kN；
六、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N ———— 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 7。424 kN；
σ—-—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到;
i —-—- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm；
A ———- 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2；
W ——-- 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm3;
σ——-— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
［f］—--— 钢管立杆抗压强度设计值:[f］ =205。000 N/mm2；
Lo—-—— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》,由公式(1）或（2)计算
lo = k1uh （1）;lo = (h+2a)（2）
k1-——- 计算长度附加系数，取值为1。155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1。700;
a —--- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
公式（1）的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1。700×1.500 = 2.945 M；
Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 186。000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ；
钢管立杆受压强度计算值；σ=7424。188/(0.207×489。000） = 73。345 N/mm2；
立杆稳定性计算σ= 73。345 小于 [f]= 205.000满足要求！
公式（2）的计算结果:
立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+2×0。100 = 1。700 m ;
Lo / i = 1700.000 / 15。800=108.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；
钢管立杆受压强度计算值;σ=7424.188/（0.530×489.000) = 28.646 N/mm2;
立杆稳定性计算σ= 28.646 小于 [f］= 205。000满足要求!
七、楼板强度的计算：
1. 计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取8.2M，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1440 mm2，fy=360 N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=5100mm×120mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天。.。的承载能力是否满足荷载要求,其计算简图如下:
2。计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边8。20m，短边为5.10 m；楼板计算范围跨度内摆放9×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q = 2× 1。2 × ( 0。350 + 25。000×0。120 ) +
1× 1.2 × （ 0.503×9×6/8。195/5。100 ) +
1。4 ×（1。000 + 1。000） = 11。620 kN/m2；计算单元板带所承受均布荷载 q = 8。195×11。621 = 95。231 kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax = 0。0781×95.230×5.1002 = 193.451 kN。m;
验算楼板混凝土强度的平均气温为15℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到7天后混凝土强度达到58.400％，C30混凝土强度近似等效为C17。520。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8。410N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= As× fy/ （ b × ho × fcm ) = 1440.000×360.000 / （ 5100。000×100.000×8.410 )= 0.121
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs = 0。114
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M1 = αs× b× ho2×fcm = 0。114×5100。000×100.0002×8。410×10-6 = 48.758 kN。m；结论：由于∑Mi = 48.758 〈= Mmax= 193.451
所以第7天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
⑵、梁支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）、
《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)等规范。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3。50。
一、参数信息：
梁段信息：L1；
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l（m）:1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0.30；脚手架步距(m）:1。00；脚手架搭设高度(m）:4。00；梁两侧立柱间距（m）：1。00；承重架支设：无承重立杆，木方平行梁截面A；
2.荷载参数
模板与木块自重（kN/m2)：0.350；梁截面宽度B（m)：0。300;混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.000；梁截面高度D(m）:0。700;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。000；
3。木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.300；木方的间隔距离（mm）：500。000；木方的截面宽度（mm)：80。00；木方的截面高度（mm）:100.00;
4.其他
采用的钢管类型（mm)：Φ48×3.5。扣件连接方式：双扣件,扣件抗滑承载力系数：0。80;
二、梁底支撑方木的计算
1。荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重(kN）：q1= 25。000×0。300×0。700×0.500=2。625 kN；
（2）模板的自重荷载(kN）：q2 = 0。350×0.500×（2×0。700+0。300） =0.298 kN；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。000+2。000）×0。300×0。500=0.600 kN；
2.木方楞的传递集中力计算：
静荷载设计值 q=1。2×2。625+1。2×0.298=3。507kN；活荷载设计值 P=1。4×0.600=0。840kN；P=3.507+0.840=4.347kN。
3。支撑方木抗弯强度计算:
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩,跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距（kN。m)M=4.347×1。200/4=1。304;
木方抗弯强度（N/mm2）σ=1304100.000/133333.333=9。781；木方抗弯强度9.781N/mm2小于木方抗弯强度设计值［f］=13。000N/mm2，所以满足要求！
4.支撑方木抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下： Q = P/2
截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < ［T］
其中最大剪力（kN） Q=4。347/2=2.173；
截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×2173。50/(2×80。00×100。00)=0。408；
截面抗剪强度计算值0.408N/mm2小于截面抗剪强度设计值［T］=1。300N/mm2,所以满足要求！
5.支撑方木挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 3.523kN；
最大挠度(mm）Vmax=3522。500×1200。003/(48×9500.00×6666666.67）=2.002;
木方的最大挠度（mm)2.002小于l/250=1200。00/250=4.800，所以满足要求！
三、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递.
1. 支撑钢管的强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=4.347 kN；
计算简图如下：
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中 n=1.000/0.500=2
经过简支梁的计算得到：
钢管支座反力 RA = RB=(2—1）/2×4。347+4。347=6.520 kN;
通过传递到支座的最大力为1×4。347+4.347=8。694 kN;
钢管最大弯矩 Mmax= 2×4。347×1.000/8=1.087 kN.m;
截面应力σ=1.087×106/5080.000=213.927 N/mm2;
四、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,R=8。69 kN;
R < 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =8。694 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0。149×4。000=0.715 kN；
楼板的混凝土模板的自重: N3=0。720 kN；
N =8.694+0。715+0.720=10。129 kN；
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1。58;
A —- 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89；
W -— 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5。08；
σ—- 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2）；
[f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205。00 N/mm2;
lo -— 计算长度 （m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式（1)或（2）计算
lo = k1uh (1）;lo = (h+2a） （2）
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为：1。185 ;
u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3，u =1。700;
a -— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0。300 m；
公式（1）的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.185×1。700×1。000 = 2.015 m；
Lo/i = 2014.500 / 15。800 = 128.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ;
钢管立杆受压强度计算值;σ=10128。720/(0。406×489。000） = 51。018 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 51。018 N/mm2小于 ［f］ = 205.00满足要求！
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。000+0。300×2 = 1.600 m；
Lo/i = 1600.000 / 15。800 = 101。000 ;
公式（2)的计算结果:
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。580 ；
钢管立杆受压强度计算值;σ=10128.720/（0。580×489。000） = 35。712 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 35。712 N/mm2小于 ［f］ = 205。00满足要求！
五、模板的使用规定
1。当柱浇筑高度大于2m时，应用泵送布料软管送入柱内，泵送布料软管末端离柱底高度不宜大于2m。柱混凝土应严格分层浇筑,以免涨模。
2。混凝土泵输出的混凝土在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。
3.模板上实用的施工荷载(施工人员及设备荷载）标准值不得超过2。5kN/m2,集中荷载不得超过2.5kN.
4。梁板模板木支撑立柱严禁使用木杆分段支顶.
六、模板的安装和拆除要求
1。模板应按配模图和施工说明书的顺序组装，以保证模板系统的整体稳定。模板位置要准确，拼缝应严密、平整.
2。柱模板的底面应找平，下端应设置定位基准，靠紧垫平.向上继续安装模板时，
模板应有可靠的支承点,其平直度应进行校正.
3。楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，
以保持支撑系统的稳定性。
4。预埋件、预留洞以及水电管线、门窗洞口必须留置准确，安设牢固。
5.模板的拆除,除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度
大于1。2N/ mm2）方可拆除外,底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合如下要求：梁板构件同条件养护试块砼强度应达到设计的75％及其以上，悬臂构件同条件养护试件砼应达到设计强度的100%.
6.模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,先非承重部
位，后承重部位以及自上而下的原则,一般是：梁侧模®板底模®梁底模.
7。拆除模板时必须站在安全的地方操作,严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。
8。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始,分别向两端拆除.
9。拆下的模板、配件等,应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔
离剂，以备待用。
七、 安全要求
1. 装拆模板人员应戴安全帽，高空作业人员应系安全带。
2. 拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌.作业区周围及进出口处设有专人负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。
3. 登高作业时,连接件必须装入箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，以防掉落伤人。
4. 高空作业人员严禁攀登模板或脚手架等上下,也不得在高空的墙顶、独立梁及其模板等上面行走.
5. 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。模板装拆时,上下应有人接应，模板应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱抛.模板应随装拆随转运,不得堆放在脚手板上，严禁从高处抛下.装模中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固,不得架空搁置,以防掉下伤人;拆模间歇时，应将松开的模板和配件及时运走，防止因踏空、扶空而坠落.
6. 装拆模板,必须有稳固的登高工具或脚手架,高度超过2m时，必须搭设脚手架，并设防护栏杆，严禁在无隔离措施同一垂直面操作.装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人.操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
7. 安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆.
8. 模板的预留孔洞处，应加盖或设置防护栏，必要时应在洞口处设置安全网.
9. 安装预组装成片模板时，应边就位，边校正和安设连接件，并加设临时支撑稳固。
10. 预组装模板装拆时,垂直吊运应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点,吊点应合理布置并作受力计算.
11. 预组装模板拆除时，宜整体拆除，并应先挂好吊索,然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板脱离混凝土表面后再起吊,吊钩不得脱钩。
12. 拆除承重模板时,操作人员必须站在安全的地方逐块拆除，严禁架空猛撬硬拉或大面积撬落和拉倒模板。
13. 模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡逻人员.
14. 遇五级以上大风时，应暂停装拆模板，以及塔吊吊装材料!雪霜雨后应先清扫施工现场，不滑时再继续作业。
15. 应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。
八、文明施工与环境保护措施
施工现场必须文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。
制定施工现场环境噪声专人管理制度，凡超过《建筑施工场界噪声限值》(GB 12523—90）的，要及时对施工现场噪声超标的有关因素进行调整，达到施工不扰民的目的。
严格控制作业时间，晚上作业不超过20时,早晨作业不早于6时。特殊情况需连续作业(或夜间作业）的，应报经有关部门审查同意获夜间施工及事先公告。施工时，尽量采取降噪措施，教育工人不得喧哗,操作时尽量轻拿轻放.
合理错开机具的使用时间，杜绝各种工具在同一时间段使用。
产生噪音的工序如拆模等尽量不要安排在休息时间进行。
材料堆放应不占用现场道路，不靠工地围墙或围挡，更不允许楼面上拆模材料存放于室外脚手架上，而造成安全事故!各种材料应分类并按规格堆放整齐,工具一头见齐，管件、木枋、模板、要做到散材成方、型材成垛.
施工现场各队组要做到工完料净场清，有序及归类归放.拆下的模板、管材、扣件要及时归堆到指定地点，严禁生产区域四周材料到处零乱，严格遵守文明施工，违章严惩重罚！杜绝乱堆乱扔不文明行为而影响项目团队形象,严格管理树立文明施工风气.
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梁、板模板支模方案