浅析碾压混凝土坝补偿收缩混凝土防渗面板裂缝问题.pdf

第 4 8卷第 3期 2 0 1 2年 3月 甘 肃 水 利 水 电 技 术 G A】 S U WAT 1 弧 R E S O URa A ND Ⅱ ) J 啪WE R T E a田 oL OGY Vo 1 ． 4 8 ． No ． 3 M ． 2 0 1 2 设计与研究 浅析碾压混凝土坝补偿收缩混凝土防渗面板裂缝问题 周世 谅 ( 福建省水利水电工程局有限公司， 福建 泉州 3 6 2 0 0 0 ) 摘要： 补偿收缩混凝土推广使 用的时间还不长， 特别是用于碾压混凝土坝防渗方面才刚起步， 正确的使用经验尚待 积累。 在设计和施工中还没有一套成熟的规程。福建德化龙门滩碾压混凝土坝采用补偿收缩混凝土作为大坝防渗结 构措施 ， 通过对防渗面板出现裂缝的原因分析， 从设计和施工两个方面提 出了一些个人见解 ， 对进一步合理设计及 成功应用补偿收缩混凝土具有参考价值。 ’ 关键词： 补偿收缩混凝土； 裂缝； 设计参数； 施工过程； 龙门滩碾压混凝土坝 中图分类号： T U 5 2 8 ． 5 5 文献标志码： A 文章编号： 2 0 9 5 — 0 1 4 4 ( 2 0 1 2 ) 0 3 — 0 0 4 1 — 0 3 1 前 言 补偿收缩混凝土是一种适度膨胀的混凝土。由 于它能够避免或大大减轻混凝土的开裂 ， 因而在工 程施工中受到愈来愈多的重视并得到应用。 我国 6 o年代起 采用硅酸盐 自应力水泥与石膏 矾土膨胀水泥作管道与储罐 的接缝灌浆 。 7 O年代后 大力推广 自应力混凝土压力管、 地下建筑 、 接缝等。 7 0年代末 。 福建池潭混凝土重力坝 中有一个坝段 的 下部采用低热微胀水泥混凝土 ， 经过运用实践的观 察 。 抗渗性能高、 力学性能与普通混凝土基本相同[ 】 ] 。 8 0年代 ， 水 电部原建设总局与第十二工程局合作在 浙江紧水滩使用低热微膨胀水泥配制补偿收缩混凝 土 ， 用于修筑段长 8 1 m的拱围堰， 获得成功。美国、 日本近年来 ． 在各种工程 中大量采用补偿收缩混凝 土 。 补偿收缩混凝土不仅能避免或减少混凝土的开 裂 ， 并且具有抗渗性好 ， 早期强度高等优点 ， 它应用 于水坝防渗面板 ， 特别是碾压混凝土坝方面， 龙门滩 碾压混凝土坝在 国内是首例 ， 且获得成功 ， 其防渗效 果是肯定的， 初期 的渗漏量仅为 5 ． 8 L ／ s ， 与国内外一 些碾压混凝土坝的渗漏情况相 比有十分显著的防渗 效 果 。 在龙门滩碾压混凝土坝防渗面板施工 中， 仍出 现一些裂缝 ， 如第 4浇筑层 5条 ， 第 5浇筑层 2条 ， 第 6浇筑层 1 条等。作者针对龙 门滩工程采用补偿 收缩混凝土作为防渗面板的具体情况 ， 从设计和施 工两方面详细分析了出现的裂缝机理 ， 并且提出了 防止 出现裂缝的技术措施。 2补偿收缩混凝土的设计方面 龙 门滩碾压混凝 土重力坝坝高 5 6 ． 5 m， 坝顶长 1 5 0 IT I 。坝体内部 的碾压混凝土设计标号为 R蚰 1 0 0 ， 自身无法防渗 ， 为解决渗漏 问题 。 在大坝上游面设置 了补偿收缩混凝土防渗面板。上游防渗面板为不分 缝 的整体面板 ， 总面积 4 3 0 0 m ， 最大高度 4 5 m， 最 大长度 1 0 6 I n 。面板沿高程分上 、 中、 下 3段 ， 厚度分 别 为 0 ． 2 5 m、 0 ． 4I 1 1 和 0 ． 6 m。 配置 1 Om m和 1 2 1 ／ 1 1 1 1 螺纹钢筋 ， 间距 1 5 0 ～ 1 8 0 m m， 中上部为单层、 下部为 双层钢筋 。面板通过坝面预埋的钢筋与坝体联成整 体 。 2 ． 1 补偿收缩混凝土设计参数选择[2 ] 设计要求 ： 混凝 土强度标号采用 R 鸪 2 5 O； 抗渗标 号 为 S 1 2 。 限制收缩率 ： 上 = 2 ． 7 x 1 0 ( 取 6个月收缩率 ， 脚 标“ 上” 表示 1 ／ 2坝高 以上 ， 下 同) ； 5 下 = 1 ． 5 x 1 0 ( 长 期处于水下 ， 1 ／ 2坝高以下 ) 。 冷 身 茸 率 ： 上 = 1 ． 7 x 1 0 _ 4 ； Js 下 = 1 ． 5 x 1 0 ． 4 。 极限位伸率 ： 。 = 1 ． 6 x l O 设计 限制膨胀率按式 > s m + Js 一 计算 ， 并参照 一 定技术要求 ， 补偿收缩混凝土水养 1 4 d的限制膨 胀率应大于 1 ． 5 x 1 0 ， 最终选定设计值s = 2 ． 8 x 1 0 。 ， 6T=1 ． 5 x1 0 。 2 - 2混凝 土 的收缩 变 形 混凝土的收缩变形主要有凝缩变形 ( 冷凝前 ) 、 干缩变形( 硬化后) ， 自生体积变形 ， 温降变形和碳化 变形。龙门滩工程按干缩和冷缩总变形不超过极限 拉伸设计 ， 但允许出现负应变 ， 作为设计补偿收缩混 收稿 日期 ： 2 0 1 2 — 0 3 — 1 2 作者简介 ： 周世谅( 1 9 5 8 一 ) ， 男， 福建南安人， 高级工程师， 主要从事水利水电工程施工与管理。 41 2 0 1 2年第 3期 甘肃水利水电技术 第 4 8卷 凝土面板的依据 。 ( 1 ) 干缩变形 干缩变形是 由环境湿度变化引起的。影响混凝 土干缩的因素很多 ． 主要有水泥品种及混合材料 、 混 凝土配合 比、 骨料种类及含量 、 外加剂种类及掺量 、 环境相对湿度 、 构件 尺寸及养护条件等。其 干缩表 达 式c 为 ： 占 t = s ~ X K b X K e x K r ,x K , ( 1 ) 式 中 ： 8 m ， 广一 龄期 的混凝 土 干缩 ( x l 0 ) ； 。 一 与环境相对湿度有关的干缩 ； 。 一 配合 比影响修正系统 ； 一 构件尺寸影响修正系数 ； K 含钢率影响修正系数 ， K p = 1 0 0 ／ ( 1 0 0 + 2 0 p ) ； 含钢率 ； 。 ——龄期影响修正系数。 在相 对湿度 5 0 ~ 6 ， ~ m = 3 8 0 x l 0 6 ， 水 泥用量 3 2 0 k g ， 水 灰 比 0 ． 5， Kb = O ． 9 5 ， 理 论 厚 度 h = 2 5 c m， g e = 0 ． 7 5 ， h = = 6 0 c m， = O ． 5 ； 含钢率p 上 = 0 ． 1 7 ％， P 下 = 0 ． 2 5 ％； 龄期 按 6个月计K~ e = 0 , 3 5 ， K 下 = O ． 1 5 。 把数值代入上式 ， 求 得 s 止= O ． 9 2 x 1 0 ~ , 占 下 = O ． 6 8 x 1 0 4 ， 计算结果的干缩 变形远 比设计值小 。 可见干缩变形设计值偏大 ， 即设 计限制膨胀率偏大。 ( 2 )自生体积变形 混凝土 自生体积变形 ( 收缩 ) ， 会使混凝土结构 产生 内应力 ， 致使混凝土产生裂缝 。混凝 土的 自生 体积变形与水泥品种 、 水泥用量及掺用混合材料种 类 有关 。 混凝土 的 自缩值一般在 4 0 x 1 0 4 - 1 0 0 x l 0 范 围 内⋯。如果以混凝 土线膨胀 系数为 l O x l O ~ ／ ~ C 计 ， 这 相当于温度变化 4 ～ 1 O℃所引起的变形 。 龙门滩工程 补偿 收缩混凝土上、下部温差设计分 别为 1 7℃和 1 5 o C， 自生体积变形值 占冷缩值 比例较大( 表 1 ) ， 故 其补偿值偏小 ， 即设计 限制膨胀率偏小 。 表 1 自生体积变形( 自缩值 ) 与冷缩值的比较 ( 3 )温度变形 当温度下降时 ( O℃以上) ， 混凝土会产生冷缩 ， 在无约束条件下 ．混凝土温差 △ 所引起 的温度收 缩变形是 △ 与混凝 土热膨胀 系数 的乘 积 a AT ， 而混凝土的热膨胀 系数 O L 与骨料品种有关 ， 不 同骨 料品种其混凝土的热膨胀系数的最高与最低值几乎 42 多出 1 倍 [引 。 龙 门滩工程所用骨料系凝灰岩 。 根据试 验结果表明 ，用其所拌和的常态混凝土热膨胀系数 为 5 2 9 4 x 1 0 6 ／ ~ C c ， 设计简单采用混凝土热膨胀系数 是 1 1 O _ 5 ， ℃，其结果是设计冷缩值远大于实际冷缩 值( 表 2 ) ， 可见设计限制膨胀率取值偏大。 表 2 设计冷缩 率与 实际冷缩率 的比较 2 ． 3碾 压 混凝 土上游 面 的阻抗 力 在设计的计算中只考虑限制钢筋及试件混凝 土 对 膨胀 的阻抗力 ( F ) ， 未考虑大坝碾压混凝 土上游 面( 已有强度 尺及 E ) 对膨胀的阻抗力。 有效膨胀能 计算式为 ： No = F ,． x e 2 十 ( u g ~e ； ) ／ 2 ( 2 ) 式 中 ： -一 有 效膨 胀 能 ； 。 一 阻抗力 ； e 广限制膨胀率 ； ￡ ， 一泊松 比 ； E。 一 混 凝 土的 弹性模 量 。 当考虑碾压 混凝土上游面对补偿 收缩 的阻抗 时 ， 有 效膨 胀 能应 加 大为 ： Ⅳe = F m x e 2 + ( p ． E ~ ex e i ) ／ 2 + K x E ( 3 ) 式 中： Ⅳ e ——增 大的有效膨胀能 ； 系数 ( 由试验得 出) ； 、E 分别为碾压混凝土坝体 和补偿 收缩 混凝土的弹性模量。 其 他符 号 的意 义 同 ( 2 ) 式 。 由此可见 ， Ⅳ e > Ⅳ e ， 由试验推算出的有效膨胀能 偏小 ， 换言之 ， 补偿收缩的量值不足 ， 限制膨胀率取 值偏小 。 2 ． 4 膨 胀 率取 值 目前 ． 国内外都采用 “ 试验一 估算 ” 法来选定 限 制膨胀率 e 以补偿干缩变形。 而 e 值又采用 自由膨 胀率 e 来评价 ， 即假定 ， 在水 泥、 配合 比、 养护等完 全相同的条件下 ，相同龄期的 自由试件与限制试件 的膨胀能相接近 ， 即 Ⅳ f Ⅳ e ， 由此来推算所需 限制膨 胀率 ，这是不合理的。龙 门滩工程补偿收缩混凝土 面板至少应为二维构件 ，而实验室试件所求出的是 一 维膨胀率 ， 另外 ， 实验室小尺寸试件的膨胀率 与实 际构件的膨胀率之间的关系，应当寻找出它 的换算 关 系。实际上 ，有效膨胀能只是 自由膨胀能 的一部 分 ， 即 N ~ < N f ； 限制程度愈大 ， Ⅳ e 与 的差值也加大。 第 3期 周世谅 ： 浅析碾压混凝土坝补偿 收缩混凝土 防渗面板裂缝问题 第 4 8卷 由此可知 ， 经试验得 出的 自由膨胀 能 Ⅳ f ( 推算的膨 胀 率 e ) 来评价 ( 推求 ) 限制膨胀率 e ： ； 其补偿值偏 小 ， 即设计 限制膨胀率偏小。 2 ． 5设计 补偿 收缩值 分 析 通过上面对混凝土变形 的计算 ， 考虑上游面阻 抗力 以及膨胀率的取值等问题 的分析 ， 可以明确 ， 龙 门滩工程 1 ／ 2坝高 以上 的防渗面板 ．即上部设计限 制膨胀率占E = 2 ． 8 x l O ~ ,可 以满足补偿收缩混凝土的 收缩变形 ， 但它不是最佳值。 而 1 1 2坝高以下设计限 制膨胀率占 下 = 1 ． 5 x 1 0 ~ , 其补偿值明显偏小 ， 不能满足 补偿 收缩混凝土的收缩变形 。 从而导致混凝 土面板 产生 裂缝 。 3 施 工方 面对 混凝土 补偿 收缩 作用 的影 响 除按现行 G B J 2 0 4 — 8 3 ( 钢筋混凝土工程施工及 验收规范》 施工外 ， 补偿收缩混凝土防渗面板的施工 还要求 ： 面板分层施工 ， 一般层高 3 ～ 4m， 混凝土浇 筑 由两岸 向中间推进 ， 连续进行 ， 每层一次浇筑完 。 各层问设有键槽 ， 浇筑前对各边接面凿毛处理 ， 施工 缝面铺 2 ～ 3 c m膨胀砂 眼浆 。浇筑完后 2 h淋水养 护 ， 每隔 1 — 2 h淋水一次 ， 养护 1 4 d后拆模 ， 拆模后 继续遮盖 ， 防止 日光曝晒。下面。 对发生在施工各环 节如原材料、 混凝土拌制、 浇筑施工和养护等阶段容 易导致裂缝出现的原 因进行分析。 3 ． 1 原材 料 首先 ， 骨料 的含 泥量 对混 凝土 干缩 的影 响很大 ， 含泥 量越 多对混 凝 土的干 缩影 响越 大 ( 表 3 c ) 。 表 3 含泥量对混凝土干缩的影响 霎 ( 泥 粒 粒 -T型 o ．0 2 ra m ) 泥 块 状 型 式 ( 泥 粒 粒 径 小 ． ⋯ ⋯ 含 泥量 0 ． 0 2 ． 5 5 ．0 0 ．0 2 ． 5 5 ．0 2 8 d干缩率 0 ．0 2 0 8 0 0 ．0 2 7 1 6 0 ． 2 7 7 6 0 0 ．0 1 9 1 6 0 ．0 2 4 5 5 0 ．0 3 9 0 0 千缩增加 0 ． 0 2 3 ． 4 2 5 ．6 0 ． 0 2 8 ． 1 1 0 3 ． 6 对于中小型工地 ， 往往因设备不足等原 因， 造成 砂 、 骨料含泥量偏大 ， 降低补偿效果。 本工程采用 E A型复合膨胀剂 ，其性能与储运 条件 ， 有效时间等因素密切关 系。工地上 ， 一般储放 条件较差 ( 地方潮湿 ) ， 存放时间过长 ( 检验不及 时) 等降低其膨胀性能 ， 导致补偿收缩混凝土产生裂缝 。 试验结果表明 ， 逾期的膨胀材料将 明显地降低或失 去膨胀性能 ， 失去膨胀材料的作用 ( 表 4 ) 。 表 4 保存期对混凝土性能的影响 膨 胀材料 品种 掺量 自由膨胀率 保存 水灰比 ／ x l O 4 情况I [ w／ ( C + g A) ] 复合膨胀剂1 0 ％ 一年保存期 O ．4 0 5 2 0 ．0 1 5 9 ． 5 4 2 ．0 5 3 ．7 ( E A ) 1 2 ％逾期、 破包0 ． 5 2 1 1 9 ．6 1 8 ． 0 2 9 ．6 3 ． 2混凝 土 拌制 过程 ( 1 ) 水泥用量。 水泥用量对膨胀率影响很大 ， 水 泥用量对 限制膨胀率的影响可用相关方程： e 2 = 6 4 0 x I O x C - O ． 1 2 1 式中 e 广限制膨胀率( ％) ； ～ 单位水泥用量( k r d m 。 ) 。 由上式 可见 ， 当水泥用 量 C = 3 0 0 k g ／ m0 时 ’ e 2 = 7 1 0 x 1 0 ；当水泥用量增加 3 k g ／ m ~ 时 ( 相当于增加 1 ％) ， 则 e 2 = 7 2 9 x 1 0 ， 增加值为 1 9 x l O ~ ， 即相 当于膨 胀率的增大率 2 ． 7 ％， 可见其影响甚大。但工地往往 受到设备等限制 ， 称量方 面经常达不到要求的精度 ， 如果 出现少用水泥的现象时 ，就会降低补偿效果。 设计要求其误差应控制在 l ％ 左右。 ( 2 ) 膨胀剂的称量误差。膨胀剂 的称量误差对膨 胀率的影响更大 ， 试验结果见表 5 C 引 。 表 5 膨胀剂掺加量对 限制膨胀 率的影响( 1 4 d) 膨胀剂掺量 1 3 ％ 1 5 ％ 1 7 ％ 说明 膨胀率e 2 ／ x l 0 " ~0 ． 0 6 O ． 1 0 O ． 1 3肛 = 1 ％， C = 4 0 0 k g ／ m 3 由表 5可见 ， 膨胀剂掺量 由 1 3 ％增加到 1 5 ％， 其 限制膨胀率增幅达 6 7 ％。而膨胀剂掺量由 1 5 ％增加 到 1 7 ％， 限制膨胀率增幅为 3 0 ％． 龙门滩工程膨胀剂 掺量 1 5 ％～ 1 7 ％， 如果称量误差 1 ％， 其 限制膨胀率影 响 2 ． 3 ％，可见膨胀剂掺量对限制膨胀率影响之大。 施工过程如果出现少掺膨胀剂 ， 就会降低补偿效果。 ( 3 ) 水灰 比。水灰比对限制膨胀率有相 当程度 的影响， 由表 6 I 4 ] 可以计算 出来。 表 6 水灰 比对 限制膨胀 率的影响 水灰 比0 ． 4 7 O ．6 0 t a％ O ． 1 6 O．3 0 O ． 5 0 O ． 1 6 O ． 3 0 0 ． 5 0 e 2 ／ xl O 6 6 0 5 6 0 4 5 0 5 8 0 4 0 0 2 5 0 假定 = 0 ． 3 ％， 当水的用量增加 2 时( 即l ％) ， 其限制膨胀率相应减少 6 x 1 0 ( 即相应减少1 ． 5 ％) 。 另外 ， 工地上的砂 、 石骨料露天堆放 ， 受气候影响 ， 其 含水量经常变化 ， 检测稍不及时 ． 出现用水量的增加 的情况时， 就会降低补偿效果。 3 ． 3 浇筑施工和养护阶段 混凝土在浇筑过程 中，会有遇到暴雨或高温的 情况 ， 这都会带来浇筑层面暂时的冷缝 ， 从而影响到 整体质量 ( 如第 1 0浇筑层时 ， 施工过程 中间歇 5 d ， 浇筑过程温差最大达 l 4 ． 3℃，从而导致若干条裂 缝) 。另外 ， 面板的厚度小 ， 层间还没有键槽 ， 又有钢 筋在其 内， 特别不利于凿毛处理 ， 冲洗排水 ， 影响层 间结合 ， 最终影响防渗效果。 ( 下转第 4 9页) 43 度 强 一 第 3期 刘 国俊 ： 九( 甸峡 ) 一 吉 ( 利) S t 优化调度与经济运行分析 第 4 8 卷 电。下游梯级 电站根据九甸峡 电站 出库流量采取 “ 高开低停” 和连续运行相结合的运行方式。使机组 效率从原来 的 7 4 ％提高到了 9 0 ％以上 ；发电耗水率 由原来的 3 ． 2 9 m3 ／ ( k W- h ) 降低到了 3 ． 2 1 m 3 ／ ( k W h ) ， 机组一直处于高效工况区稳定 区运行 ， 既提高了发 电能力 ， 也避免了机组在不 良工况下运行对其它设 备造成的损害 ， 更为关键 的是还保证了洮河下游生 态用水和工农业生产及居民生活用水 的需要 ， 实现 了社 会效 益和 企业 效益 的双赢 。 ( 2 ) 利用九甸峡水库的调节能力 ， 实现 了下游 4 级水电站的联合优化调度 2 0 1 1年 6月 ，根据气象预测及水文资料分析 ， 洮河主汛期将有较强 的降水过程 ， 会形成短期洪峰 流量 。为此 ， 九甸峡电站从 7月开始 ， 加大负荷降水 位运行 ， 下游梯级电站则根据九甸峡出库流量保持 高水头、 大负荷稳定运行。 9月 2 9日主汛期结束 ， 在 保证下游梯级 电站不弃水 的前提下 ， 腾出有效库 容 1 ． 3 5 0 8亿 m 3 ， 增加发 电量 64 9 4 ． 2 3万 k W h 。从而 ， 既保证 了梯级水库无弃水 又增加 了发 电量 ， 联合优 化调 度取 得实 效 。 ( 3 ) 经过九甸峡水库的削峰 、 减峰调节功能 ， 有 效提高了下游吉利水电站的防洪能力，降低了防洪 标准 。由原来 1 0 6 0m 3 ／ s 的设防标准降为 4 4 0m a ／ s 。 节省了电站建设 的工程投资。 公司通过实施一系列的联合优化调度 、节能降 耗及经济运行措施 ， 充分发挥九甸峡水库“ 库容大 、 水头高 、 装机大、 调节强” 的特点 ， 与省 、 地两级调度 单位加强工作联系 ， 灵活采取各种运行方式 ， 实现了 公司安全 、 经济运行的工作 目标 。 5结 语 今后将进一步探索水库调度和梯级电站经济运 行方式 ， 积累水库调度和机组运行等方面的好经验 ， 提高水能利用率，降低发电耗水率 ，增加年度发电 量 ， 力求在增加经济效益方面实现新的突破。 参考文献 ： [ 1 ]马光文． 刘金焕． 李菊根． 流域梯级水电站群联合优化运 行[ M] ． 北京： 中国电力出版社， 2 0 0 8 ． [ 2 ]陈森林． 水电站水库运行与调度[ M] ． 北京： 中国电力出 版社， 2 0 0 8 ． [ 3 ]益民． 段佳美． 水库调度[ M] ． 北京 ： 中国电力出版社， 2Oo 4． [ 4 ]熊华康． 水库调度技术问答[ M] ． 北京 ： 中国电力出版社， 2O o4． ( 上接 第 4 3 页 ) 养护也是很重要 的一环 ， 特别是补偿收缩混凝 土 ， 因为补偿收缩混凝土不论早期或硬化后均 比普 通水泥混凝土需较多的水分。从龙 门滩工地试验看 出 ， 膨 胀量 7 d以前 迅 速 增 长 ， 占总 膨 胀量 的 8 5 ％～ 9 0 ％， 1 4 d后趋于稳定。另有试验表明： 失水养护 ( 即 淋水养护 7 d后 ， 在干空气中养护 4 3 d ) 的补偿收缩 混凝土的收缩率 ( 3 8 3 ． 3 x l O ) 比普通混凝土( 4 0 d干 缩 1 1 1 ． 7 x 1 0 - 6 ) 大 ， 即为 3 4 3 ％， 由此可见补偿收缩混 凝土养护的重要性。本工程的补偿收缩混凝土防渗 面板下部曾出现过早拆模 ( 7 d ) 、 养护不及时和长期 失水养护的现象 。 从而导致裂缝 的产生。 4结语 补偿收缩混凝土作为碾压混凝土坝一种防渗结 构形式是可行的， 其本身的技术性能是可信赖的， 防 渗效果也 比较理想。 蓄水初期渗漏量为 5 ． 8 I _ ／ s ， 经过 坝体局部灌浆处理及 防渗面板裂缝处理后 ， 根据观 测记录 ， 这些年的平均渗漏量为 0 ． 1 3 L ／ s ， 趋 于减少 状态 。 龙门滩碾压混凝土坝 1 ， 2坝高以下补偿收缩混 凝土防渗面板下部出现较多的裂缝 。原 因之一是设 计限制膨胀率取值偏小 。原因之二是施工过程中施 工控制不严和措施失当引起 ， 特别是过早拆模 、 养护 不及时和失水养护。 补偿 收缩混凝土推广使用 的时间还不长 ，特别 是用 于碾压混凝土坝防渗方面才刚起步 ，许多正确 的设计和施工经验尚待积累。设计时应综合考虑各 方面因素的影响， 结合工地的具体施工条件 ， 制定相 应的设计方案 ， 选定合理的设计参数 ， 以完善和优化 补偿 收缩混凝土的设计 ； 施工方面应从原材料、 混凝 土拌制 浇筑施工和养护等阶段严格控制。 参考文献 ： [ 1 ]水利水 电科学研究院结构材料研究所． 大体积混凝土 [ M] ． 北京： 水利电力出版社， 1 9 9 0 ． [ 2 ]中国水力发电工程学会． 国际碾压混凝土坝学术讨论会论 文集( 中文版) [ C ] ．j E 京： 中国水力发电工程学会， 1 9 9 1 ． [ 3 ]黄国光， 惠荣炎． 混凝土的收缩[ M] ． 北京 ： 中国铁道出版 社 ， 1 9 9 0 ． [ 4 ]吴中伟． 补偿收缩混凝土[ M1 ． 北京： 中国建筑工业出版 社 ， 1 9 7 9 ． 49