新型利废自保温混凝土空心砌块砌体抗剪性能试验研究.pdf

2 0 1 4年第 1期( 总 1 9 5期 ) 安徽建筑 虽 检 测 、 试 验 与 测 量 技 求 安 徽 建 筑 盈 试件抗剪试验结果 表 4 试件， 分别编号为 A、 B 、 c ， 每种砂浆各做 6 个试件 ， 共 1 8个试 件 ， A、 B、 c三组试件砂浆实测值见表 1 。自保温混凝土砌块实 测抗压强度平均值为 7 2 MP a 。 1 3试验方法 试验压力机采用匀速连续加载方式， 应避免冲击。加载速 度宜按试件在 1 ra i n 3 rai n内破坏进行控制， 当抗剪试件的两个 受剪面中有一个被剪坏即可认为试件破坏四 ， 试验过程 中记录 试件破坏形态和破坏荷载值。加载装置如图2所示。 2 试验结果及分析 2 1试验现象 试验中， 自保温混凝土砌块砌体抗剪试件从开始加载到完 全破坏过程中无裂缝出现， 当荷载加至破坏荷载时， 受剪面砂 浆与砌块粘结面突然发生剪切破坏 ，是无明显征兆的脆性破 坏， 试验发现抗剪破坏面砌块表面较为完整， 自保温混凝土砌 块没有发生破坏。 自 保温混凝土砌块砌体通缝截面抗剪的破坏 形态可分为单剪破坏和双剪破坏两种6 1 ， 本次试验共制作 1 8个 抗剪试件， 试验中有 3 个抗剪试件发生双剪破坏。自保温混凝 土砌块砌体抗剪试件破坏形态和破坏细节如图 3 所示。 2 2试验结果分析 自 保温混凝土砌块砌体沿通缝截面抗剪试件是参照 砌体 基本力学性能试验方法标准) ( G B T 5 0 1 2 9 2 0 1 1 )中砌体沿通缝 截面抗剪试件进行设计的， 故 自保温混凝土砌块砌体沿通缝截 面的抗剪强度可按 砌 体基本力学 性能试验方法 标准 ( G B P I 5 0 1 2 9 - 2 0 1 1 ) 中的公式计算( 如式( 1 ) 所示) ， 试验发现自保 温混凝土砌块砌体抗剪试件破坏过程和破坏形式均与普通混 凝土砌块砌体抗剪试验相似， 试验结果见表 4 。从表 4中试验 数据可知 ， 数据虽然存在一定的离散性 ， 但这与砌体本身的材 料特性有很大关系。自保温混凝土砌块砌体抗剪试件达到承载 力极限时 ， 受剪面砂浆与砌块粘结面突然发生剪切破坏， 为脆 性破坏， 统计数据发现 自保温混凝土砌块砌体抗剪强度与灰缝 砂浆强度有关。 现行 砌体结构设计规范) ( G B 5 0 0 0 3 2 0 1 1 ) 州 中规定混凝土 砌块砌体沿通缝截面抗剪强度平均值计算公式为： F ( 1 ) 广 式中： 一 砌体试件的抗剪强度( N ram ) 砌体试件的抗剪破坏荷载值( N ) A 试件的一个受剪面的面积( m m ) 现行 砌体结构设计规范 ( G B 5 0 0 0 3 2 0 1 1 ) 中规定混凝土 砌块砌体沿通缝截面抗剪强度平均值计算公式为： 现行 砌体 结构设计规范) ( G B S O 0 0 3 2 o 1 1 ) 规定混凝土砌块砌体沿通缝 截面抗剪强度平均值计算公式为： 产 X A ( 2 ) 式中； 厂砌体抗剪强度平均值 后 广一 与块体类别有关的参数 一 砂浆抗压强度平均值 表 2对比自保温混凝土砌块砌体抗剪强度试验平均值和 安徽建筑 2 0 1 4年第 1期( 总 1 g 5期 ) 砌体抗剪强度计算值 ，发现砌体抗剪强度试验平均值偏大， 符 合砌体规范要求。 表 3对比发现 自保温混凝土砌块砌体值 比规范规定值 偏大，原因是由于 白保温混凝土砌块的孔洞枣较小为 3 2 1 ， 所以自保温混凝土砌块砌体抗剪强度可以按规范公式计算， 且 偏于安全。 3结论 本文介绍 lr自保温混凝土砌块砌体沿通缝截面抗剪试验， 分析了自保温混凝土砌块砌体抗剪破坏过程和特征， 得出自保 温混凝土砌块砌体的抗剪强度平均值， 并主要z 于H t “以下结论。 f 1 保温混凝土砌块砌体抗剪破坏主要发生在砂浆与砌 块粘结面 ， 试验过程中未发生砌块破坏现象 ， 抗剪强度主要取 决于砂浆粘结 强度 和砂浆 与砌块 的粘结面积 。 j 保温混凝土砌块砌体抗剪破坏过程和特征与普通混 凝土砌块砌体抗剪破坏过程和特征相似，多数为单面破坏， 且 破坏 时为明 的脆性破坏 。 计算自保温混凝土砌块砌体抗 强度时， 按 砌体结构 没计规范 ( G B 5 0 0 0 3 2 0 1 1 ) 公式计算并墩 ， H偏于安全。 参考文献 【 l 】 G u o Z h a n g g e n ， S u n We i mi n ， Wa n g J i a n E x p e r i me n t a l s tud y O I3, s e i s m i c b e h a v io r o f r e c y c l e d c o n c r e l e p e ff o r a t e l 1 b r i c k m a s o n r y I J I A d v a n c e d Ma t e r i a l s Re s e a r c h， 2 01 1 2 王剑 节 能利废 自保 温混 凝土配合 比及耐久性 试验研 究【 D 南 京 ： 南京工业大学 ， 2 0 1 2 3 J G J 1 3 4 2 0 1 0， 夏热冬 冷地 区 住 建筑 节能 没汁标准【 s 】 北京 ： 中 国建筑工业 出版社 ， 2 0 1 0 4 G B f F 5 0 1 2 9 2 0 1 l ， 砌体基本 力学 性能试验 法标准 s J E 京 ： 中l 建筑工业 出版社 ， 2 0 1 l 【 5 】 G B T 5 0 1 2 9 2 0 1 1 ， 砌体基 小力学 I t-： i 试验 力 法标准 1 一E 京 ： 中国 建筑工业 出版社 ， 2 0 1 1 【 6 申绘芳 复合 自保温 混凝 土砌块砌 体的试验研究【 D】 惋州 ： 浙 江1 二 业 大学 ， 2 0 1 0 【 7 G B 5 0 0 0 3 2 0 1 l ， 砌体 结 构 没计 规范 I E 京 ： J 建筑 T ： 业 出版 社 ， 2 0 1 1 ； 雾 茜 髫 零 ； g ； 苕 ； 笞 零 苔 ( 上接 第 9 4页) 图 7侧 视 图 3 0 m i n ， 以后每 隔 3 0 ra i n测读一次 。 3 4现场试验安装实 图 3 4 1 主要设备名称( 见 2 图 5 ) 3 4 2试验安装整体网 安装流程简单说明( 见图 6 ) 。 试验安装完成罔片( 见图 7 、 图8 ) 。 4 试 验结果分析 从单桩抗拔静载试验所绘制的 q 曲线可以看 i I ， 抗拔桩 的一般受力机理与规律， 大致为桩在上拔荷载作片 】 下， 桩身首 先将荷载以摩阻力的形式传递到周围土中 其规律与承受竖向 抗压桩一样， 只是方向相反。 初始阶段， 上拔阻力主要南浅部土 层提供， 桩身的托应力主要分布在桩的上部； 随着桩身上拔位 移量的增加， 桩身应力逐渐向下扩展， 桩的中下部的土阻力逐 渐发挥。试验结果还表明， 单桩竖向抗拔的 q - s 曲线大致可划 分为 3段： 第 1 段为直线段， 即抗拔力与变形按 比例增加； 第 2 段为曲线段 ， 随着桩土相对位移的增大， 拔位移餐比侧阻力 增加的速率快； 第 3段又呈直线段 ， 此时即使 j 拔荷载增加很 图 8俯瞰图 小 ， 桩的位移量仍急剧上升 ， 同时桃用地 【-n - z 圳 z - i I 现环 向裂缝 、 桩身开裂和钢筋被拔断 。第 3段起点 所对应 的倚载 值， 即为桩 的竖向抗拔极 限承载力 q 。 5结语 抗拔桩的破坏形态与施1 - 豢有关 如桩长、 桩材 、 施工 工艺、 各层土层与桩土界面特性等。 此设计抗拔桩的承载力 计算值仅作参数， 一般应通过现场 桩上拔静载试验来确定单 桩承载力。 灌注桩作为抗拔桩使川时。 m于一般桩径较大， 它不仅 产生与抗拔力反向的桩侧阻力 其灌注桩本身 自重i 乜 抵抗相 当大的抗拔承载力。因为抗拔桩是纯摩擦桩， 灌注桩 自重对抗 拔力的影响占有较 大比重 。 当工程桩不允许带裂缝1 作t t 寸 ， 应根据 混凝土结构设 计规范 ( G B 5 0 0 1 0 2 0 0 2 ) 中的有关规定， 进行抗拔桩的抗裂计 算。这时抗拔桩承载力验算应墩桩身开裂的前 级荷载， 作为 单桩竖向抗拔承载力特征值， 并与极限荷载的一半取值确定的 承载力特征值卡 闷 比， 取小值 检 钡 4 、 试 验 与 测 量 技 术 安 徽 建 筑 1 3 9 墓 一