子模型在沥青混凝土桥面铺装荷载分析中的应用.pdf

第 4 1 卷 ， 第 1 期 2 0 1 6年 2月 公 路 工 程 Hi g hwa y En g i n e e r i n g Vo 1 ． 41，No ． 1 F e b．， 2 0 1 6 子模型在沥青混凝土桥面铺装荷载分析中的应用 黄志义 ， 葛倩如 ，王金昌 ( 浙江大学 交通工程研究所 ，浙江 杭 州3 1 0 0 5 8 ) [ 摘要 ]为获得在车辆局部荷载以及桥梁整体变形综合影 响下 ． 先 简支后连 续混凝 土 T梁桥沥 青混凝 土铺 装层在不 同接触条件下弯沉 与应力应变 的分 布规律 ， 建立局部 梁段子 模型进 行分析 。分析结果 表 明： 采用 子模型 计算结果 比整体模 型小 1 0 ％ ， 满足精 度要求 。在连续体 系中 受到桥梁 横向结构 显著影响 ， 弯沉 U ：由 中梁 至边梁 逐渐增加 ， 边车道应力应 变水平大于中车道 ； 边车道荷位处 ， 沥青下 面层 纵向剪应 力 ．s 值较 上面层更 大 ， 纵 向应变 ￡ 随深度增加而递减。在滑移体 系中 ． 下面层 s 迅速减小 ， 但 材料 出现 较大反 向形 变 ； 且 粘结刚度越 大 ， S 与 8 值越 大 ， 受力特征越 接近层 间连续状态 。 [ 关键词 ]子模型 ； 沥青混凝土桥面铺装 ； 水平荷 载；黏聚接触 [ 中图分类号 ]U 4 4 3 ． 3 3 [ 文献标识码 ]A [ 文章编号 ]1 6 7 4 — 0 6 1 0 ( 2 0 1 6 ) 0 1 — 0 1 5 7 — 0 6 Lo a d An a l y s i s o n As p h a l t Co n c r e t e De c k Pa v e me n t W i t h S u b m o d e l M e t ho d HUA NG Z h i y i ， GE Qi a n r u ，WANG J i n c h a n g ( I n s t i t u t e o f T r a n s p o r t a t i o n E n g i n e e r i n g ，Z h e j i a n g U n i v e r s i t y ，H a n g z h o u ， Z h e j i a n g 3 1 0 0 5 8 ， C h i n a ) [ A b s t r a c t ]I n o r d e r t o g e t t h e d e fl e c t i o n a n d s t r e s s — s t a i n d i s t r i b u t i o n i n t h e a s p h a l t c o n c r e t e d e c k p a v e me n t o f s i mp l y s u p p o r t e d-- c o n t i n u o u s T—- b e a m b r i d g e un d e r t h e c o mp r e h e n s i v e e f f e c t o f l o c a l l o a d i n g a n d b r i d g e d e f o r ma t i o n， t h e p a r t i a l b e a m— s e g me n t s u b mo de l wa s b u i l t ． Th e a n a l y s e s i n d i c a t e t ha t t h e r e s u l t o f s u b mo de l i s 1 0％s ma l l e r t h a n t h e wh o l e mo d e l wh i c h me e t s t h e r e q u i r e me n t o f p r e c i s i o n ． I n t h e c o n - t i n u o u s s y s t e m o f d e c k p a v e m e n t ， U 2 ( d e fl e c t i o n ) i n c r e a s e s f r o m c e n t e r t o e d g e b e a m ． A n d t h e s t r e s s a n d s t r a i n o f e dg e l a n e s a r e mu c h h i g h e r t h a n t h e c e n t r a l l a n e s un d e r t h e s i g ni f i c a n t e f f e c t o f t r a ns v e r s e s t r u t — t u r e o f b r i d g e ．S 2 3 ( 1 o n g i t u d i n a l s h e a r s t r e s s ) i n t h e a s p h a l t l o w e r l a y e r o f e d g e — l a n e s i s m u c h h i g h e r t h a n t h e u p p e r l a y e r ． A n d￡ 3 3 ( 1 o n g i t u d i n a l s t r a i n ) o f e d g e - l a n e s d e c r e a s e s w i t h t h e i n c r e a s e o f d e p t h ． I n t h e pa r t i a l s l i p s y s t e m o f d e c k p a v e me n t ， S2 3 o f l o we r l a y e r r a p i d d e c r e a s e s b u t t h e g r e a t r e v e r s e de f o r ma t i o n o c c u r s i n t h e ma t e r i a 1 Th e h i g h e r t h e b o nd i n g s t i f f n e s s i s， t h e hi g h e r S2 3 a n d 。 3 3 a r e a nd mo r e c l o s e t o c o n t i n u o u s s y s t e m t h e me c h a ni c s c h a r a c t e r i s t i c s ． [ Ke y wo r d s ]s u b mo d e l m e t h o d ； a s p h a l t c o n c r e t e d e c k p a v e m e n t ； h o r i z o n t a l l o a d ；c o h e s i v e i n t e r — ac t i o n 0 前 言 由于材料性质上的特点以及环境因素的综合影 响下， 沥青混凝土桥面铺装层一直是水泥混凝土连 续梁桥铺装体系的薄弱环节。目前 ， 关 于有 限元法 分析荷载作用下沥青桥面铺装层力学响应的研究较 多。胡晓、 苏凯⋯ 利用有 限元法 计算 了偏 载作 用 下 ， 铺装层剪应力随不同结构形式与材料参数的变 化。许涛 、 黄 晓明 讨论 了不 同水平力 系数 、 速度 引起铺装层内各深度剪应力的变化规律。陆辉、 孙 立军 则从轮载作用形式角度出发 ， 采用 3种非均 匀 轮载形 式进 行轮 胎 与路面 接 触 区域 力学 响应 的有 限元 模拟 。陈静 云 、 李 向 阳 建 立 局 部 梁段 有 限元 模型， 分析竖向荷载作用下不同车速、 不平度对铺装 层变形与应力 分布的影响。徐伟 从桥梁整 体变 形对桥面铺装作用以及面板局部变形特点两个维度 [ 收稿 日期 ]2 0 1 4 -1 1 —1 0 [ 基金项 目】浙江省交通 运输厅科技计划项 目( 2 0 1 3 H 2 8 6 ) [ 作者简介]黄志义( 1 9 5 7 一) ， 男 ， 福建莆田人 ， 教 授， 从 事道路工程设计与材料试 验研究 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 5 8 公路工程 4 1卷 进行分析。同时与建立的普通路面结构计算模型弯 沉进行对 比， 从弯沉角度分析桥面铺装对沥青混凝 土 的性 能要 求 。 在这 些 研究 中 ， 通 常采 用 简 化边 界 的 有 限元 模 型， 忽略了桥跨结构的形式 、 支座类型以及整体竖 向 变形对沥青混凝土铺装层受力的影响。铺装层间的 接触条件多假设为完全连续与水平滑动两种极端情 况， 这与不同阶段的实际受力状况不符。考虑到 以 往有限元分析中缺乏对模型边界条件的优化 以及接 触条件的深入研究 ， 本 文依托浙江省黄衢南高速上 茨大桥工程， 借助 A B A Q U S有限元软件的子模型技 术 综合分析车辆局部 荷载与桥梁整体 变形 作用 下 ， 不 同接触条 件对 铺装 层竖 向弯 沉 、 层 内层 间应 力 应 变分布 的影 响 ， 为 沥青 混 凝 土 铺 装层 不 同使 用 阶 段以及重交通路段的结构形式的研究提供参考。 1 子模型技术基本原理 子模型技术是采用分步分析的思路 ， 以较小的 计算规模 获 得精 确 的 模拟 结果 的有 限 元分 析 技 术 。在 A N S Y S 、 A B A Q S等有 限元分析软件 中， 主要分析步骤为 ：①整体模型分析 ： 建立整体模型， 可暂 时忽 略结构 的 一 些 构造 细 节 ； 用 较 粗 的 网格 对 整体结构进行划分 ， 获得所需分析的局部 区域切割 边界的位移响应 ；②建立子模型 ： 根据结构实际的 尺寸 、 构造以及分析 目标的要求 ， 采用恰当的单元建 立网格密度更大的精细模型 ； ③提供切割边界 的插 值 ： 将整体分析所得切割边界位移响应 ， 采用线性插 值法 自动施加到局部模型相应的位置 ； ④子模型分 析 ： 子模 型原有 的荷 载和边 界 条件不 变 。 另外 ， 为保证结果的准确性 ， 模型边界应远离应 力集中处 ， 若条件不允许 ， 则该处的计算结果不应予 以采用 。 2有限元建模 2 ． 1依 托 工程 简介 上茨大桥位于黄衢南高速与 2 0 5接线路段 ， 采 用双向双车道设计。桥梁上部配跨形式为 43 0 m + 4 3 0 m预应力混凝土 T梁， 结构先简支后连续。 单跨结构 由五片梁组成 ， 横截 面尺寸见图 1 ， 单位 m。T梁顶铺设厚度各为 1 0 c m的混凝土调平层和 沥青 混凝 土铺装 层 。沥青 混凝 土层 采用 的玄 武岩 纤 维增强高粘沥青 ， 具有粘度高、 模量高 、 高温稳定性 能好 的特 点⋯ 。 2 ． 2 整体 模型 结构 与边界 条 件 整体模型纵向取单联桥 梁跨 度 1 2 0 m， 横 向桥 宽 1 2 i n 。铺装层 体系采用二次减缩积分六 面体单 元( C 3 D 2 0 R) ， 根据材料不同分 为三层 ： S MA一1 3层 、A C一 1 6层 和水 泥混凝 土 调平 层 。暂 时考 虑 层 间 为 连续接触条件 ， 即水泥混凝土调平层与沥青混凝土 层以及沥青层 间变形 协调。模型 y轴 为车辆行驶 方向， 轴为桥宽方向 ， 原点设在模型端部横 向中点 处。按照设计实际情况 ， 在铺装层实体底部设置横 纵两 个方 向的 s t r i n g线性 梁单 元 ( B 3 1 ) ， 以模拟 桥梁 结构的主梁与横隔板。模型所用材料假设为线弹性 均质材料 ， 模 型计算参数设置见表 1 ， 其 中 为厚 度 ， E为弹性模量 ， 为泊松 比。 表 1 模 型材料参数 Ta b l e 1 Ma t e r i a l pa r a me t e r s o f t h e mo d e l 模型边界条件参照连续梁混凝土桥的支座实际 位置与类型进行设 置。在 固定 支座处 ， 约束竖 向与 水平位移 ； 在所有活动支座处 ， 约束竖 向位移 ， 横 向 活动支座 、 纵向活动支座还需分别约束纵 向与横 向 的水平位移， 具体布设情况如图 1所示。 } 斋 l 图 I T 梁 横 断 面与 桥 梁 支 座 布 置 图 Fi g ur e 1 T— be am t r a n s v e r s e s e c t i o n a n d b r i d g e be a r i n g s l a y o u t 2 ． 3 荷 载 分布形 式 与计 算荷位 的确 定 模 型 荷载分 为恒 载 与车辆 荷 活载两类 。由于铺 装层通常是在混凝土桥面板完全施 工结束后才铺 筑 ， 因此桥面板 自重对铺装层的受力无影响 ， 不计人 模型荷载。施加在模型上的恒载为铺装层的自重荷 载 。 在 以往的桥面铺装分析 中， 常以公路设计标准 B Z Z一1 0 0作 为车 辆 荷 载设 计 。考 虑 到 重 型 交 通 的 发 展 以及 桥面铺 装 层受 力 有 别 于 路 面结 构 ， 本 文参 考《 公路桥涵设计通用规范 J T G D 6 0—2 0 0 4 )) 标准车 辆荷载进行布设 。以矩形均布荷载模 拟车轮接 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 6 O 公路工程 3 ． 1 弯沉 沿桥 面横 向变化规律 各级荷载作用下沿 轴方 向的弯沉盆 ， 如 图 4 所示可知 ： 当 方向距离相同时 ， 值在 1 2 0一H轴 位最大 ， 1 4 0一 H轴位最小， 这也说 明弯沉 的大小与 荷载等级的大小没有直接关系。各级荷载作用处 ， u 沿 方 向的变化规律相同： 值整体上随距离 变大而增大， 但在 =3 ． 6 r l l 轮胎接地处 由于应力 集中， 弯沉值 出现 了突变。这反映出桥梁横 向的悬 臂作用显著 ： 随着距 离增加 ， 桥梁 整体变形对 弯沉 u 值贡献变大； 铺装层弯沉是其局部与桥梁整体受 力共同作用的结果 ， 两个缺一不可。 0． 0 0． 5 1 0 E 1 ． 5 2． 0 2． 5 3． 0 3 ． 5 4． 0 ， 0 ． 3m 0 2 4 6 8 l 0 l 2 1 4 1 6 l 8 2 0 图 4各级荷载作 用处沿 方向弯沉盆 F i g u r e 4 De fle c t i o n ba s i n s o f d i f f e r e n t l o a di n g po s i t i o ns a l o n g X 3 ． 2 纵 向水平 剪应 力 ．s ： 沿深度 变化 规律 各级荷载作用处 ， 纵向水平剪应力 ．s 沿深度 h 的计算结果见图 5～图 8 。 图 5 1 2 0 k N前 轴处 S ： 随深度变化 Fi g u r e 5 Va r i at i o n o f S2 3 wi t h d e p t h un d e r 1 20 k N f r o nt a x l e h， c m 图 6 1 2 0 k N后 轴处 S ： 3 随深度变化 Fi g u r e 6 Va r i a t i o n o f S 2 3 wi t h de p t h u nd e r l 2 0 kN r ea r a x l e ^， c m 图 7 1 4 0 k N前轴处 S ： ， 随深度变化 Fi g u r e 7 Va r i a t i o n o f S2 3 wi t h d e p t h un d e r 1 40 k N f r o n t a x l e O． 25 O ． 2 0 0 ． 1 5 0． 1 0 0． 05 0． 00 --o -1 40 -H-2 ~ ． U l Z j 4 b ／ I U h， c m 图 8 1 4 0 k N后轴处 S ： ， 随深度变化 Fi g u r e 8 Va r i a t i o n o f S2 3 wi t h de p t h u nd e r l 4 0 kN r e a r a x l e 由图可看出各轴位纵 向剪应力 Is ： 最大值皆出 现在边车道车轮荷载作用处 ( 对应 3 、 4荷位 ) ， 深度 约为 5 c m的位置。且 以 1 4 0一 H一 4处的 ．s ， 最大 ， 达到 0 ． 2 1 MP a 。同一轴位边车道与边车道( 对应 l 、 2荷位 ) 处 ， Is ， 随深度的变化呈现两种不同的规律 ： 边车道荷位 Js 在同一结构层 中受到深度的影响较 小 ， 受力较均匀， 仅在深度为 4— 5 c m小范 围内随深 度快速增大 ； 中车道荷位 ．s 值随深度增加整体逐渐 减 小 。且 在 同一 深度 ， 边 车 道 作用 处 的应 力 大 于 中 车 道车 道荷 载。 综上可知 ： 铺装层内纵 向剪应力 ．s 同样受到桥 梁横向结构的显著影响， 边车道下面层 5 ： ， 值普遍较 大 ， 应 以该处作为抗剪设计重点考虑的位置。 3 ． 3纵 向应 变 ￡ 沿深 度 变化规 律 考 虑到水 平力 的方 向 ， 并 由有关 计算 结果显 示 ， 各方 向的应变值以纵向应变 s 最大， 其沿深度变化 的计算结果如表 3所示。 边车道荷位各深处应变值为正， 即变形方向与行 车方向始终一致。e 值随深度增加迅速减小， 最大 值出现于 1 4 0一 Q一 3铺装层表面 ， 到达 1 8 0 L L ￡ 。对 于中车道荷位 ， s 值波动较 大， 上面层 出现 与行 车 方 向相反 的变 形 ， 以 1 4 0一 H一1 最 大 达 到 3 2 ￡ 9 在 下 面层底 部 ， 正 向应 变 随深 度 增 加 有所 增 加 ， 以 1 4 0 一 Q- 2荷位下面层层底计算值最大 ， 到达 3 9 e 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 黄志义 ， 等 ： 子模型在沥青 混凝土桥 面铺装荷载 分析 中的应用 1 6 1 表 3各级 荷位 处 E 3 3 ／ ( ) 沿深度的变化 Ta b l e 3 Va r i a t i o n o f E3 3 wi t h d e pt h u n de r d i f f e r e nt l oa di n g p o s i t i o n s 荷位编号 l 2 3 4 l 2 4 1 1 6 9 l 5 1 一I 6 一l 0 7 l 3 1 3l 1 1 3 —3 2 1 4 2 0 1 0 6 8 9 —5 l 0 l 3 7 6 6 5 —7 —4 1 2 1 6 6 4 5 7 8 l l 3 4 3 8 63 5 5 2 9 3 0 3 4 1 2 3 1 7 0 l l 7 一I 4 —7 l 8 9 1 3 2 8 9 0 7 l 4 6 1 0 7 7 2 l 0 l 5 1 1 6 8 8 5 2— ． 8— ． 4 81 7 8 4 6 8 l 3 6 6 7 1 4l 3 4 3 9 6 4 4 l 2 1 5 9 —3 2 一l 6 1 l 5 一l 4 —8 8 7— ． 3 ． 2 5 6 一l 6 —2 0 4 5 3 —2 4 4 2 6 2 0 3 4 l 7 2 8 9 l 3 6 6 2 l 1 1 4 7 8 8 3 6 7 7 3 3 7 2 3 0 可以看 出轴载等级与纵向变形无直接关系。边 车道荷位的应变水平普遍 大于 中车道， 且随深度 的 应变值递减的规律显著。由于上面层的拉弯组合应 变值较大， 应注意上面层沥青混凝土材料 的抗 张拉 开 裂性 能设计 。 4 滑移体 系受力分 析 在通车运营阶段 ， 由于车辆重复荷载的振动、 冲 击、 拉伸和剪切等作用 ， 铺装结构层与桥面板之 间粘结力逐渐减弱 ， 甚至出现局部滑移的现象 ， 连续 体系转变成滑移体系。为了使分析更加接近实际受 力状态 ， 本文利用 A B A Q U S中的黏聚接触 ， 模拟 滑移体系结构层间的接触状态。分析黏结刚度 分别取为 1 、 1 0 、 1 0 0 M P a I n 时 ， 铺装层 纵向应变 e 随深度的变化 ， 并与连续体系( 对应接触条件用 T i e 表示) 计算结果相 比较。计算荷位 采用上文分 析连续体系时获得的 Is ， 与 ￡ ， 量值最大的位置 ： 1 4 0 一 H一 4与 1 4 0 一 Q一 3 ， 模型其余条件与参数不变。计 算结果如图9 ， 图 l 0所示。 由图 9可知 ： 同一深度 ， 连续体系计 算值最 大； 粘结刚度越大 ， 5 ， 值越接近最大值。3种粘结刚度 的 ．S 随深度的变化规律一致 ： 上面层缓慢 减小 ， 从 深度4 c m起小幅攀升至 5 c m。深度 5 c m以下部分 随着深度的增加衰减迅速， 直至下面层层底剪应力 接 近 零 。 由图 1 0可 知 ： 同 一 深 度 ， 粘 结 刚度 越 大 ， 图 9 不同接触条 件下的 ： ， 随深度的变化 F i g u r e 9 Va r i a t i o n o f S 2 3 wi t h de p t h u n de r d i f f e r e n t i nt e r a c t i o ns 图 1 O不 同接 触 条 件 下 的 e 3 ， 随 深 度 的 变 化 F i g ur e 1 0 Va r i a t i o n o f ”wi t h d e pt h un de r di f f e r e n t i nt e r a c t i o n s s ” 值也越大， 其受力也越接近层间连续状态。e ， ， 代 数值逐渐减小 ， 上面层内为正应变 ， 下面层 出现反 向 变形， 在下面层层底部达到最大。且 当粘结刚度越 小 ， s 反 向变形越显著 。 总体而言， 滑移体系 中应力应变分布形式与连 续体系相差较大 。一方面滑移行为释放了材料 内部 变形能 ， 使得铺装层尤其 是下面层应力 迅速减小。 另一方面， 下面层反方向变形的增大 ， 重复荷载作用 必定造成该处沥青混合料的疲劳破坏。因此 ， 需注 意下面层材料的抗疲劳性能设计。 5 结论 a ．整体模型与子模型分析得到的弯沉 与纵 向水平剪应力 S 沿行车方 向以及桥面横 向的变化 规律相同。两者差值在 1 0 ％之内， 采用计算规模较 小的子模型进行混凝土连续梁桥沥青铺装层受力分 析切 实可行 。 b ．子模型进行铺装层连续体系分析得到 以下 结论 ： ①铺装层弯沉 与荷载等级的大小无直接 关系 ， 是局部与桥梁整体受力共 同作用的结果 ， 且 由 中梁至边梁 ， 桥梁整体变形对 U ， 值贡献变大。②纵 向剪应力 s 同样受到桥梁横向结构的显著影响 ， 边 车道下面层 S " 值普遍较大 ， 最大值出现于 1 4 0一H 一 4荷位处沥青铺装层下面层， 应以该处作为抗剪设 计控制位置。③边 车道荷位纵 向应 变 s 的应 变水 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 6 2 公路工程 4 1卷 平普遍大于中车道 ， 且随深度递减 的规律显著 ， 最大 值 出现于 1 4 0 一Q一 3荷位铺装层表面。上面层的拉 弯组合应变值较大 ， 应注意沥青上面层的抗张拉 开 裂性 能设 计 。 c ．滑移体系中应力应变分布形式与连续体 系 相差较大， 下面层应力迅速减小 ， 但出现较大的反向 变形 ， 应注意该结构层 沥青混合料的抗疲劳性能设 计。另外 ， 粘结刚． 度越大 ， s ： ， 与 s ， 值 越大 ， 其受 力 也 越接 近层 间连续 状态 。 [ 参 考 文献 ] 胡晓， 苏凯 ， 胡小弟 ， 等 ．水泥混 凝土 桥桥 面沥青 铺装层 的有 限元分析 [ J ] ．公路交通科技 ， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 0 3 ) ： 5—9+l 4 ． 许涛 ， 黄晓 明， 高雪池 ．移动荷载作用下 沥青混凝 土桥 面铺装 层动力 响应分析 [ J ] ．公路交通科技 ， 2 0 0 7， 2 4 ( 1 0 ) ： 6—1 0 ． 陆辉 ， 孙立 军， 张宏超 ．非均布轮载作用 下沥青路 面应 力分析 [ J ] ．同济大学学 报 ： 自然科学版 ， 2 0 0 1 ， 2 9 ( 0 6 ) ： 6 7 2— 6 7 6 ． 陈静 云， 李 向阳 ．基 于耦合 的沥青混 凝土桥 面铺 装动力 响应 ( J 】 ．山东交通学 院学报 ， 2 0 1 2， 2 0 ( o 4 ) ： 3 6— 4 2 ． 徐伟 ， 白海涛 ， 张 肖宁 ．大跨径混凝土斜拉 桥桥面铺装 力学数 值模拟分析 [ J ] ．哈尔滨 工业大学 学报 ， 2 0 0 3， 3 5 ( O 6 ) ： 7 5 0— 7 5 4 ． [ 6 ] 庄茁 ， 张帆 ， 岑松． A B A Q US非线性有 限元分析与实例 [ M] ．北 京 ： 科学 出版社 ， 2 0 0 5 ． [ 7 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 1 0 ] [ 1 2 ] [ 1 3 ] [ 1 4 ] [ 1 5 ] 李爱群 ， 王 浩 ．子 模型法在超 大跨悬 索桥钢 箱梁应 力分 析中 的应用 [ J ] ．工程力学 ， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 0 2 ) ： 8 0— 8 4 ． 车轶 ， 宋 玉普 ．混凝土高拱坝孔 口三维非线性 分析 [ J ] ．大连 理工大学学报 , 2 0 0 3 ， 4 3 ( 0 2 ) ： 2 1 8— 2 2 2 ． 王珍 君 ， 侯炳麟 ．钢轨轨头三 维应力 有限元分 析 [ J ] ．中国铁 道科学 ， 2 0 0 0， 2 1 ( O 4 ) ： 6 8— 7 4 ． GI GLI O M． FE M s u b mo d e l l i n g f a t i g u e a n a l y s i s o f a c o mp l e x he l i - c o p t e r c o m p o n e n t[ J ] ． I n t e r n a t io n a l J o u r n a l o f F a t i g u 9 ． 1 9 9 9 ， 2 1 ( 0 5 ) ： 4 4 5— 4 5 5 ． 钟 明键 ， 彭 响兰 ．玄武岩纤维增强 沥青 混合料性 能试 验研究 [ J ] ．公路工程 ， 2 0 1 3， 3 8 ( 0 5) ： 1 5 7—1 6 0 ． J T G D 6 0— 2 0 0 4 ， 公路桥涵设计通用规范[ S ] ． J T G D 5 0— 2 0 0 6 ， 公路沥青路面设计规范[ S ] ． 王 京元 ．水泥混 凝土桥 沥青混凝 土桥面铺 装早 期病 害原 因 分 析和结 构设 计方法 [ D] ．大连 ： 大连理工大学 ， 2 0 0 3 ． 罗圆月 ． B F R P筋连续配筋复合式 路面结构分 析及使 用寿命 探索 [ D] ．杭州 ： 浙江大学 ， 2 0 1 4 ． ( 上接 第 1 4 2页 ) ② 裸墩状态、 最 大悬臂状态和成桥状态下 ， 最 大悬臂状态的稳定值最小 ， 说 明最大悬臂施工阶段 为稳定控制的最不利阶段。 ③ 在各个施工状态 ， 墩底轴力和墩顶最大位移 在考虑几何非线性时比不考虑几何非线性时要 大， 特别是在最大悬臂状态 ， 墩底轴力和墩顶位移变化 较为明显， 故将几何非线性纳入考虑范 围以内是有 必 要 的。 ④ 高墩 大跨连续刚构桥梁 的稳定性 主要跟施 工 节段有 关 ， 施工 时 的风载 、 温 度荷 载对 结构 稳定 性 的影响小， 但挂篮跌落对 结构稳定性 的影 响大。施 工过程中一定要加强管理 ， 防止挂篮意外跌落 ， 避免 出现梁段重量不均或者 加载木均匀， 确保桥梁施 工 安 全 。 [ 参考文献 ] ^[ 1 ] 李国豪 ．桥梁结构稳定与振 动[ M] ．北京 ： 中国铁道 出版社 ， I 9 9 2 ． [ 2 ] J T G D 6 0—2 0 0 4 ， 公路桥 涵设 计通用规范[ S] ． [ 3 ] J T G D 6 2—2 0 0 4， 公 路钢筋混凝土 及预应 力混凝土桥 涵设计规 范[ S ] ． 1 2 3 4 5 i [ c 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m