桥梁工程施工脚手架及承重支架方案.doc

桥梁工程施工脚手架及承重支架
搭设专项方案
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编制：
中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建设项目总承包部
目录
一、编制依据1
二、工程概况1
2.1、工程简介1
2。2、地质情况1
三、施工脚手架（支架）搭设材料要求1
3.1、钢管要求1
3。2、脚手板1
四、施工脚手架及箱梁承重支架搭设2
4。1、施工准备2
4.2、基础处理2
4。3 脚手架搭设5
4.4 箱梁承重支架形式、安装及验算7
4。5预压20
五、安全技术措施22
六、应急措施23
6。1 应急人员组织23
6。2 应急物资准备23
6.3 应急措施23
七、文明施工措施23
桥梁施工脚手架及承重支架
搭设专项方案
一、编制依据
1、《公路桥涵施工技术规范》JTGTF50-2011;
2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166—2008；
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002；
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91；
5、施工详细批复图纸;
5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、地貌及沿线障碍物情况。
二、工程概况
2.1、工程简介
本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5。5km）,兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。
本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443。87m,断面红线宽度40m，设置小桥两座;惠府路全长约2129。4m,断面红线宽度40m,设中桥两座,箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。
2。2、地质情况
根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世(Q4）及更新世（Q3）形成的河流冲积土（Qal+pl）组成.根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下划分为：①素填土、②粉质粘土、③-1粉土、④卵石、⑤圆砾共5大层。
三、施工脚手架(支架）搭设材料要求
3。1、钢管要求
本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件采用外径48mm、壁厚3。5mm的焊接钢管,必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定。架体搭设使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管严禁使用.
3。2、脚手板
作业平台上的脚手板(平台铺板）采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用.
四、施工脚手架及承重支架搭设
4。1、施工准备
1、在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底,并履行交底签字手续，各持一份,互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。
2、按对脚手架使用的各种材料的要求,对使用的材料进行全数检查、验收,方准进场使用,并进入现场后分类堆放整齐，并挂牌标识。
3、搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证,持证上岗。
4。2、基础处理
4。2。1 桥墩、桥台开挖基坑回填
在施工现浇箱梁前，需对桥墩、桥台开挖基坑进行回填，回填顶面高程参照图纸。桥墩、桥台之间土需进行开挖外运,开挖底面高程依照图纸进行.
基坑回填采用天然砂夹石回填,回填采用25t压路机压实,压实度不小于93％。桥墩、桥台之间土方采用1m3挖掘机配10台12t运输车开挖.
具体参见附图《基坑回填及桥墩、桥台间土方开挖示意图》。
4。2。2 现浇箱梁支架基础处理
（1)地基处理
根据地质报告及现场试验数据,场区内地质为素填土，下层为粉质粘土，地基承载力在180～250KPa之间，不能直接作为支架支承面层，需进行地基处理.
处理方案为：将上层松散人工填土及腐殖土清理干净后碾压密实,由于桩基施工导致场地破坏的局部地方需进行换填,换填深度为1m，整体整平碾压密实后铺筑一层60cm级配砂砾，后在其上浇筑一层20cmC20砼,浇筑横向宽度比箱梁翼缘板各宽300cm，砼需振捣密实，表面平整。
同时做好场区排水设施，四周设置砂浆面层排水沟，见下图，排水沟总长368m。场区内设置横向排水沟,防止场区内积水，保证地基承载力满足施工要求.
承台基坑开挖采用天然砂夹石回填,回填分层厚度为50cm,压实度需达到93％以上.
现浇箱梁排水沟断面图 图4。2-1
根据景观水系工程设计示意图,桥台与桥墩间布置湿地驳岸及观景人行道，高差在3。4m,需设置4级台阶,布置三个横向挡墙,挡墙间平均高差为1。2m，挡墙宽80cm，高度为1。5m,挡墙埋深0。3m,横向宽度与现浇箱梁混凝土硬化宽度一致.超出箱梁设计边线3m。挡墙断面示意图如下:
（2)挡墙计算
挡墙重度γk=25kN/m³,墙背粘土内摩擦角ψ取35°，重度18kN/m³，墙顶荷载66.72kN/m(腹板下最大部分荷载,已考虑钢筋混凝土自重，支架、模板自
重及施工动荷载），挡墙基底与基底土间的摩擦系数μ=0。3（按硬塑粘土），地基承载能力特征值fa=220~300kpa,取220kpa。挡墙受力简图如上图。
1)挡墙抗倾覆验算
主动土压力系数Ka=tan2(45°—ψ/2)= tan2(45°-(35/2）°)= tan227。5=0。27
Ea=0。5γH2Ka+qHKa=0.5×18×1。52×0。27+66。72×1。5×0。27=32.49kpa
Eaz=Eacos（α—σ）,σ为土对墙背的摩擦角。墙背平滑,且排水不良时б=0.33ψ=0.33×35=11。55°；α为挡墙倾角。
则Eaz=Eacos（0-11.55)=32.49×0。98=31.8kpa
Eax=Easin（11。5—0）=32。49×0。2=6。5Kpa
Xf=B=0.8m
Zf=1。5-Iz=1。5-（0.8×1。53）÷12=1。275m
抗倾覆系数Kt=（GX0+EazXf）/EaxZf=（30×0.4+31.8×0。8)/6。5×1。275=4。52＞1。6
所以,挡墙倾覆稳定满足要求.
2）挡墙抗滑移稳定计算
Ks=(G+Eaz)×μ/Eax=(30+31。8）×0.3/6.5=2。85＞1。3
所以，挡墙抗滑移稳定性满足要求.
3）地基承载力验算
c=Md/Nd=（GX0+EazXf-EaxZf）/（G+Eaz）=(30×0.4+31。8×0.8-6.5×1。275）/(30+31。8）=0.47m
基底合力的偏心距e=c—B1/2=0。47—（B/cosα）/2=0。47—(0。8/1/2）=0。07＜B/6=0.8/6=0。13m
σ=（ G+Eaz )/B×（1±6e/B)=（30+31.8）/0。8×（1±6×0.07/0.8）
σmax=117.85kpa＜220 kpa
所以,基底合理及合力偏心距满足要求
4）挡墙自身强度验算
①挡墙抗压强度验算
挡墙可承受的最大合力为N0=akARa/γf
上式中ak=（1—256（e/B）8）/(1+12（e/B）2)=(1—256（0。07/0。8）8/（1+12(0。07/0。8)2=0。92；
A为挡墙计算面积0。8㎡;
Ra为挡墙极限抗压强度，取值为20×103kN;
γf为抗力分项系数，取值为2.31（受弯、剪、拉）；
N0=0。92×0.8×20×103/2。31=6.37×103kN＞（66。72×0。8+Eaz)=85.15kN
所以，挡墙抗压强度满足要求。
②挡墙抗剪验算
混凝土的抗剪强度接近且略小于抗拉强度。据经验,混凝土抗拉强度约为抗压强度的10%～15％，本次计算取［τ］=σt=σ0×10％=(20×10％）N/mm2=2 N/mm2=20000Pa.
τ=Eax/A=6。5kN/0。8㎡=8。13KPa＜［τ]=20KPa
所以,挡墙抗剪强度满足要求
（5)场地排水
在右幅东侧开挖一10（长)×5（宽)×2（深)m的集水坑，集水井内配备三台50WQ7—10-0。75型污水泵，泵的平均效率按75%计。设计排水量7m3/h。具体参数见表4。2—1.
水泵参数表 表4。2—1
序号
型号
功率kw
电压v
扬程m
流量m3/h
配管mm
1
50WQ7—10—0。75型污水泵
0.75
220
10
7
50
4.3 施工脚手架搭设
采用碗扣式脚手架,脚手架间距为90×90cm，步距为120cm，在桥台、桥墩四周布置四排施工脚手架。
1、距离地面20cm设置扫地杆剪刀撑采用6米的钢管搭设，每隔6根立杆设置一组剪刀撑，与地面成45度角.每组剪刀撑上下要连续设置.
2、脚手板的铺设，施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严,距离模板不得大于200mm，里立杆与模板之间铺设一块脚手板，不得有空隙和控头板，墩身砼施工只考虑顶部一个作业平台，对头铺设的脚手板,接头下面必须设两根小横杆,板端距小横杆150mm，拐弯处的脚手板必须交叉搭铺.
3、作业平台、爬梯的防护，在平台高1。2m处设两道防护栏杆，但必须挂设有准用证的密目式立网，立网的边绳与大横杆靠紧，并用绳系结牢固，并设180mm高的踢脚板用木脚板代替。 距地3m处设一层兜网。
4、脚手架体与外界之间封闭办法：密目网垂直封闭,密目网的质量要求：
① 密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃,阴燃时间均不得大于4秒。要符合GB16909的规定。② 每10cm×10cm＝100cm2的面积上，有2000以上网目.密目网贯穿试验:做耐贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3m处,用5Kg重的钢管（管径48—51mm）垂直自由落下,不穿透即为合格产品。密目风的绑扎方法:用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起.系蝇的材质应符合GB16909的规定.
5、脚手架的上下通道：脚手架体要设置爬梯:① 爬梯宽度不小于1米，坡度以1：1为宜。② 爬梯的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。③人行斜道小横杆间距不超过1。5米。④ 爬梯台阶上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm.⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1。2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。
6、脚手架的作业平台:作业平台上面要挂牌标明控制荷载,要严格按照搭设方案施工。作业平台设计计算：
立杆横距ｂ＝１m,立杆纵距Ｌ＝1.5ｍ，步距ｈ＝1.5ｍ，剪刀撑连续设置,作业平台宽度Ｃ＝1ｍ。
⑴强度计算
Ｍmax=qL2/8
q=1。2（GK.C+gh）+1.4kQQK。C
GK──脚手板重量GK=0。35KN/m2
C ──作业平台宽度 C=1m
gk──钢管单位长度gk=38N/M
KQ──施工活荷载（人员荷载及浇筑砼活荷载） KQ=1。2N/m2
QK──施工荷载标准值QK=2000N/m2
q=1。2×（350×1。0+38）+1。4×1。2×2000×1=405.6+3360=3765。6N/m
Mmax=（3765。6×12)/8=470。7N。M
验算抗弯强度
S=Mmax/W=470。7/5078=92。7N/mm2<205N/mm2
所以安全满足设计要求
（2）计算变形
查表φ48×3。5的钢管参数
E=2。06×105N/mm2 （钢管的弹性模量)
I=12190mm（钢管的截面惯性矩)W/b=5ql3/384EI
=（5×3765。6*10003）/（384×2.06×105×12190）
=1/526<1/150 满足要求
经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求。
4。4 箱梁承重支架形式、安装及验算
4。4。1 支架形式
41#桥梁现浇箱梁支架横断面图 图4。4—1
本支架采用满堂式碗扣支架，其结构形式如下:纵向立杆布置间距以60cm为主，箱梁两端为30cm；横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距30cm，腹板及底倒角处钢管间距30cm；翼缘横向立杆均按60cm布置。在高度方向横杆步距60cm，使所有立杆联成整体。根据规范要求，网格的每一层需有一根斜杆，故在纵、横向每个面内加设交叉剪刀撑。支架的布置参见附图一《41#桥梁现浇箱梁支架布置图》及图4。4-1《41＃桥梁现浇箱梁支架横断面布置图》.
由于本桥为变截面梁，碗扣式钢管满堂支架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上纵向铺设400×10×15cm方木，纵向方木需提前按箱梁底板线形加工。
横向400×10×15cm的方木采用满铺。对于翼缘部份,钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向400×10×15cm的方木,根据翼缘底板坡面将方木加工成楔型。支架下部垫在400×20×15cm枕木上.
4。4。2 支架的安装
1、测量放线
放样出箱梁在地基上的竖向投影线,根据投影线定出单幅箱梁的中心线，再根据中心线向两侧对称布设碗扣式钢管支架。
2、布设立杆垫块
根据立杆位置布设立杆垫块,立杆下部垫块采用400×20×15cm枕木,上部垫块采用5cm木板，使立杆处于垫板中心位置,垫板放置平整、牢固,底部无悬空现象。
3、支架安装
根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层往上安装，同时安装所有横杆。按规范要求设置剪刀撑.
4、顶托的安装
为便于在支架上高空作业,安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量,再运至支架顶安装.根据梁底高程变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左、中、右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记标明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量控制在30cm以内。
4。4。3 支架的验算
1、支架的基本数据
（1)WJ碗扣为Φ48×3。5 mm钢管；
（2）根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》，立杆、横杆承载性能见表《现浇箱梁支架杆件承载能力表》.
现浇箱梁支架杆件承载能力表
立 杆
横 杆
步距(m）
允许载荷(KN）
横杆长度(m)
允许集中荷载（KN)
允许均布荷载（KN）
0.6
40
0.9
4。5
12
1。2
30
1.2
3。5
7
1。8
25
1。5
2.5
4.5
2.4
20
1。8
2.0
3。0
（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在80～100Kpa之间。
2、荷载的基本数据
由于本桥现浇箱梁为变截面连续箱梁,且支架间距不一致，故分两个截面进行验算。具体参见《41＃桥梁现浇箱梁支架布置图》.
（1)Ⅰ-Ⅰ截面
①钢筋砼荷载q1：
按施工图，Ⅰ—Ⅰ截面混凝土荷载为q1—1=102。5KN/m2。Ⅰ-Ⅰ截面钢筋、钢绞线荷载为q1-2=7。2KN/m2.合计Ⅰ—Ⅰ截面腹板下荷载q1=109.7KN/m2,翼缘板下q1(翼缘）=10.5KN/m2.
②模板荷载q2:
a、内模（包括支撑架）:取q2－1=1。6KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：取q2－2=2。2KN/m2；
c、底模（包括背木）:取q2－3=1。2KN/ m2 ;
总模板荷载q2=1。6+2。2+1.2=5。0KN/m2。
③施工荷载
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3。0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
④碗扣脚手架及分配梁荷载
按支架搭设高度≤10米计算：q4=1。5（钢管）+0。85(分配梁)=2。35KN/m2。
⑤水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2.
⑥倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2 KN/m2。
（2)Ⅱ-Ⅱ截面
①钢筋砼荷载q1：
按施工图，Ⅰ-Ⅰ截面混凝土荷载为q1—1=63.5KN/m2.Ⅰ-Ⅰ截面钢筋、钢绞线荷载为q1-2=6。5KN/m2。合计Ⅰ—Ⅰ截面腹板下荷载q1=63.5KN/m2。翼缘板下q1（翼缘)=10。5KN/m2。
②模板荷载q2：
a、内模(包括支撑架）:取q2－1=1。6KN/m2；
b、外模（包括侧模支撑架）：取q2－2=2。2KN/m2;
c、底模（包括背木):取q2－3=1。2KN/ m2 ；
总模板荷载q2=1。6+2.2+1。2=5。0KN/m2.
③施工荷载
因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。
④碗扣脚手架及分配梁荷载
按支架搭设高度≤10米计算:q4=1。5(钢管）+0。85（分配梁）=2。35KN/m2。
⑤水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。
⑥倾倒砼时产生的冲击荷载,取q6=2 KN/m2。
3、荷载分项系数
（1）混凝土分项系数取1。2;
（2）施工人员及机具分项系数取1.4；
（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1。4；
（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。
4、碗口立杆受力验算
(1)Ⅰ—Ⅰ截面
①腹板下立杆验算
腹板下最大分部荷载qⅠ—Ⅰ腹=q1×1。2+q2—1+q2-3+q3×1.4+q4+q5×1。4+q6×1。4=102。5×1。2+1。6+1。2+3×1.4+2×1。4+2×1。4=135。6KN/m2。
碗扣立杆分布30cm×30cm，横杆层距(即立杆步距）60cm，则单根立杆受力为：N＝0。3×0.3×135。6=12。2KN<[N］=40 KN.
②翼缘板下立杆验算
qⅠ-Ⅰ翼= q1(翼缘）×1.2+q2—2+q3×1.4+q4+q5×1。4+q6×1。4
=10.5×1.2+2.2+1×1。4+2×1。4+2×1。4=21。8KN/m2.
碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距）60cm,则单根立杆受力为：N＝0.6×0。6×21.8=7.8KN<［N]=40 KN。
经以上计算,立杆均满足受力要求。
（2）Ⅱ-Ⅱ截面
①腹板下立杆验算
腹板下最大分部荷载qⅡ-Ⅱ腹=q1×1。2+q2—1+q2—3+q3×1。4+q4+q5×1。4+q6×1。4=63.5×1。2+1.6+1。2+3×1。4+2×1。4+2×1。4=88。8KN/m2。
碗扣立杆分布30cm×60cm，横杆层距(即立杆步距）60cm，则单根立杆受力为：N＝0。3×0。6×88。8=16KN<［N］=40 KN。
②翼缘板下立杆验算
qⅡ—Ⅱ翼= q1（翼缘)×1。2+q2-2+q3×1。4+q4+q5×1.4+q6×1.4=10。5×1.2+2.2+1×1。4+2×1.4+2×1.4=21。8KN/m2。
碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距）60cm，则单根立杆受力为:N＝0。6×0。6×21。8=7.8KN〈［N]=40 KN。
经以上计算，立杆均满足受力要求。
5、地基承载力验算
（1）Ⅰ—Ⅰ截面
①腹板下地基验算
σ=12.2/（0.3×0.3）=135。5Kpa。
②翼缘板下地基验算
σ=7。8/（0.6×0.6）=21。8Kpa。
（2）Ⅱ-Ⅱ截面
①腹板下地基验算
σ=16/(0。3×0。6)=88。9Kpa。
②翼缘板下地基验算
σ=7.8/(0。6×0.6）=21.8Kpa。
场地基础为20cmC20砼,抗压强度较大,可不进行验算，只需验算土基础的抗压承载力.
由工程地质勘察报告,设计提供的地质勘探资料表明,地表土质为人工素填土、粉质粘土，地基的承载力为180～250kpa，无软弱下卧层，根据以上计算数据，各位置地基承载力均满足施工要求。
6、支架立杆稳定性计算
碗扣式满堂支架是组装构件,单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：
公式：N≤[N］= ΦA［ó]
碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm,A＝489mm2,A3钢，I＝10.78×104mm4，则回转半径λ=（I/A)1/2=1.58cm。
（1）Ⅰ—Ⅰ截面
腹板位置下步距：h=60cm，翼缘板位置下步距h=60cm。
腹板位置、翼缘板位置处长细比λ＝L/λ=60/1。58=37。97〈[λ］=150取λ＝38;
此类钢管为b类，轴心受压杆件，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C：
钢管轴心受压构件的稳定系数Φ＝0.893(腹板位置、翼缘板位置处）[ó]=205MPa
腹板位置、翼缘板位置处：[N]=0。893×489×205=89518.79N=89。5KN。腹板位置处N＝12。2KN;翼缘板位置处N＝7。8KN（见前碗扣件受力验算)
由上可知：腹板位置处:12。2KN＝N≤［N]=89.5KN
翼缘板位置处：7。8KN＝N≤［N］=89.5KN
腹板位置处: n=［N］/N＝89.5/12。2＝7＞2
翼缘板位置处： n=［N］/N＝89。5/7。8＝11＞2
结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
（1）Ⅱ-Ⅱ截面
腹板位置下步距：h=60cm,翼缘板位置下步距h=60cm。
腹板位置、翼缘板位置处长细比λ＝L/λ=60/1。58=37.97<［λ］=150取λ＝38；此类钢管为b类，轴心受压杆件,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C：
钢管轴心受压构件的稳定系数Φ＝0.893（腹板位置、翼缘板位置处)
[ó]=205MPa腹板位置、翼缘板位置处：
［N]=0。893×489×205=89518.79N=89。5KN。腹板位置处N＝16KN；翼缘板位置处N＝7.8KN(见前碗扣件受力验算)
由上可知：腹板位置处:16KN＝N≤[N]=89。5KN
翼缘板位置处：7.8KN＝N≤[N]=89。5KN
腹板位置处： n=［N]/N＝89.5/16＝5。6＞2
翼缘板位置处: n=[N］/N＝89。5/7。8＝11＞2
结论:支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。
7、地基沉降量估算
（1)土基沉降量估算
①假设条件：E0在整个地层中变化不大,计算地层按一层进行考虑。
②按照弹性理论方法计算沉降量：
S=
S-—地基土最终沉降量；
p--基础顶面的平均压力；按最大取值P＝135.5Kpa
b—-按单根立杆作用宽度计算；0.3m
μ、E0—-分布为土的泊松比和变形模量；μ=0。2
ω——沉降影响系数，取1。12
E0=［1—2μ2/（1—μ）］Es
Es=10.05Mpa
E0=9。045
最终沉降量S＝135。5×10—3×0。3×1。12×（1—0。22）/9。045=5mm。
（2）天然砂夹石垫层沉降量估算scu=pmhz/Ecu
pm取40Kpa，Ecu取20Mpa
故scu=pmhz/Ecu=40×10—3×0.5/20=1mm.
(3）基础沉降量估算总值
S=5+1=6mm.
8、分配梁受力验算
(1）纵向分配梁受力验算
10×15cm方木采用木材材料为A－3～A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，即：［σw]＝11Mpa，E＝9×103，10cm×15cm方木的截面特性：
W＝10×152/6＝375cm3。
I=10×153/12=2812.54cm4.
Ⅰ—Ⅰ截面：
①腹板位置
腹板位置的荷载q1=102.5KN/m2,立杆纵向间距为30cm,横向间距为30cm。
Ⅰ、P计算：
10×15cm纵向分配梁间距为30cm,其分配情况如下图：
p=q×0。3=q1×l横×0。3＝102。5×0。3×0.3=9.2KN.
Ⅱ、强度计算：
因为p为均布荷载,l=300mm
所以Mmax=ql2/8=102.5×0。3×0.32/8=0.346KN·m=3.46×105N·mm
σw=Mmax/w=3.46×105/375×103＝0.9MPa〈［σw]=11MPa 满足要求。
Ⅲ、挠度计算：
因为p为均布荷载，l=300mm
Wmax=5ql4/384EI=5×102.5×300×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）=0。3mm<f=300/500=0。6mm 满足要求。
②翼缘板位置
翼缘板位置的荷载q1=21。8KN/m2,立杆纵向间距为30cm,横向间距为60cm。
Ⅰ、P计算：
10×15cm纵向分配梁间距为30cm,其分配情况如上图所示。
p=q×0。3=q1×l横×0.3＝21.8×0.6×0。3=3。9KN.
Ⅱ、强度计算：
因为p为均布荷载,l=300mm
所以Mmax=ql2/8=21。8×0。6×0。32/8=0.216KN·m=1。47×105N·mm
σw=Mmax/w=1.47×105/375×103＝0.39MPa〈［σw］=11MPa 满足要求。
Ⅲ、挠度计算：
因为p为均布荷载，l=300mm
Wmax=5ql4/384EI=5×21.8×600×3004/（384×2×9×103×2×2812。5×104）=0。3mm〈f=300/500=0。6mm 满足要求.
Ⅱ-Ⅱ截面：
①腹板位置
腹板位置的荷载q1=88.8KN/m2，立杆纵向间距为60cm，横向间距为30cm.
Ⅰ、P计算：
10×15cm纵向分配梁间距为60cm,其分配情况如下图:
p=q×0.6=q1×l横×0。6＝88。8×0。3×0.6=16KN.
Ⅱ、强度计算：
因为p为均布荷载，l=600mm。
所以Mmax=ql2/8=88.8×0.3×0.62/8=1.2KN·m=12×105N·mm
σw=Mmax/w=12×105/375×103＝3.2MPa<［σw］=11MPa 满足要求。
Ⅲ、挠度计算:
因为p为均布荷载，l=600mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×88。8×300×6004/（384×2×9×103×2×2812.5×104)
=0。5mm〈f=600/500=1。2mm 满足要求。
②翼缘板位置
翼缘板位置的荷载q1=21.8KN/m2，立杆纵向间距为60cm，横向间距为60cm。
Ⅰ、P计算:
10×15cm纵向分配梁间距为60cm，其分配情况如下图：
p=q×0.6=q1×l横×0。6＝21。8×0.6×0.6=7.8KN。
Ⅱ、强度计算:
因为p为均布荷载，l=600mm
所以Mmax=ql2/8=21。8×0。6×0.62/8=0。589KN·m=5。89×105N·mm
σw=Mmax/w=5.89×105/375×103＝1.57MPa〈［σw]=11MPa 满足要求.
Ⅲ、挠度计算：
因为p为均布荷载,l=600mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×21。8×600×6004/(384×2×9×103×2812。5×104）
=0。4mm<f=600/500=1.2mm 满足要求。
(2）横向分配梁受力验算
10×15cm方木采用木材材料为A－3~A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，即:[σw］＝11Mpa，E＝9×103,10cm×15cm方木的截面特性:
W＝10×152/6＝375cm3。
I=10×153/12=2812。54cm4。
Ⅰ—Ⅰ截面：
①腹板位置
腹板位置的荷载q1=102。5KN/m2，方木纵向间距为15cm,横向间距为30cm。
Ⅰ、P计算：
10×15cm横向分配梁间距为30cm，其分配情况如下图：
p=q×0.3=q1×l纵×0。3＝102。5×0。15×0。3=4.6KN.
Ⅱ、强度计算:
因为p为均布荷载，l=300mm
所以Mmax=ql2/8=102.5×0。15×0.32/8=0.173KN·m=1.73×105N·mm
σw=Mmax/w=1。73×105/375×103＝0.46MPa〈［σw］=11MPa 满足要求.
Ⅲ、挠度计算：
因为p为均布荷载，l=300mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×102。5×150×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104)
=0.2mm〈f=300/500=0.6mm 满足要求.
②翼缘板位置
翼缘板位置的荷载q1=21。8KN/m2，方木纵向间距为15cm，横向间距为60cm。
Ⅰ、P计算:
10×15cm横向分配梁间距为60cm，其分配情况如下图:
p=q×0。6=q1×l纵×0。6＝21。8×0。15×0.6=2。0KN.
Ⅱ、强度计算：
因为p为均布荷载，l=600mm
所以Mmax=ql2/8=21.8×0。15×0。62/8=0。147KN·m=1。47×105N·mm
σw=Mmax/w=1。47×105/375×103＝0.4MPa<[σw］=11MPa 满足要求.
Ⅲ、挠度计算:
因为p为均布荷载，l=600mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×21.8×103×150×6004/(384×2×9×103×2812。5×104)
=0.1mm〈f=600/500=1.2mm 满足要求.
Ⅱ-Ⅱ截面:
①腹板位置
腹板位置的荷载q1=88.8KN/m2,方木纵向间距为15cm，横向间距为30cm。
Ⅰ、P计算:
10×15cm横向分配梁间距为30cm，其分配情况如下图：
p=q×0.3=q1×l纵×0.3＝88。8×0。15×0.3=4。0KN.
Ⅱ、强度计算：
因为p为均布荷载，l=300mm.
所以Mmax=ql2/8=88。8×0。15×0。32/8=0.15KN·m=1.5×105N·mm
σw=Mmax/w=1.5×105/375×103＝0.4MPa〈［σw］=11MPa 满足要求.
Ⅲ、挠度计算:
因为p为均布荷载，l=300mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×88。8×150×3004/（384×2×9×103×2×2812.5×104）
=0。1mm〈f=300/500=0。6mm 满足要求。
②翼缘板位置
翼缘板位置的荷载q1=21。8KN/m2，方木纵向间距为15cm，横向间距为60cm.
Ⅰ、P计算：
10×15cm横向分配梁间距为60cm，其分配情况如下图：
p=q×0.6=q1×l纵×0。6＝21。8×0.15×0.6=2。0KN。
Ⅱ、强度计算:
因为p为均布荷载,l=600mm
所以Mmax=ql2/8=21。8×0。15×0。62/8=0。147KN·m=1.47×105N·mm
σw=Mmax/w=1。47×105/375×103＝0。4MPa〈［σw]=11MPa 满足要求。
Ⅲ、挠度计算：
因为p为均布荷载，l=600mm
Wmax=5ql4/384EI
=5×21。8×150×6004/（384×2×9×103×2×2812。5×104）
=0.1mm<f=600/500=1。2mm 满足要求.
9、竹胶模板受力验算
由于本桥为变截面桥梁，梁底为二次抛物线线形,为了保证横向分配梁的稳定性，横向分配梁采用满铺.竹胶模板直接放置于横向分配梁上，靠横向分配梁承力。故不需对竹胶模板进行受力验算。
4.5预压
支架在底模安装后，需要对支架进行预压,预压重量为设计重量的110％（含施工荷载），采用砂袋逐跨预压。现场用料采用外购天然砂夹石，采用整联一次预压。
4。5.1预压的目的
(1）观测支架结构的可靠性是否满足施工需要，消除支架、地基非弹性变形。
（2）取得支架在荷载作用下的弹性变形和非弹性变形的数据，为设置支架沉降预留量和模板支架预拱度提供依据。
4.5。2支架预压观测点布置
在地基顶面和模板面布设观测点，每排横向各设3个点，纵向设置8排观测点，模板观测点布置详见观测点布置图，同时在各级支架检算点处设置观测点进行观测，完成后，进行观测值和计算值的核对.
4。5。3支架预压加载
断面加载分二级进行,加载材料天然砂夹石为外购，（第一级加载箱梁底板、腹板钢筋混凝土重的1。1倍；第二级加载顶板钢筋混凝土重的1。1倍；每一级加载过程应均匀进行，每级加载间隔1d,在加载过程中间隔4h观测一次,加载完成后,每隔6小时观测一次，观测频率可依据沉降量进行适当调整,二级加载完成后，连续观测3d,待沉降基本稳定后进行卸载，加载参见图5。3—1《现浇箱梁支架预压加载等级图》。
现浇箱梁支架预压加载等级图 图5。1—1
沉降曲线图 图5.4—1
4.5.4观测记录
根据点位布置和观测频率绘制记录表格,记录完成后取代表点绘制沉降曲线。曲线图参见图5.4—1《沉降曲线图》.
4.5。5数据处理
根据观测数据和需要取代表点位进行数据分析，预压前观测点标高H0，预压完成卸载前观测标高H1，卸载完成后观测点标高H2。
预压总沉降量f=H0-H1
弹性变形量ft=H2—H1
非弹性变量fs=H0—H2
支架各杆件和承重梁观测的下沉量，作为核对计算的依据,并评估结构的可靠性。
板顶面的沉降，在观测完成后,依据实测数据进行标高调整，调整后的模板高程H为设计高程+支架弹性变形+预拱度（Δf）即
H=H设+ft+Δf
对于未进行预压的支架体系箱梁底模控制标高高程为
H=H设+ft+Δf+fs。
本桥在主跨跨中的预拱度设置值为3cm,按二次抛物线由跨中向支点处变化;边垮跨中预拱度设置值为1.5cm,按二次抛物线由跨中向两端支点处变化。
五、安全技术措施
5。1脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（强制性条文) 
5。2搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 
5。3脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收，合格后方可使用.
5.4作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。 
5。5当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施,并扫除积雪. 
5。6脚手架使用中应加强日常维护和安全检查.安全网应按照规定搭设和拆除。
5。7脚手架使用期间,严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、 连墙件。
5.8不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业,否则应采取加固措施. 
5。9临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
5。10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
5。11各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。 
5.12防火措施：应设置足够数量的灭火器.每层按各安放2个干粉灭火器。电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品.不准任何人在脚手架上吸烟,或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。
5。13防雷措施：外架顶部四角设避雷装置。采用避雷针与大横杆连通。避雷针采用φ12镀锌钢管制作,高度不小于1米,设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络.接地线采用━40×4mm的镀锌