河北建筑工程学院制冷课程设计计算说明书.doc

河北建筑工程学院
课程设计计算说明书
题目名称： 空气调节用制冷技术
系 别: 城建系
专 业： 建筑环境与设备工程
班 级: 热专1
学 号： 2011
学生姓名:
指导教师： 曲
职 称： 副教授
2013年 1月10日
目 录
一 设计对象…………………………………………………………………1
二 原始资料……………………………………………………………………1
三 设计内容及要求…………………………………………………………1　　Ⅰ确定制冷系统总制冷量……………………………………………………１
Ⅱ．确定制冷剂种类和系统形式………………………………………………１
Ⅲ．确定制冷系统设计工况……………………………………………………3
Ⅳ 选择压缩机和电机功率……………………………………………………5
Ⅴ 选择蒸发器……………………………………………………………8
Ⅵ 选择冷凝器……………………………………………………………8
Ⅶ　选择系统辅助设备并计算制冷剂充灌量…………………………………9
Ⅷ 确定系统调节控制方案………………………………………………12
四 附录………………………………………………………………………13
五 参考文献……………………………………………………………………17
制冷课程设计
一．设计对象：
某校空调实验室改建，原有冷源已不能满足要求,拟定重建一单元制冷系统，供给空调实验台合格的冷冻水（喷雾室和水冷式空气冷却器）。
二．原始资料：
1．本制冷系统主要为供给实验室教学和科研用冷冻水，冷冻水温度t=5～7℃.空调设计工况冷冻水温度t=5℃,空调回水t=11℃.
2．空调冷负荷Q0=53．5KW。最低负荷Qmin=37KW.
3．实验室水源为本校自来水网供给的16℃深井水。
4．室外气象参数：夏季通风室外干球温度30℃,湿球温度26．5℃，风速1．9米/秒,大气压P=751mmHg；
5．实验室现有设备规格：
(1）4F-10氟利昂制冷压缩—冷凝机组一台,标准制冷量为28000千卡/时，空调制冷量60000千卡/时,配用压缩机4F10；转数960转/分；配用电机型号JO2-72-6,功率22KW，电压380V，转数970转/分;配冷凝器,卧式壳管式,面积14．4m2(武冷产品）。
（2）FW—30型满液式壳管式蒸发器一台,冷却面积30m2，筒外径Φ=400mm； 管板间长度1800mm,冷却管径Φ18×2。5mm，管根数138；水通程10；进液管38mm，回气管Dg50mm.
（3）玻璃钢逆流式冷却塔一台,型号BNL—20型，冷却水量MW在水温降Δt=5℃时为19．3m3/h，MW在水温降Δt=6℃时为15．9m3/h，风机风量变11400m3/h，转速n=930转/分，功率P=0．8KW，塔高2030mm,直径1350mm,进水直径65mm，出水直径80mm，最大直径为1470mm填料高720mm。
三．设计内容和要求:
Ⅰ．确定制冷系统总制冷量
制冷系统总制冷量包括空调冷负荷和制冷系统的冷量损失，其中空调冷负荷Q0max=53。5KW
制冷系统总制冷量可表示为空调冷负荷乘以一个系数Φ0=A·Q0max
式中A=1。05～1。15，直接连接时系统冷损失小，A可取小值1.05;间接连接时系统冷
失大，A应取大值1。15。该系统为间接连接，所以A=1。15，则Φ0=53.5＊1。15=61.525KW
Ⅱ．确定制冷剂种类和系统形式
㈠ 制冷剂种类的选择
常用的制冷剂有氟利昂和氨两种，两种制冷剂的主要优缺点有：
氟利昂： 大多数氟利昂本身无毒、无臭、不然，与空气混合遇火也不爆炸;如果系统中完全不含水分，氟利昂对金属没有腐蚀性;只要不处于缺氧状态，氟利昂对人体没有危害.因此，适用于公共建筑或实验室的空调制冷装置。但是,氟利昂的放热系数低，价格较高，极易渗透又不容易被发现；氟利昂与水几乎不互溶，易出现“冰堵”现象，所以系统中必须设置干燥过滤装置；氟利昂液体和润滑油可以很好的互溶,气体不溶于润滑油，必须设置回油问题。
氨:氨的传热性能强，价格便宜。但是氨有强烈刺激性,对人体有危害且氨为可燃物，当空气中氨的体积百分比达到16%～25％时,遇明火有爆炸的危险；氨的排气温度比较高,不适合高压缩比运转，也不适合吸气过热度太大的运转；氨会腐蚀铜及其合金、锌等金属材料，所以氨制冷设备中不能有铜及其合金制造的管道和阀件等。
本制冷系统主要为供给实验室教学和科研用提供冷冻水，人员密集且仪器精贵，宜采用氟利昂制冷剂.又因为采用空调机组制冷，蒸发温度比较低,故选用氟利昂R134a制冷剂。
㈡ 系统形式
蒸汽压缩式制冷理论循环有节流损失和过热损失，为了使膨胀阀前液态制冷剂有较大的再冷读，同时又能保证压缩机吸入具有一定过热度的蒸汽,常采用蒸汽回热循环。但采用蒸汽回热循环，虽然单位质量制冷能力有所增加,但是压缩机的耗功量
ΔωC也增加。因此，该种循环的理论制冷系数是否提高,则与制冷剂上的热物理性质有关.一般来说,对于节流损失大的制冷剂如氟利昂R12、R134a等是有利的，而对氨则不利。由于本设计中选用了氟利昂R134a制冷剂，所以选用回热循环系统形式是合适的.
综上所述，制冷剂选用氟利昂R134a,系统形式选用回热循环。
1. 制冷剂循环系统:
回热循环系统主要由制冷系统四大件和辅助设备组成,并用管道将其连接起来.
(1）压缩机：本设计采用活塞式制冷压缩机，其构造可以概括为机体、活塞及曲轴连杆机构、气缸套及进排气阀组、卸载装置、以及润滑系统.压缩机吸入的是过热蒸汽,进行干压缩。当压缩机吸入湿蒸汽时会产生闪发气体占据汽缸有效空间，使制冷量降低。
（2）冷凝器：冷凝器的作用是将制冷压缩机排出的高温高压气态制冷剂予以冷却、使之液化，以便制冷剂在系统中循环使用。该设计系统中采用水冷式冷凝器。
（3）蒸发器：蒸发器的作用是通过制冷剂压缩（沸腾），吸收载冷剂的热量,从而达到制冷目的.本设计采用非满液式蒸发器液态制冷剂经膨胀阀进入蒸发器管内，随着在管内流动，不断吸收管外载冷剂的热量,逐渐汽化，故蒸发器内处于汽液共存状态；这种蒸发器虽然克服了满液式蒸发器的缺点，同时非满液式蒸发器能使润滑油很好的返回压缩机。
（4）节流阀：节流阀是组成制冷系统的重要部件，其作用为：一方面对高压液态制冷剂液体进行节流，起降温降压的作用;另一方面调节供入蒸发器的制冷剂的流量,适应蒸发器热负荷变化。
(5）油分离器：由于在压缩过程，制冷剂处于高温高压的过热状态，润滑油也会发生雾化,将与制冷剂一起进入冷凝器或蒸发器内就会在管壁上凝结一层油膜,影响冷凝及蒸发器的换热效果，故应在压缩机出口设油分离器.
（6）干燥器：因为本设计选用的氟利昂系统,在膨胀阀吸入口前设干燥器可以系统中的水分在节流出口处发生“冰堵”现象，影响制冷系统循环。
（7）过滤器： 分别安装在节流阀处干燥器前和压缩机吸入口前防止杂质堵塞节流装置和保护压缩机汽缸的精度。
（8）回热器：利用回热器能使膨胀阀前液态制冷剂有较大的再冷度减少节流损失,同时又能保证压缩机吸入具有较大的过热度制冷剂蒸汽。
（9）储液器：本系统储液器安装在冷凝器下边为高压储液器，在系统中起稳定制冷剂流量，并可用来储存液态制冷剂。
2．冷冻水系统:
按照用户需要情况不同,冷冻水系统可分为闭式系统和开式系统，开式系统需设置冷冻水箱和回水箱,系统水容量大,运行稳定，控制简单.闭式系统与外界空气接触少，可以减缓腐蚀现象,再者闭式系统必须采用壳管式蒸发器,用户侧应采用表面式换热设备,而开式系统则不受这些限制，当采用水箱式蒸发器时可以用它代替冷冻水箱和回水箱.因该冷冻水系统采用水冷式空气冷却器与外界空气直接接触故选用开式系统。
3。冷却水系统:
合理地选用冷却水源和冷却水系统对制冷系统的运行费用和初投资具有重要意义.冷却水系统形式可分为直流式、混合式、循环式三种。前两种形式都有冷却水的排放,从环保的角度考虑,应尽量降低制冷系统的水消耗量,故可采取循环式冷却水系统，此种系统就是将来自冷凝器的冷却回水先通入蒸发式冷却装置，使之冷却降温.然后再用水泵送回冷凝器循环使用。这样,只需少量补水即可。考虑到机械通风冷却塔具有冷却效率高，结构紧凑,使用范围广，并具有定型产品可选用的优点,故蒸发式冷却装置选机械通风冷却塔.
机械通风冷却循环系统采用机械通风冷却塔，冷凝器的冷却回水由上部北喷淋在冷却塔内的填充层上，以增大水与空气的接触面积,被冷却后的水从填充层流至下部水池内,通过水泵再送回冷却水机组的冷凝器中循环使用。冷却塔顶部装有通风机，使室外空气以一定的流速紫霞通过填充层，以增加冷却效果。
4。 润滑油系统
润滑油是活塞式压缩机必不可少的润滑剂,而在压缩机高速运转时时高温的气缸壁会使一部分润滑油在高温下雾化，并随高速的制冷剂气流离开压缩机进入制冷循环系统，如果进入泠凝器和蒸发器等换热设备，就会传热面上形成油膜，使得传热性能恶化，而且压缩机内绝对不能缺少润滑油，为此系统中必须设置独立的油循环路径使润滑油很好的返回到压缩机的曲轴箱。
Ⅲ．确定制冷系统设计工况
㈠　制冷循环参数
1.确定蒸发温度t0
因为已知冷冻水出口温度为t2=5℃，空调回水温度即冷冻水进口温度为t1=11℃.蒸发温度t0比被冷却液体的出口温度低4～6℃,此处取5℃。
则蒸发温度t0=5—5=0℃
2。确定冷凝温度tk
由原始资料查得该地区夏季空气湿球温度为ts=26.5℃,又冷却水进口温度比其高3~5℃,此处取3。5℃，则冷却水进口温度为tw1=26.5+3.5=30℃.而冷凝温度与冷却水进口温度又有7
～14℃的温差，此处取10℃
则冷凝温度tk=30+10=40℃
3。确定过热度
总过热度是又由热力膨胀阀过热度和回热器过热度组成的，即Δtsh=Δtsh‘+Δtsh’‘，取12～18℃。
其中热力膨胀阀过热度Δtsh‘=t1‘-t1’‘=3～5℃，若取4℃，则t1’＇=t1‘+4=0+4=4℃，若取总过热度为16℃,则回热器过热度为12℃，则t1=t1‘+16=16℃
4、回热循环系统压焓图各状态点如下所示：

（二）制冷循环过程
1＇～1 为过热过程：其中1＇～1＇＇为热力膨胀阀的过热过程,发生在蒸发器内,1＇＇~1为回热器的过热过程；1＇点表示出蒸发器出口时的饱和状态；1＇＇点为进入回热器的过热蒸汽状态；１点为压缩机进口处的过热蒸气状态。
1～2表示制冷剂在压缩机中的等熵压缩过程;2点为压缩机出口的制冷剂蒸汽状态点。
2～3为制冷剂的放热过程：其中2～3 ‘过程为制冷剂在冷凝器中的降温冷凝过程；3～3’为制冷剂在回热器中的过冷过程；在整个放热过程中制冷剂的压力保持不变且等于冷凝温度下饱和压力。3点为热力膨胀阀前液体制冷剂的状态点。
3～4 表示制冷剂在节流过程中压力和温度的降低，但焓值保持不变，且进入两相区;4点为蒸发器入口制冷剂的状态.
4～1‘表示制冷剂在蒸发器中的沸腾吸热过程。
(三）根据压焓图查得图中各状态点的参数如下表所示
状态点
温度（℃)
绝对压(MPa)
比焓（KJ/Kg)
比熵（KJ/Kg·K)
比容（m3/Kg）
1‘
0
0。293
399
1.73
0。06931
1‘＇
4
0。293
404
1.74
0。07142
1
16
0.293
412
1.78
0。070407
2
58
1.0166
438
1。78
0.02174
3‘
40
1。0166
256
1.15
0。000667
3
36
1。0166
248
1.14
0。000656
4
0
0.293
248
1。12
0.0163
（四）根据各状态点参数值进行制冷理论循环的热力计算：
1、根据回热器热力平衡：h1—h1’＇=h3’-h3， ∴h3=h3'—（h1-h1’),得h3=248KJ/Kg,由节流前后焓值不变得:h4=h3=248KJ/Kg
2、单位质量制冷能力:q0=h1＇＇-h4=404-248=156KJ/Kg
3、总制冷量：=1。15Q0=1.15×53.5=61。525KW
4、制冷剂质量流量：Mr= ==0.39kg/s
5、冷凝器热负荷： Φk=Mr（h2-h3')=0。39*(438—256)=70。98KW
6、压缩机理论耗功率：Pth=Mr(h2—h1）=0.39＊（438-412）=10。14KW
7、理论制冷系数：εth===4.8
Ⅳ 选择压缩机和电机功率
压缩机的选择计算，主要是根据制冷系统的总制冷量及系统的设计工况,确定压缩机种类、型号和台数,最后要校核压缩机所配置电机的功率。
①压缩机类型的选择
目前,用于大中型制冷系统的压缩机主要有三种，分别为活塞式制冷压缩机、螺杆式制冷压缩机、离心式制冷压缩机。三种制冷压缩机的特点和适用条件见下表。
压缩机种类
活塞式
螺杆式
离心式
单级最大压缩比
10
20
4.5
单机制冷量（kw）
30~580
60～2730
703～4222
最大排气压力（bar）
15.5
18.5
10。0
最高排气温度(℃）
120～150
90~105
75
单级最大进、出口压差(bar)
14
18
12.6
参考相关设计规范：制冷量大于1758kw时宜选用离心式；制冷量在1054～1758kw时宜选用螺杆式或离心式；制冷量在700~1054kw时宜选用螺杆式;制冷量在116~700kw时宜选用螺杆式或往复式；制冷量小于116kw时宜选用活塞式或涡旋式。
开启式、封闭式、半封闭式活塞压缩机的比较
项目
开启式
封闭式
半封闭式
备注
功率
0.4～120
0.75～45
0.1～15

可维修性
方便维修
不方便维修，如需维修则需破坏压缩机外壳。维修之前不方便维修打价
方便维修

系统泄漏
因为电机与压缩机用轴传动,故机组内的冷冻机油和冷媒不可避免的产生泄漏问题，需经常添加冷媒和冷冻机油。
因电机和压缩机在一个壳体内，不存在泄露问题
因电机和压缩机在一个壳体内,不存在泄露问题

是否需要轴封
需要
不需要
不需要

是否存在轴对中的问题
开启式压缩机由于电机轴与压缩机轴温度不同造成不同膨胀量而引起轴不对中、破坏轴封的问题
不存在
不存在

主机房降温处理措施
因为开启式压缩机的电机冷却是靠空气冷却，电机散发的热量全部散入到主机房，考虑到机组的运行和操作人员的原因,故主机房必须做降温和通风处理。
只需要做普通的通风处理，以供给新风
只需要做普通的通风处理，以供给新风

电机冷却方式
空气冷却，效率不稳定,不稳定且电机容易污损
封闭型电机采用独立的制冷剂回路冷却电机，效率高而且电机工作温度低而稳定，更好地保证了机组的稳定性,延长了电机寿命, 同时根本解决了困扰开启式电机的漏油、漏氟和轴不对中等一系列问题
封闭型电机采用独立的制冷剂回路冷却电机，效率高而且电机工作温度低而稳定,更好地保证了机组的稳定性，延长了电机寿命， 同时根本解决了困扰开启式电机的漏油、漏氟和轴不对中等一系列问题

运转噪音
因电机外露，噪音大
噪音较小
噪音小

用途
制冷装置、热泵、汽车空调
制冷装置、热泵、汽车空调
电冰箱、空调器

综合考虑经济﹑制冷要求、选用的制冷工质﹑运行管理及对制冷量调节等方面的因素,本制冷系统选用半封闭活塞制冷压缩机。
②、 压缩机级数的选择
压缩机级数应根据设计工况的冷凝压力与蒸发压力之比来确定。一般若以氟利昂为制冷剂，当Pk/P0≤10时，应采用单级制冷压缩机；否则应采用两级压缩机。
对于本设计制冷系统中，Pk/P0==3。46≤10,因此，本设计制冷系统采用单级压缩。
③ 选择压缩机
根据压缩进口的活塞排量选择其型号
由 Φ0=·q0，得Vh=
其中ηv=0。94—0。085[()1/m-1]
=0.94—0.085［（）1／1.15-1］=0。77
p1、 p2——分别为压缩机的吸气压力和排气压力。
m-—多变指数，对于氟利昂制冷剂R134a，m=1。15
则压缩机的活塞排量为:
Vh==0.038 m3/s=136。6m3/h
根据设计任务书提供的压缩机系列可选如下型号的压缩机
系列号
汽缸数目
汽缸直径
(mm)
活塞行程
(mm)
额定转数
（转/分）
理论输气量
（/h)
70系列
8
70
50
1440
146。4
实验室原有的压缩机型号为4F10,转数为960转/分，故不可采用原有的压缩机,需采购型号匹配的压缩机。
（二)电机功率计算
压缩比: ===3。47
由压缩比查得指示功率：
由压缩比查得摩擦功率：
电动机轴功率：=(1.1～1.15）
电动机采取三角皮带连接=0.9， 取余量附加系数为1。1
所以：=1.1**=18。32KW
设计指导书提供的电动机型号JO-72-6为功率为22KW，电压为380V，转数为970转/分.由上述计算可知原有电动机仍然可以使用,所以仍然采用原有电动机。
Ⅴ 选择蒸发器
蒸发器的选型计算
由前述可知蒸发器中冷却水入口温度=11℃，其出口温度t2=5℃，由蒸发温度=0℃，可计算出蒸发器内制冷剂与冷冻水的对数平均温差
Δtm===7。6℃
蒸发器的传热面积为㎡
Φo—-蒸发器制冷量61。525kw
K-—蒸发器导热系数，对于非满液式壳管蒸发器，热交换形式为氟利昂—水，K为450～550w/(㎡·k)，取K为500w/（㎡·k）.
得蒸发器的传热面积为A===16.19m2
原有蒸发器A﹦30㎡满足设计要求，但原有蒸发器属于满液式应考虑回油问题。考虑到回油问题应选用非满液式蒸发器。故选用卧式壳管式蒸发器.它的冷却面积35㎡,外径416mm，管板间长度1900mm，，冷却管外径＊内径*根数=21＊14。5*136，水通程数4.连接管：进液Dg25，回汽Dg50，冷却管为螺纹管，肋化系统=3.4,纹高1.5mm，每米纹数625个，螺纹翅端外径21mm，螺纹管外径*内径18＊14.5.每米管长外表面积0。0456㎡/m，内表面积0.0456㎡/m.
Ⅵ 选择冷凝器
冷凝器内冷却水的进出口温差可取4~10℃，故取其温差为5℃,因此，冷凝器内制冷剂的平均对数温差为：
由前述已定，冷却水进口温度=30℃，则其出口温度=30+5=35℃，所以可计算得：
Δtm==7。2℃
冷凝器的面积：
Φk-—冷凝器的热负荷，Φk=Mr(h2-h3’)=0.39*(438—256)=70.98KW
Kc—-冷凝器传热系数,对于卧式壳管式冷凝器，制冷剂种类为氟利昂（低肋管），Kc为700～900w/（㎡·k），取Kc为800w/（㎡·k）.
得：冷凝器的面积：
==12.32m2
由上述计算可选指导书中提供的如下型号的氟利昻卧式壳管式冷凝器(低肋管）
冷却面积
（㎡）
筒体直径
(mm)
冷却管
(mm)
管数
N
水通径
n
并列管数
z
14。5
φ280＊6
φ16*1。5
78
-
4
Ⅶ 选择系统辅助设备并计算制冷剂充灌量
(一） 回热器的选择(热交换器)
回热器是一种热交换设备：从蒸发器出来的气态制冷剂与从冷凝器出来的液态制冷剂在回热器中成逆流式进行换热，液体制冷剂在回热器进口温度，t3分别为40℃,36℃;气体制冷剂在回热器进出口温度t1‘＇，t1分别为4℃，16℃

Δtmin=t3‘-t1=40—16=24℃
Δtmax=t3-t1‘’=36—4=32℃
对数平均温差：Δtm===27。59℃
在回热器中, 液体制冷剂和气体制冷剂的换热量： Φ1=Φ2=Φ由回热器热交换公式得： Φ=KA△tm KW
得：回热器传热面积A=Φk/ K△tm ㎡
K——回热器传热系数， 制冷剂液体在管内的流速取0.8～1。0m/s,这时回热器的传热系数约为240～300 w/（㎡·k）,取K=250 w/（㎡·k）
Φ1=Φ2=Φ=(）=0.39×(256-248）=3.12 KW
回热器的传热面积： A=Φ/ K△tm==0。45m2
由设计任务指导书提供的热交换器的系列选如下型号的回热器
面积
(）
外径长度
（mm）
接管尺寸
(mm）
回汽
液管
0。5
φ159×700

Dg40
Dg20
（二) 高压贮液器
已知高压贮液器储存量=0。2m3，因为贮液器不能完全充满根据规范,为了防止温度变化时因热膨胀造成危险贮液器的储存量不应超过本身容积的80％,所以高压贮液器的充灌量（容积）：Vc=/0.8=0。2/0。8=0.25m3
设备选型：
台数
容积

外径长度
（mm）
接管通径
进液
出液
平衡管
安全阀
1
0.1

Dg32
Dg32
Dg8
Dg20
2
0.075

Dg32
Dg32
Dg8
Dg20
采用以上三台并联，才能满足设计要求。
（三) 干燥过滤器的选择
由任务指导书提供的资料选如下型号的干燥器
外径长度
（mm）
配管

Dg40
（四） 油分离器的选择
油分离器一般设置在冷凝器之前压缩机的排气管路中，它的作用是将压缩机排出的大部分润滑油予以分离并截留.
油分离器内的液体流速.
油分离器筒径D=0.019=0.019＊=117mm
由设计指导书提供的资料选如下型号的油分离器
型号
外径高度
(mm)
通径
(mm)
配管尺寸
（mm)
YF159

Dg32

（五） 电磁阀的选择
电磁阀是利用被调节参数产生的电信号，控制施加于膨胀阀上的电压或电流，进而达到调节供液量的目的。
参考工作压力和干燥过滤器的管径选配相符：
电磁阀设备选型：
型号
通径
配管
温度范围℃
最大开阀压差
电压
进
出
DF-40
Φ40
50
50
-40～+70
14kg/cm2
200V
（六） 热力膨胀阀的选择
热力膨胀阀是通过蒸发器出口气态制冷剂过热度控制膨胀阀开度的，广泛应用于非满液式蒸发器.按照平衡方式的不同，可分为内平衡式和外平衡式两种。
膨胀阀的流量系数：
--膨胀阀进口制冷剂密度，kg/；
——膨胀阀出口制冷剂比容，/kg。
ＣＤ＝0。02005+6.34*0.016=0。79
根据膨胀阀的制冷剂流量：
Pvi——膨胀阀进口压力,Pa；
Pvo——膨胀阀出口压力，Pa;
vvi-—膨胀阀进口制冷剂比容,/kg;
Av-—膨胀阀的通道面积，m2；
CD——流量系数；
则可得膨胀阀的通道面积：
=
= 0。0000105
膨胀阀的筒径:
=
=3.66
由任务指导书提供的热力膨胀阀系列选如下型号的热力膨胀阀
型号

孔径
（mm)
工质

适用温度
（℃）
制冷量
配管
标准空调
大卡/时
进口
（g）
出口
（Dg）
RF5
5
R—12
+10～-30
10
8
12
热力膨胀阀安装位置应靠近蒸发器,阀体应垂直放置，不可倾斜,不可颠倒安装,而且要正确安装感温包。
Ⅷ。 确定系统调节控制方案
(一) 自动保护系统
制冷装置的自动保护，制冷装置的事故可能有:液击，排气压力过高，润滑油供液不足，蒸发器内载冷剂冻结,制冷压缩机配用电机过载，为此，制冷装置均应针对具体情况设置一定的保护装置。
下面是本制冷系统(氟里昂制冷装置)的自动保护系统包括:
（1)高、低压继电器。接于制冷压缩机排气管和吸气管，防止压缩机排气压力过高和吸气压力过低。（2)油压继电器。与制冷压缩机吸气管及油泵出油管相接用于油压过低，压缩机润滑不良。（3）温度继电器。安装在壳管式蒸发器的冷冻水管路上,防止冷冻水冻结。压缩机排气温度过高会使润滑条件恶化，润滑油碳化，影响压缩机寿命，所以在压缩机排气腔内或排气管上设置温度继电器当压缩机排气温度过高时，指令压缩机停机，当温度降低后，再恢复压缩机的运行。（4）水流量继电器.分别安装在蒸发器和冷凝器的进,出水管之间，当冷冻水量或冷却水量过低时可自动停机，以防蒸发器冻结或冷凝压力过高。（5）吸气压力调节阀。为避免压缩机在高吸气压力下进行，在压缩机吸气管上装有吸气压力调节阀，通过吸气节流,增大吸气比容，减小制冷剂循环量。
（二） 压力调节
1。冷凝压力调节.
制冷装置运行时，冷凝压力对对系统性能有很大影响。当冷凝压力偏高，容积效率减小，制冷量减小,耗功率增大，排气温度升高。
冷凝压力的调节方法的实质是通过调节冷凝器容量实现的。调节冷却剂流量和冷凝器的传热面积是调节冷凝压力得主要方法。①冷却剂流量法：在水冷式冷凝器中,常采用水流量调节阀调节冷凝压力,水流量调节阀有压力控制型和温度控制型两类。②冷凝器传热面积的调节方法：适用于具有多组冷凝器串联时，通过电磁阀开启或截断冷凝器，以改变冷凝器面积。
2.蒸发压力调节.
外界条件变化和负荷变化时，会引起制冷装置蒸发压力(蒸发温度)变化。蒸发压力的波动，会使被控对象的控制精度降低,蒸发温度过低，导致系统能效降低；蒸发温度过高，又会出现压缩机过载、除湿功能降低等。
蒸发压力的调节的实质是调节蒸发器的容量.蒸发压力控制还可以采用蒸发压力调节阀来实现，它是根据蒸发压力高低自动调节阀门开度，控制从蒸发器中流出制冷剂质量流量，以维持蒸发压力的恒定.
附录
（1） 中小型制冷压缩机各系列主要技术规格参见习题集表。
（2） 氟利昻卧式壳管式冷凝器（光管）无缝钢管。
冷却面积
（m2)
筒体直径
（mm)
冷却管
(mm)
管数
N
水通程
n
并列管数
z
14.4
18
22
35
450
470
490
616
ф25×2。5

22
127
127
223
16
16
12
5—6
8
8
18—19
(低肋管冷凝器)
冷却面积 筒体直径 冷却管 管数 水通程 并列管数
14．5 ф280×6 ф16×1．5 　　 78 4 19—20
28 ф360×6 ф18×1．5 　　 113 2 56-57
38 ф360×6 ф18×1．5 　　113 2 56-57
（3）R—12卧式壳管式蒸发器（上海冷冻机厂）
冷却面积35m2，外径ф416，管板间长度1900mm，冷却管外径×内径×根数ф21×ф14．5×136；水通程数4，连接管:进液Dg25,回汽Dg50，冷却管为螺纹管，肋化系统τ=3．4；纹高1．5mm，每米纹数625个，螺纹翅端外径φ21mm，螺纹管外径×内径φ18×14．5，每米管长外表面积0．155m2/m,内表面积0．0456m2/m。
（4)贮液器:(上冷)
容积
(m )
外径×长度
(mm）
接管通径
进液
出液
平衡管
安全伐
0.05
0.075
0。1
φ325×600
φ325×1100
φ325×1400
Dg19
Dg32
Dg32
Dg19
Dg32
Dg32
Dg8
Dg8
Dg8
3/8
Dg20
Dg20
（5）油分离器：(上冷)
型号
外径×高度（mm) 通径（mm） 配管尺寸(mm)
YF159
YF219
YF245
φ159×660 Dg32 φ38
φ219×745 D50 φ57
φ245×760 D70 φ76
(6)热交换器:（上冷）
面积
(m2)
外径×长度
(mm）
接管尺寸(mm）
回汽
液管
0．35
0．5
0．75
φ159×690
φ159×700
φ219×1060
DG40
Dg40
Dg80
Dg20
Dg20
Dg32
（7）热力式膨胀伐 （上冷)
型号 孔径 工质 适用温度
（mm) (℃)
制冷量
配管
标准 空调
（×103 大卡/时）
进口 出口(Dg）
RF1．5 1．5 R-12 +10～-30
RF2 2 R-12 +10～—30
RF5 5 R-12 +10～—30
RF9 9 R-12 +10～-30
RF11 11 R—12 +10～—30
1．5
4．5
10
20
30
8 10
8 10
8 12
13 13
16 16
RF8 8 R—12 +10～-30
RF9 9 R-12 +10~—30
RF10 10 R-12 +10～-30
RF11 11 R-12 +10～—30
24
27
30
39
16 19
16 19
16 19
16 19
（8）干燥过滤器：（北冷）
外径×长度=Ф133×330mm;配管Dg40.
(9) DF型电磁阀（上冷）
型号
通径
配管
温度范围
（℃）
最大开阀压差
（kg/cm2）
电压
进 出
DF-25
DF—32
DF-40
Ф25
Ф32
Ф40
32 32
38 38
50 50
-40~+70
—40～+70
—40～+70
14
14
14
220V
220V
220V
中小型制冷压缩机各系列的主要技术规格表
17

系列号
50系列
70系列
100系列
125系列
汽缸数目
2
3
4
6
8
2
3
4
6
8
3
4
6
8
3
4
6
8
汽缸直径（mm）
50
70
100
125
活塞行程（mm）
40
50
70
100
额定转数(转/分）
1440
1440
960/1440
960
理论输气量（m2/h）
13。6
20。3
27.2
40.7
54.3
36。6
54.9
73.2
109。8
146。4
63。5/95
126.9/190
190.4/285
253.8/380
141
283
424
566
标准工况制冷量
R717

R12
2990
4200

R22

空调工况制冷量
R717

R12

R22

四.参考文献
中国计划出版社主编，《采暖通风与空气调节设计规范》(国标GBJ50019—2003),北京：中国计划出版社，2003
中国计划出版社主编,《暖通空调制图标准》(国标GB/T 50114-2001)，北京：中国计划出版社，2001
李树林主李树林
《小型制冷装置设计指导》 第一版，西安交通大学出版社，1998
冯玉琪主编，《新型空调制冷设备及配件选用手册》,北京:人民邮电出版社，1999
何耀东主编,《暖通空调制图与设计施工规范应用手册》，北京：中国建筑工业出版社，1999
彦启森、石文星、田长青编著，《空气调节用制冷技术》（第四版）,北京：中国建筑工业出版社，2010
赵荣义、范有养、薛殿华、钱以明编著，《空气调节》(第四版)，北京:中国建筑工业出版社,2008
《小型制冷装置设计指导》 第一版，西安交通大学出版社，1998
《实用制冷工程设计手册》 中国建筑工业出版社，1993