箱梁预制场建场方案.doc

津秦铁路客运专线一标段中铁二十二局管区2号梁场建场方案1 制梁场建场总体说明津秦客专2号梁场负责宁车沽永定新河特大桥565孔箱梁预制，其中32m梁509孔，24m梁48孔，变长简支箱梁5孔。根据业主工期规定，我方拟定于2023年12月25日开始制梁场的建场工作，于2023年3月15日完毕梁场建设，达成制梁条件，4月份完毕取证的工作，2023年6月1日完毕所有箱梁的预制任务，制梁场的具体建场情况如下：1.1生产能力制梁场设9个生产台座，9套内外模，5套内模。试生产期为30天生产10孔，正式生产后设计能力为60孔/月，设86个存梁台座，最大存梁能力为122孔。1.2地质情况梁场合处位置沿线出露地层较复杂，涉及第四系（Q）填土，黏性土，砂类土，淤泥质土等，土壤最大冻结深度均为0.8m，地震动峰值加速度为0.2g。1.3建场选址条件根据施工现场地形条件，我方拟在DK60+650DK61+258里程线路左侧设制梁场，负责本标段箱梁的生产及存放，梁场正线中心里程DK60+970。1.4建场规划制梁场占地总面积约172亩，拌合站占地面积30亩，桥梁线下钢结构加工区占地12亩，备料区及其它占地28亩。梁制场分为生产区、生活区、存梁区（含提梁区）、办公区四大区域。生产区按施工工艺流程划提成八个区域：即钢筋加工及绑扎区，混凝土拌和区，混凝土输送、灌注、蒸汽养护及初张拉区，终张拉及存梁区；锅炉房，配电室及发电机房，物资仓库，中心实验室等。生活区按其功能设立宿舍、食堂、职工活动中心及厕所等。梁场平面布置图见图JQKZ2-1。1.5布置规划原则本着保护生态环境、满足生产需要、预留扩大生产条件、利于生产与现场管理的原则，科学合理规划布置制梁场。1.6平面布局要点制梁场分为生活、办公、制梁、存梁及配套服务等区域，各区域紧密连接，场内道路相通，方便运送，减少二次倒运及运送距离。生活区布局体现环保、人文、便于管理的特点；生产区从钢筋制作、绑扎、立模、灌注、养护、拆模、初张拉等整体为流水线设计，方便施工；存梁区中移梁、存梁、提梁布局合理，满足施工规定；锅炉房、配电室等危险区远离其它区域，减少安全事故隐患；生活区生产区各设垃圾解决站或污水解决池；办公、生活、生产互相独立互不干扰；全梁场与外界围墙相隔，安全独立。2 制梁场平面布局设计2.1制梁台座布局设计制梁台座为33m（24.6m）5.74m，基础采用桩基础。制梁台座和内模存放区呈“一”字型排开，间隔排放，横向间距8m，纵向间距14.5m。2.2存梁台座布局设计存梁台座为5.5m32.6m（24.6m）,采用弹性地基梁，成9排布置，每排9个存梁台座，为充足运用空间，在提高站走行线范围设有8个存梁台座，最大存梁能力122孔。为减少横移半成品梁的成本，存梁台座与生产台座一一相应设立。2.3钢筋加工区设计根据钢筋种类、数量、加工及绑扎速度（按20h绑扎1孔梁钢筋的速度），满足2孔梁/天的工程量规定，钢筋加工间设立了钢筋对焊区（3台对焊机）、钢筋调直区（832.6m）、钢筋弯曲区（10台弯曲机、24m32.6m），钢筋成品存放区（18m32.6m）、钢筋原料堆放区（22m32.6m）。成品都须分类存放，并挂标记牌。2.4钢筋预编区、吊架设计2.4.1 钢筋预编区钢筋预编区设立4个钢筋绑扎台座，进行底腹板及顶板钢筋绑扎，其纵向间距为7.5m，横向间距为7.4m，底腹板钢筋绑扎台座大小为32.6m9m,桥面钢筋绑扎台座的大小为32.6m14m。2.4.2 吊架设计钢筋骨架绑扎完毕后，用专用吊架进行吊装。吊环通过钢丝绳与吊钩连接。吊具用14、10及75焊接而成。角钢下料时以mm计，同时用18的钢筋作拉杆，以增长吊具的刚度。钢筋骨架专用吊架见图2-8：图2-8钢筋笼专用吊架图2.5搅拌站设计规模梁场内设两套拌和站，即梁场拌和站和桥梁线下拌和站，每套拌和站采用两台HZS120搅拌机共同工作，共占地1200m2，以保证混凝土的搅拌与输送。两套拌和站上料区及备料区分离设立，以防材料混用。2.6砂石料场设计碎石分级储存、分类堆放。砂石料场布置在搅拌站后，分上料区和备料区。上料区大小为60m30m，能保证3天的砂石用量，沿搅拌站纵向将上料区分为6个区域，即2个510mm碎石堆放区、2个1020mm碎石堆放区和2个中砂堆放区。备料区大小为100m x240m，可备料248000m3，能保证2个月砂石料用量。砂石料场地面所有硬化解决，并在砂石料场中间布置一条贯穿的便道，方便汽车的运卸料。2.7生产、生活垃圾解决站设计在梁场的下风向处布置垃圾解决站，重要解决工业、生活垃圾。垃圾解决站做顶棚，防止雨水冲击后的扩散污染，便道与施工主便道连通，方便装载机等机械的操作。3 制梁场基础设计3.1设计依据根据中铁二十二局津秦客专2号梁场岩土工程勘察报告。通桥（2023）2322A-II通用图。通桥（2023）2322A-通用图。900t轮胎式移梁机、450t提梁机、50t龙门吊机的有关参数。3.2设计范围32m、24m后张法双线简支箱梁制梁区制梁台座（不涉及预埋件）及基础工程；32m、24m后张法双线简支箱梁存梁台座及地基、基础工程（不涉及预埋件）；移梁区移梁道路路面结构；提梁区轨道梁承轨台及基础；50t龙门吊基础。3.3工程地质见附件中铁二十二局津秦客专2号梁厂岩土工程勘察报告3.4参考规范和重要技术标准3.4.1参考规范“铁路桥涵设计基本规范 ”TB10002.1-2023“铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范”TB10002.3-2023“铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范”TB10002.4-2023“铁路桥涵地基和基础设计规范”TB10002.5-2023“建筑地基基础设计规范”GB50007-2023“建筑地基解决技术规范”JGJ79-2023、 J220-2023“建筑桩基技术规范”JGJ94-94“铁路桥梁抢修（建）技术规程”铁计2023100号3.4.2重要技术标准制梁台座均匀沉降不大于20mm,不均匀沉降不大于5mm。存梁台座均匀沉降不大于30mm,不均匀沉降不大于10mm。轨道承台梁均匀沉降不大于20mm,不均匀沉降不大于5mm。3.5重要设计原则3.5.1制梁区制梁台座分为32m专用台座和32m、24m混合台座。其基础设计要考虑移梁时附加应力的影响。制梁台座采用80cm高条形基础支承及40cm厚底板承台。基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身材料设计值1280kN。桩基与台座按规范规定连结。 3.5.2移梁区900t轮胎式移梁机道路采用混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面。3.5.3存梁区存梁支点距梁端1.5米，梁端横向两支点置于同一承台梁上。承台梁按实际受力进行配筋。基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身材料设计值1280kN。在存梁桩基设计时，要考虑移梁附加应力的影响。3.5.4提梁区基础采用40PC管桩，壁厚80mm，桩身竖向材料设计值1280kN。桩基与台座按规范规定连结。 承轨台按照弹性地基梁进行分析及配筋。3.5.5管桩基础 采用40PC成品管桩，采用图号为天津市工程建设标准图集02G10，混凝土强度等级为C60，壁厚80mm。 成品管桩可就地购买，但直径、壁厚、竖向承载力必须满足设计规定。 按静压或者锤击法沉桩。 桩基侧向摩阻力及端阻力组成的允许承载力的安全系数，对于制梁台座、提梁区的轨道梁基础为1.5，对于存梁台座基础为1.21.5。沉桩时，根据地质资料决定是否采用桩尖。桩与承台的联结按规范办理。桩基设计不计水平力，但要考虑移梁时的附加应力对桩基的影响。单桩承载力应通过现场荷载实验拟定。3.5.6 材料提高系数和管桩单桩承载力安全系数 预制梁场为大型临时工程，本次设计参照“铁路桥梁抢修技术规程”的有关规定，按下列各条执行。 a混凝土允许应力除主拉应力和纯剪应力外，乘以提高系数1.5； b钢筋的允许应力提高1.45倍； c允许桩承受拉应力； d不考虑裂缝控制； e单桩允许承载力安全系数，对于制梁台座、提梁区的轨道梁基础为1.5，对于存梁台座基础为1.21.5。3.6其它 3.6.1机械碾压a碾压后承载力达成100120KPa；b压实机械:铲运机；c铺土厚度:30cm；d压实遍数:816；e含水量:粉质黏土1215,黏土1632；f载重汽车道路及移梁时路面结构载重汽车道路为：混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面；g移梁通道路面为：混凝土路面或者级配碎石砂浆混合路面；h办公、生活路面结构采用5cm混凝土、20cm三七灰土；i轮胎式龙门吊机移梁时的附加应力制梁区、存梁区移梁时附加应力110kPa，最外侧轮胎边距梁端按0.78米计；g停止沉管标准经试夯后拟定, 一般情况下，最后三阵（每阵10锤）平均下沉量不超过510mm；3.7加固内容说明3.7.1制梁区为了满足制梁场生产能力的需要，采用了两种类型制梁台座， 恒载计入了结构自重、覆土重。梁体按850t计，模板及施工荷载按300t计。基础根据制梁区范围内的地层特点，采用了管桩，桩径为40cm，桩端置于承载力较好的粉质黏土层上。承梁台：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应分别符合GB1499-91和GB13013-91之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度 fsk=335MPa。3.7.2存梁区存梁区存梁台座分32m单、双层存梁台座及32、24m混合存梁台座。32m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长16m；24m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长15m；32m双层存梁台座采用10根40预应力混凝土管桩，桩长20m。承台厚0.7m，长宽为72m，垫石中心距4.5m。同时还考虑了以下几个因素：运梁车荷载对承台及桩基础所产生的附加沉降，运梁车荷载对承台及桩基础所产生的附加应力。 承台：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应分别符合GB1499-91和GB13013-91之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度 fsk=335MPa。3.7.3提梁区龙门吊轨道梁的双侧长度为暂按200m考虑，两端设立车挡，走行轨枕块高度为40cm，宽度为50cm，承轨台高度为60cm，宽度为200cm，以25.0m为一节，总共布置8节，节间缝隙为2cm，。恒载计入了结构自重、覆土重。龙门吊车自重400t，架设的梁体重为850t，按照偏载提梁考虑。基础根据架梁区范围内的地层特点，采用了管桩，桩径为40cm，桩端置于较硬的粉质黏土层上。轨道梁及枕块：采用C30混凝土。管桩：采用C60预应力混凝土成品管桩。 钢筋：采用HRB335和Q235钢筋，应分别符合GB1499-91和GB13013-91之规定，Q235钢筋标准强度fsk=235MPa，HRB335钢筋标准强度 fsk=335MPa。40cm预应力混凝土管桩a、QRpQ：设计承载力；Rp：允许承载力(桩身)。b、桩长以1m为模数。c、应尽量减少接桩次数，每根桩接头不宜超过3次。d、 采用成品桩。e、 管桩长度不涉及桩尖长度。f、 每节管桩应按GB13476-1999的规定注明标志，并按批提供产品合格证。g、 桩尖应在桩身吊立前焊接在最下一节底端，焊接时应保证桩尖和桩端板及桩身同心同轴(视土层情况也可采用无桩尖沉桩)。h、 桩重要考虑承受竖向荷载。i、 吊装、堆放运送采用两支点吊法，吊点距桩端距离为0.21L，钢丝绳与桩身水平夹角不得小于45。管桩堆放场地应压实平整，堆放层数小于8层。管桩的检查：强度、外观、尺寸偏差、抗弯实验和检查规则均按GB13476-1999的规定执行。g、管桩施工管桩的强度达成100%设计强度后方可沉桩。沉桩方式可采用锤击法或静压法，采用锤击法时，应合理选择桩锤、桩帽和桩垫；采用静压法时，应根据单桩设计承载力和工程地质情况合理配重。沉桩及基槽开挖时，应注意施工顺序，尽量避免挤土效应。沉桩时应保证桩锤、桩体和替打在同一轴线上，采用重锤轻击，连续施工，如需停锤，应尽量缩短停锤时间。接桩采用钢端板焊接法，桩节顶端距地面1m左右就可接桩，拼接处坡口槽电焊应分层对称进行，要采用措施减少焊接变形，焊缝应连续饱满，焊后应清除焊碴，接桩时上、下节桩的中心线偏差不应大于5mm，节段弯曲矢高不得大于桩段的0.1%。管桩一般不宜截桩，如需截桩时，应有保证截桩后管桩质量的措施，宜采用锯桩机进行截桩。如采用手工截桩，应先将不需截除的桩身端部用钢箍抱紧，尔后沿钢箍上缘剔凿沟槽，截断钢筋可用气割焊法切断，严禁使用大锤硬砸。k、桩停止锤击的控制原则：桩端位于一般土层时，以控制标高为主，贯入度仅作参考。桩端进入硬土、中密以上粉土、砂土时，以贯入度控制为主，标高仅作参考。贯入度已达成而桩端标高未达成时，应连续锤击3阵，按每阵10击的贯入度不大于规范规定的数值加以拟定。单桩承载力表如下。单 桩 承 载 力 表项 目设计单桩承载力（kN）允许单桩承载力（kN）单桩极限承载力（kN）材料强度承载力（kN）制梁区基础560622.9934.41280双层存梁区887987.51185.51280单层存梁区577.5622.9934.41280提梁区基础507622.9934.412804 钻孔桩地质柱状图 钻孔位置：DK60+986.16制梁台座单桩承载力计算表土层名称计算厚度mILeafRahP1粉粘土，硬塑2.9进入2.20.20.730.7612.2118.42粉粘土，流塑1.21.030.7553.458.23粉土，中密2.510.770.7605.9132.34粉粘土，流塑5.41.290.860.74511.3214.35淤粉土 ，流塑1.51.040.970.74012.852.96粉土，密实1.70.930.94214.5817粉粘土，硬塑10.490.77015.561.78粉粘土，软塑2.3进入0.50.630.880.7431230016327.89单桩极限承载力kN1046.510K1.5单桩允许承载力kN697.711设计单桩承载力kN56012材料强度承载力kN12805 制梁台座承载力计算表6 制梁台座结构计算6.1模型制梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加梁重850t以及模板重300t，实际模型见下图。材料为C30混凝土，边界条件为桩底部固结。模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m36.2计算结果通过计算后，结构实际受力的应力云图如下。垂直梁长方向应力云图（最大拉应力0.8MPa蓝色部分，最大压应力1.89MPa红色部分）顺梁长方向应力云图（最大拉应力0.95MPa蓝色部分，最大压应力2.36MPa红色部分）沿梁高方向应力云图（最大拉应力1.42MPa出现在桩底处，最大压应力6.0MPa红色部分）总结：本制梁台座属于条形结构，重要受力结构为三道竖墙及底板。通过以上计算应力云图，可以看出，底板桩基处承受了很大的压应力为6MPa左右，其中顶端承受了局部拉应力1.42MPa，提取单元内力，通过配筋检算，制梁台座台座可以规范满足规定。7 制梁台座桩基计算书7.1计算荷载根据通桥（2023）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的制梁台座，自重249t；模板及施工荷载采用300t。7.2单桩设计承载力计算制梁台座考虑平均分派P（850+249+300）/3046.63t（平均）不均匀受力后：P=1.2*46.63=56t=560kN7.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的允许承载力计算如下： 式中桩的允许承载力(kN)；U桩身截面周长(m)； li各土层厚度(m)；A桩底支承面积(m2)；ai，a震动沉桩对各土层桩周摩阻力和桩底承压力的影响系数(表7.31)，对于打入桩其值为1.0；K桩侧土极限摩阻力的安全系数；系数，见表7.32。表7.31 震动下沉桩系数桩径或边宽砂类土粉土粉质黏土黏 土d0.8m1.10.90.70.60.8m2.0m0.90.70.60.5表7.32 系数桩尖爆扩体处土的种类Dp/d砂类土粉土粉质黏土IL=0.5黏土IL=0.51.01.01.01.01.01.50.950.850.750.702.00.900.800.650.502.50.850.750.500.403.00.800.600.400.30注：d为桩身直径，Dp为爆扩桩的爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表7.33和表7.34拟定；或采用静力触探实验测定，此时：表7.33 桩周土的极限摩擦阻力土 类状 态极限摩阻力黏性土1IL1.515300.75IL130450.5IL0.7545600.25IL 0.560750IL 0.257585IL 08595粉 土稍 密2035中 密3565密 实6580粉、细砂稍 松2035稍、中密3565密 实6580中 砂稍、中密5575密 实7590粗 砂稍、中密7090密 实90105和其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2023kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：表7.3-4 桩尖土的极限承载力R(kPa)土 类状 态桩尖极限承载力黏性土1IL10000.65IL116000.35IL0.652200IL0.353000桩尖进入持力层的相对深度112023kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不合用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，应做试桩校核。7.4计算结果 32m制梁梁台座采用30根40预应力混凝土管桩，桩长16m；混合制梁台座采用30根40预应力混凝土管桩，桩长16m，3根40预应力混凝土管桩，桩长15m；8 存梁台座结构计算8.1单层存梁台座存梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加1孔梁重900t，实际模型见下图。材料为C30混凝土，为了模型简便，在桩基础相应位置模拟固结。模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m3通过计算后，结构实际受力的应力云图如下。顺承台长方向应力云图（最大拉应力2.46MPa蓝色部分，最大压应力5.96MPa红色部分）沿承台宽度方向应力云图（最大拉应力1.53MPa蓝色部分，最大压应力5.0MPa红色部分）垂直承台高方向应力云图（最大拉应力0.35MPa蓝色部分，最大压应力12.1MPa红色部分）总结：存梁台座重要受力结构为承台板，通过以上计算应力云图，提取结构的内力，通过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范规定，计算的钢筋应力在200MPa以下，说明承台结构是安全的。8.2双层存梁台座存梁台座计算以实体模型为计算结构，考虑荷载为实际自重加2孔梁重1800t，实际模型见下图。材料为C30混凝土，管桩考虑为去角正方形，边长0.4m，边界条件为桩底部固结，承台底弹性约束。通过计算后，结构实际受力的应力云图如下。顺承台长方向应力云图（最大拉应力2.35MPa蓝色部分，最大压应力3.72MPa红色部分）垂直承台长方向应力云图（最大拉应力2.53MPa蓝色部分，最大压应力3.26MPa红色部分）垂直承台高方向应力云图（最大拉应力1.59MPa蓝色部分，最大压应力9.4MPa红色部分）总结：存梁台座重要受力结构为承台板，通过以上计算应力云图，提取结构的内力，通过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范规定，计算的钢筋应力在200MPa以下，说明承台结构是安全的。9 存梁台座桩基计算书9.1计算荷载根据通桥（2023）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的存梁台座，单个存梁台座自重36.44t。 9.2单桩设计承载力计算9.2.1单层存梁台座P=（425+36.44）/857.7t577kN9.2.2双重存梁台座P=（850+36.44）/1088.6t886kN9.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的允许承载力计算如下：表101 桩周土的极限摩擦阻力土 类状 态极限摩阻力黏性土1IL1.515300.75IL130450.5IL0.7545600.25IL 0.560750IL 0.257585IL 08595粉 土稍 密2035中 密3565密 实6580粉、细砂稍 松2035稍、中密3565密 实6580中 砂稍、中密5575密 实7590粗 砂稍、中密7090密 实90105表10-2 桩尖土的极限承载力R(kPa)土 类状 态桩尖极限承载力黏性土1IL10000.65IL116000.35IL0.652200IL0.353000桩尖进入持力层的相对深度1144粉 土中 密170020232300密 实250030003500粉 砂中 密250030003500密 实500060007000细 砂中 密300035004000密 实550065007500中、粗砂中 密350040004500密 实600070008000圆 砾 土中 密400045005000密 实700080009000注：d为桩身直径，Dp为爆扩桩的爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表101和表102拟定；或采用静力触探实验测定，此时：其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2023kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：注：表中为桩尖进入持力层的深度(不涉及桩靴)，d为桩的直径或边长。当不满足上述和条件时，则当桩底土的2023kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不合用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，应做试桩校核。9.4计算结果32m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长16m；24m单层存梁台座采用8根40预应力混凝土管桩，桩长15m；32m双层存梁台座采用10根40预应力混凝土管桩，桩长20m；10 提梁台座计算10.1计算模型提梁台座模型与存梁台座模型类似，仅考虑混凝土的作用，管桩考虑为去角正方形，边长0.4m，台座材料为C30混凝土，模型参数如下：C30混凝土：弹性模量E3.2e7kPa 泊松比v0.2 线膨胀系数a1e-5 密度p2.5t/m310.2计算荷载模型中考虑的荷载为以下几种：（1）提梁台座自重；（2）1孔32m简支梁重量850t；（3）提梁机自重400t以上荷载，提梁台座自重可以在软件中自动计算，对于梁重以及提梁机自重可以按照均布压力作用于垫石顶面。10.3计算假定及边界条件提梁台座属于弹性地基梁，因此计算模型的边界条件定为，桩底部固结，台座底部竖向弹性支承，面弹簧系数为10000kN/m3。10.4计算结果通过计算后，结构实际受力的混凝土应力云图如下。（图中应力单位均为kPa）垂直承台方向混凝土应力云图（最大拉应力1.88MPa蓝色部分，最大压应力6.5MPa红色部分）10.5结论：提梁台座重要受力结构为承台板，通过以上计算混凝土应力云图，提取结构的内力，通过配筋检算，结构应力及裂缝都能满足规范规定，计算的钢筋应力在100MPa以下，说明承台结构是安全的。11 提梁机承轨台桩基计算书11.1计算荷载根据通桥（2023）2322A-II通用图，梁重850t；根据设计的提梁台座，单个25m长提梁台座自重100t。 提梁机自重400t。考虑偏载。11.2设计单桩承载力计算根据提梁轨道长度和提梁机长度考虑，一组提梁轨道基础长度设计为25m，共设计4对8组提梁轨道，一组提梁轨道设计桩径0.4m，设计桩数36根，由于提梁机纵向车轮长度为3.3m，并且考虑受力情况，假定提梁台座纵长4m范围6根桩承受轮长3.3m长提梁重及提梁台座自重等荷载，则设计荷载为：P360*8+4*0.6*2*25+2*0.5*0.4*4*253040 kN则暂不考虑桩身自重的设计单桩承载力计算如下：P03040/6507 kN11.3采用的计算公式根据铁路桥涵地基基础规范，打入、震动下沉和桩尖爆扩的桩的允许承载力计算如下：注：d为桩身直径，Dp为爆扩桩的爆扩体直径。和R分别为桩周土的极限摩阻力(以kPa计)和桩尖土的极限承载力(以kPa计)，可根据土的物理性质查表101和表102拟定；或采用静力触探实验测定，此时：和其中的为桩侧第i层土经静力触探测得的平均侧摩阻力(kPa)。当时，则取的值。和分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下列判别标准选用相应的计算公式：当桩侧第i层土的2023kPa，且/0.014时(式中的和均以kPa计)：注：表中为桩尖进入持力层的深度(不涉及桩靴)，d为桩的直径或边长。当不满足上述和条件时，则当桩底土的2023kPa，且0.014时(式中的和均以kPa计)；当不满足上述和条件时，则式中为相应于土层中桩侧触探平均端阻；为相应于土层中桩底触探平均侧阻。上列综合修正系数计算公式不合用于以城市杂填土为主的短桩。综合修正系数用于黄土地区时，应做试桩校核。12 附图 目录附后。图纸目录序号图 名图号备注1中铁二十二局集团津秦客专项目部2号梁场平面布置图JQKZ2-1第1张2津秦客运专线2号梁场平面布置及路面结构JQKZ2-2第2张3津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程制梁示意图JQKZ2-3第3张4津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m制梁台座结构图JQKZ2-4第4张5津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座结构图JQKZ2-5第5张6津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁制梁台座钢筋布置图JQKZ2-6第6张7津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座钢筋布置图JQKZ2-7第7张8津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁制梁台座桩基布置图JQKZ2-8第8张9津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座桩基布置图JQKZ2-9第9张10津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁存梁区单层存梁台座桩基布置图JQKZ2-10第10张11津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32m梁存梁区双层存梁台座桩基布置图JQKZ2-11第11张12津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程32(24)m梁混合制梁台座钢筋布置图JQKZ2-12第12张13津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程单双层存梁区存梁台座钢筋图JQKZ2-13第13张14津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区龙门吊走行轨桩基布置图JQKZ2-14第14张15津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区龙门吊走行轨基础结构图JQKZ2-15第15张16津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程提梁区承轨台钢筋布置图JQKZ2-16第16张17津秦客运专线2号梁场基地地基基础工程管桩与承台连接及钢桩尖构造图JQKZ2-17第17张