吸水池顶板模板支撑体系方案.doc

甬统表C01-19
吸水池顶板模板支撑体系施工方案报审表
工程名称：宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水450C单元 编号：450C-CS-FA-008
致： 成达工程监理公司 (监理机构)
我方已根据施工协议规定及有关技术标准规定完毕了宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水450C 工程吸水池顶板模板支撑体系的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附： 吸水池顶板模板支撑体系施工方案

施工单位（章）：
项目经理：
年 月 日
总包单位审查意见：

总包单位（章）：
专业/项目经理：
年 月 日
监理单位审查意见：

监理单位（章）：
专业/总监理工程师：
年 月 日
建设单位审查意见：

建设单位（章）：
专业/项目负责人：
年 月 日
本表由施工单位填报，经项目监理机构审查签认后，建设单位、监理单位、总包单位、施工单位各存一份。

宁波万华MDI技改扩能项目气化循环450C

吸水池顶板模板支撑体系施工方案

建 设 单 位 ：宁波万华聚氨酯有限公司
监 理 单 位 ：成达工程监理公司
总 包 单 位 ：华陆工程科技有限责任公司
施 工 单 位 ：烟建集团第十建筑安装分公司
项目负责人 ：
技术负责人 ：
编 制 人 ：
编 制 日 期 ：2023年12月15日

1 编制依据
1.1 宁波万华MDI技改扩能项目气化循环水（450C）图纸07032-450C-X
1.2 《建筑施工手册》第四版；
1.3 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2023)；
1.4 《建筑施工扣件式脚手架钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）；
1.5 《建筑安全》2023年第6期《模板工程的施工组织设计》；
1.6 《施工组织设计和专项方案编制实用手册》；
1.7 法律法规：《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国协议法》、《中华人民共和国招标投标法》、《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程质量管理条例》、《建设工程安全生产管理条例》及浙江省与宁波市有关规定。
2工程概况
气化循环水450C工程吸水池顶板厚100mm，梁截面尺寸300*500，最高支撑高度为6.8米，为保证顶板支撑体系安全可靠，特编制此施工方案。
3施工方案
3.1技术准备
组织工程技术人员、操作班组学习施工图纸，了解设计意图，查缺补漏，解决设计与施工技术之间的矛盾，编制合理的施工方案，做好技术交底工作。
3.2施工准备
编制模板施工材料、设备供应计划。依据施工区段的划分，按工程部位编制模板配设料单，计算模板施工用脚手架、方木、对拉螺栓、工器具及设备需用数量，由材料员负责采购。
木工圆锯机2台，木工压刨机2台，其他施工机具：锤子、斧子、活动扳手、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装锁具等。
3.3施工方案
1) 梁模板采用18mm厚木胶板，梁底及侧模背面两侧采用断面为60×80mm方木作龙骨，设立间距不大于300mm；梁底的小横杆抄平扎设，梁侧采用竖向钢管固定后用通长水平杆、斜撑等固定于满堂脚手架。
2) 板模板采用18mm厚木胶板，下设钢管作钢楞做龙骨，设立间距300mm，然后支撑于下部水平杆上。施工过程中严格控制模板缝隙、平整度，保证混凝土施工质量。
3) 梁板模板支撑体系：满堂脚手架立杆间距基本模数1000mm×1000mm，步距1.5米，梁底支架基本模数沿梁长间距为800mm，垂直于梁间距为800mm。梁板模板支撑体系根据步距不同使用剪刀撑与满堂脚手架进行拉接。
4) 两块竹胶板拼缝下面必须垫一块木方，钉紧并塞海绵条贴上透明胶带，防止漏浆。
5) 梁与墙接头处的解决
梁与墙的接头有两种形式，一种是梁垂直于墙；一种是梁与墙同向，如图：

梁与墙的接头
a) 梁与墙垂直
支设梁模板时应在洞口四周粘贴双面胶带，所粘贴双面胶带要注意不能贴进梁截面以内，应紧贴梁边线。梁侧模要紧紧顶住双面胶带，同时侧模后还要平贴一块10cm高木模板，并在木模板与梁侧模的背楞间钉紧木塞子，防止梁头跑位、漏浆。
b) 梁与墙同向
支模前在墙头留口周边贴双面胶带，将梁侧模加长，夹在墙两侧，且背面一定要用可调头顶紧，严格避免发生涨模现象。
6) 模板安装质量检查方法及允许偏差

项目
允许偏差
检查方法
轴线位置
5
钢尺检查
标高
±5
水准仪或吊线，钢尺检查
截面内部尺寸
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线，钢尺检查
大于5m
8
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺或塞尺检查
预埋钢板中心线位置
3
尺量检查
预埋管、预留孔中心线位置
3
尺量检查
预留洞
中心线位置
10
尺量检查
3.4监测监控方案
对模板施工前，加强设计及施工方案交底工作，安排专人进行全过程监控，严格按照既定施工方案进行验收。操作班组或相关专业人员对施工方案存在异议的，或者提出合理化建议，必须在施工前24小时经技术分析、验算可行，方可进行变更施工方案。
砼在浇注过程中，派人检查支架和支撑情况，应做好支撑体系稳定性监测，保证施工安全，掌握各杆件变形发展趋势，同时应避免集中堆载，水平构件砼采用由中间向两边扩展的浇筑方式。若发现局部杆件变形发展无减缓趋势，应立即采用一些附加措施，加设支撑；若发现整个构件支撑体系存在失稳趋势，应立即指挥作业人员停止施工，撤出作业现场，查找因素，采用加强补救措施，启动应急救援预案。
3.5、应急预案
3.5.1该专项施工方案涉及到的重大危害因素
触电、物体打击、高空坠落、机械伤害、模板支撑坍塌
3.5.2应急组织机构及职责
组 长：董占永
副组长：曲学良、王志涛
组 员：姜海涛、付文华、隋新杰、张涛、陈广
组长职责：准确掌握事故动态，对的指挥抢险队伍，控制事故蔓延发展。及时向上级机关及有关领导报告；事故抢救完毕参与上级部门对事故的因素分析、责任解决和防范措施的制定。
副组长职责：快速、及时了解事故情况向组长报告，并协助指挥抢险。
成员职责：及时、稳妥地疏散现场人员，对的快速地引导救护车辆。以最快的速度安全地运送伤员和救援物资、及时投入救援抢险。加强安全防范意识，及时到达制定位置，严密保护事故现场。
3.6、技术措施
3.6.1项目部组织保证机构
组 长：董占永
副组长：曲学良
组 员：姜海涛、付文华、隋新杰、张涛
3.6.2安全技术措施
3.6.2.1模板安装
（1）模板及支架不得选用脆性、严重扭曲的木材。
（2）木板条应将拼缝处刨平刨直，模板的木楞也应刨直。
（3）钉子长度应为木模板厚度的1.5～2.5倍。
（4）配置好的模板应反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。
（5）为了保证各构件模板的稳定，模板之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。满堂模板支架中间每隔四排支架立杆宜设立一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设立,防止架体整体失稳。满堂脚手架要加设扫地杆。
3.6.2.2模板拆除
（1）拆模时对混凝土强度的规定，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合下列规定：
1) 不承重的侧模板，涉及梁、柱、墙侧模，在混凝上强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
2) 承重模板，涉及梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达成表2-1-8-1的规定，方可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
结构类型
结构跨度（m）
按混凝土达成设计强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
≥50
>2，≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
-
≥100
3) 在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达成规定，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达成规定后，方可继续拆除。
4) 已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达成设计的混凝土强度标准值后，才允许承受所有设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须通过验算，加设临时支撑。
（2）拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达成规定期，技术负责人方可批准拆模。
（3）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。
（4）拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。
（5）拆模不能采用猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。
4安全技术措施
1) 进入现场必须带安全帽，高空作业时必须要系好安全带，严禁酒后作业，患有不宜高空作业疾病者不得进行现场作业。运送模板时必须绑扎牢固。并经常对钢丝绳、卡环等进行检修。
2) 塔吊吊装作业必须有专人指挥，运送模板时必须绑扎牢固，有风时模板下方必须系好绳子，防止模板随风摆动碰伤工人。
3) 装拆模板时上下应有人接应，不得抛掷，随拆随清运，活动部分必须固定牢固。
4) 安装竖向构件模板时必须随时支撑固定，以防倾覆。
附：模板支撑体系安全计算书
一、吸水池顶板梁参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；
梁截面高度 D(m):0.50
混凝土板厚度(mm):100.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：6.80；
梁两侧立柱间距(m):0.80；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：松木；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；
梁底方木截面高度h(mm)：80.0；
梁底纵向支撑根数：3；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞根数：3；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向根数：2；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×10.98×2023 = 5.49×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.49×104 / 2.70×104=2.033N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =2.033N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×9×2023/(100×9500×2.43×105) = 0.032 mm；
面板的最大允许挠度值:[ω] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.032mm 小于 面板的最大允许挠度值 [ω]=0.8mm，满足规定！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×802×1/6 = 64cm3；
I = 60×803×1/12 = 256cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.2=4.39kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×4.39×500.002= 1.10×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.10×105/6.40×104 = 1.716 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.716 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足规定！
（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.20= 3.60 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 5.12×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.6×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.03 mm；
内楞的最大允许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.03mm 小于 内楞的最大允许挠度值 [ω]=2mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.84×105/1.02×104 = 47.599 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =47.599N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.257 mm
外楞的最大允许挠度值: [ω] = 200/400=0.5mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.257mm 小于 外楞的最大允许挠度值 [ω]=0.5mm，满足规定！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=17.85kN，满足规定！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3；
I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.50×0.90=11.02kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=11.02+0.30+2.02=13.33kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.125×13.334×0.152=0.038kN.m；
σ =0.038×106/4.32×104=0.868N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =0.868 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.80= 10.48KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =150.00/250 = 0.600mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×10.48×1504/(100×9500×3.89×105)=0.007mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.007mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 150 / 250 = 0.6mm，满足规定！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.5×0.15=1.912 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.15×(2×0.5+0.3)/ 0.3=0.228 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.912+1.2×0.228=2.568 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m；

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6 = 64 cm3；
I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 2.568+0.945=3.513 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.513×0.8×0.8= 0.225 kN.m；
最大应力 σ= M / W = 0.225×106/64000 = 3.513 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.513 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×3.513×0.8 = 1.686 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×1686.24/(2×60×80) = 0.527 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.527 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

q = 1.913 + 0.228 = 2.140 kN/m；
方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.14×8004 /(100×10000×256×104)=0.232mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm；
方木的最大挠度计算值 ω= 0.232 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.2 mm，满足规定！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)
通过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=2.81 kN；
最大弯矩 Mmax=0.901 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=2.436 mm；
支撑钢管的最大应力 σ=0.901×106/4490=200.619 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 200.619 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.81 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横杆的最大支座反力： N1 =2.81 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.8=1.053 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.35=0.252 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.100×(1.50+24.00)=1.836 kN；
N =2.81+1.053+0.252+1.836=5.952 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5951.856/(0.209×424) = 67.165 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 67.165 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
假如考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.01 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.01×(1.5+0.1×2) = 2.004 m；
Lo/i = 2023.739 / 15.9 = 126 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=5951.856/(0.417×424) = 33.663 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 33.663 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！

二、吸水池顶板支撑体系参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.80；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
4.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算宽度(m):2.10；楼板的计算厚度(mm):100.00；
楼板的计算长度(m):8.50；施工平均温度(℃):5.000；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m
最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
3、挠度计算
挠度计算公式为

其中q = 2.85kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；
面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足规定!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/