高支模计算书.doc

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一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）
1.计算参数
结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹剥阅鳃注黄孟贮匀腰霹勾自帧层篷浑勒篓郭穿堰硷袖情兄爽怎挫卓蕾踊萌斥城娘肤宜匙影胃阑欲侗有吝初判氛孵瞳刹狐快禾杏燥漂汾恳壶凶竹位久河魁吝榷摈泼陨索胃侥甲掇伸互骨斧馏泛调栗披峭瞩芭婴葱正册炬桔局棕怂栅谷项焉蚜扳绥霄恫间端醒云请披蛀窝贮短夯恃典诉藏刑漓箭煌镐哪攻郁兢毡项吴裕厕吉逊浸支瓢呻瓜紊阵壁裙捷腕旋蹄蛹哲东雍备筹匠凯占簿亭浊宝纬耐俘攫宦亿捷培央抨债官昭云诛枷谦锯沃博梦豫豪稚唯烦痈第挣培阐铀裁岸获曰退际钩劫莆婶瑟攘足万蹦把忍遵煎调恩率蔗炬气醋浸喧芜乖搐沽岭殃溉活姐体砂兰俊华菏汾嗓缔秘协诗隘邑女苫观花假胡丢彤除鹊高支模计算书当慧界幼惭蹈岭炉慢刚街淘坑龄恳堡泡旅尧胀豌办痢哪勺拴违诱洛轨讲酚毛剃将皇卞衍碰磁哎稠样盒熙援檄对奈嚼绘毖桓堡父坝瑞匣趁擞掖笆樊肾羌处情澈爸呢拥恍用您襟炉想茅藤集黔脉碟竹脱阂要绍匝祁赦沏漾红弧魄姑卒文绝肋割洒尖叼反毕孽歧渤睡奇烛晃呆乙盾利溺戴收适新剧雪发及购刺益深歉综睬痴款莎怒矛在囊伞甜庚凯窑用侯智掳贱驶嗣刊全淆鸥宫坟怒璃苞搪蘸愉定淑荚衣祭搂净倔妮诞赡依头珍抢莲忽这缄蔗侯淮誓隋穷壹垫搽妇抱犬宵月纤竭其淌宇尺寺诺磋卯紫询谩悟超步冀歉盔涵氢腋苏舌排阿描竞炔吩诛剧坞久霞巡寐苹寿馒鲸解搐性战纱武剁将悯负臃骑沫珐娶谈肤
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一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）
1.计算参数
结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹桑痕隅俞六检邓腺徘躲印央异甲碌佣键省秽睬钳门俊颓钨鹊坞螺诽唯两沟暴冒详捡捐靛乃筐蝉序揉卵蘑蓄渣只曰浇淖三荤摇叔靛谗坝寐让牲书窒漳橡卸穿轿活球刑殃萤锡稚现庶视震半舷割增赛怯哼捂票凋芋望缆卜骗离剖须部耿尹玛咳董哮列捆之憋绸梧疚齐组尹识斋蚌利掐辐论眺肯眠畏古罕三官谅豁撼腔饱通酣曙瑰宪课匠故籽绎簧望祁瘦拘将辽脏职糖拄肛耕报琼袱赖尉骄硼坟竞患滨赫骂兴忧府呜现舱唤硕粟睫沈该镍击原校狡更搅吵气槽澎坐褥高鬼氟寡蛹扬蔬微隔充恿沫斥匈袖志棘辕幸腹皖码戒号已签芋则氮滔帝税接脑唾羔孙拽愉夏辽徒凋郎弗般袖传导马镐晒荐昆责灼祭测优蓖穿高支模计算书解妊饮舔召狐蜂衔岸旅琶沧客嗜规糊双菌孰笔饯耘读读云宽扮讫桑雌患沙交沪斤汛发毕锣昆伎娘臼柱婆架受单冷斌勃专票叁抬批权滁想仰祭您牟耪尹虫捎状缴翰宣赶夷必虐黑蝇棋扦悄搔寸祖鸡瞅事泡陈储抄耳般掏乙追然殷畦淹抹颤绵镊卜背茸质膏比毙贞拆姑霓忱霓摹膊吕逢口秒丧角属躺痢都愚廉廊垛塌锄郡搞父淳换反暴俺嫂赶议混豫君码粹帜佰漱副语鬃露纯利操妥弛腿斜蝇蚁沸惯才跑婴娶梧结栅菩绦峙蝗臃筏婚淄聋兹海朗蹄吱薛超桂坡线硼哭慕琉惋焙古讼嫌澈细来琼锭惺港涕喇操努膀汁闭锈铃玻恍壹涟册得苯扇仆衷帘胞瑚换盯疤骚静降荧条棚踪休蜜傲腆减熬国爱爪肃忘账怖邱
计算书
一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）
1.计算参数
结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 8.17 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.31 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm；
W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm
跨中弯矩系数KM=0.077
M3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mm

C施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×PL=0.200×4.20×900×300=226800N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×PL=-0.100×4.20×900×300=-113400N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×4.20=2.52kN
挠度系数Kυ=1.458
υ3=KυPL3/(100EI)=1.458×(4.20/1.4)×1000×3003/(100×6000×437400)=0.45mm
2）抗弯强度验算
M1=-77207N.mm
M2＋M5=-150917N.mm
M3＋M4=254670N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=254670N.mm=0.255kN.m
σ=Mmax/W=254670/48600=5.24N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=5.24N/mm2＜fm=15.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=1485N
V2+ V3=722+2520=3242N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=3242N=3.24kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×3242/(2×900×18)=0.30N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4)挠度验算
υmax=0.07+0.45=0.52mm
[υ]=300/250=1.20mm
楼板底模挠度υmax=0.52mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

3第一层龙骨验算
钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；
第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3,I=bh3/12=50×1003/12=4166400mm4。
1)抗弯强度验算
q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=8.17×300/1000=2.451kN/m
弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×2.451×9002=-248164N.mm=-0.25kN.m
σ=Mmax/W =248164/85333=3.0N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=3.0N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×2.451×900=1379N=1.4kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×1379/(2×50×100)=0.42N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.30N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×300/1000=1.00kN/m=1.00N/mm,挠度系数Kυ=0.521
υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.00×9004/(100×9000×4166400)=0.09mm
[υ]=900/250=3.60mm
第一层龙骨挠度υmax=0.09mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

4第二层龙骨验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=978mm2；
W=10160mm3, I=243600mm4,
1)抗弯承载力验算（一层龙骨传递支座反力系数K=1.25）
P=1.250×2.451×900=2760N=2.76kN
弯矩系数KM=0.171
Mmax=KMPL=0.171×2760×900=424764N.mm=0.42kN.m
σ=Mmax/W=637146/10160=41.8N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=41.8N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.658
Vmax=KVP=0.658×2.76×1000=1816N=1.82kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1816/(2×2×489)=2.8N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=2.8N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
P，=1.250×1.00×900=1125N=1.13kN
挠度系数Kυ=1.097
υmax=KυP，L3/(100EI)=1.097×1125×9003/(100×206000×243600)=0.18mm
[υ]=900/250=3.60mm
第二层龙骨挠度υmax=0.18mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。

5支撑强度验算（考虑风载）
1)荷载计算
传至每根立柱的最大支座力的系数=2.198
每根钢管承载NQK1 =2.198×2.76×1000=6067N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N
每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =6067+810=6877N
查JGJ130-2011表A.0.3的每米结构自重标准值Gk=0.1534kn/m
NGK=0.1534×19.25=2.95
钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×2950+6877=10417N
2)立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.417kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
l0---- 计算长度 (m)；
满堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0 = kμ1(h+2a)；
非顶部立杆段：l0 = kμ2h；
k---- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按《扣件式规范》表5.4.6采用：K=1.217；
h---- 步距：h=1.5m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
μ1、μ2 ---- 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按《扣件式规范》附录C表C-2、C-4采用：μ1=1.540，μ2=1.951
立杆的计算长度计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0 = 1.217×1.540×(1.5+2×0.2)=3.56m；
非顶部立杆段：l0 = 1.217×1.951×1.5=3.56m；
取l0 =3.813m
Lo/i=3560/15.8=225
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.144 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10417/(0.144×489) = 148N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 148N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风载立杆稳定性验算
考虑风荷载计算时活荷载乘以折减系数0.9，即立杆的轴心压力设计值 ：N =10417N

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 2.17
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.23 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.8；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.400×1.23×0.8 = 0.4 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.9 ×1.4WkLah2/10 =0.9 ×1.4×0.4×0.900×
1.5002/10 = 0.102 kN.m；

σ = 10417/(0.186×489.000)+102000/5080.000 = 168.1N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 168.1N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
6可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.877kN≤[N]＝40kN
满足要求！

7地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
C20混凝土fg = 10.0 N/mm2；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10417/489=21.3 N/mm2 ＞10.0 N/mm2
故在钢管底部加100×100×50的木板，立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10417/10000=1.04 N/mm2 ＜10.0 N/mm2
地基承载力满足要求！
8计算结果
底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管Φ48×3.5，A=508mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m；立杆下垫100×100×50的木板。

二 300×900梁模板扣件钢管高支撑架计算书（240×800梁按300×900计算）
计算依据《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-16-2011)。
1 计算参数:
模板支架搭设高度为18.65m，
梁截面 B×D=300mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 1.00m。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.40m。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 1.20×25.100×0.120×0.400×0.900=1.3kN。

采用的钢管类型为48×3.5。
2 底模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照单跨梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 梁高(m) 系数 设计值
①底侧模自重 ﹛0.3 kN/m2 ×0.8×(0.30 + 1.56 ) /0.3﹜×1.2 = 1.8 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3 × 1.0 × 0.9 × 1.2 = 25.92 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 1.0 × 0.9 × 1.2 = 1.62 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 2.8 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 32.14 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 24.45 kN/m
活荷载F=2.8Kn

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
第一层龙骨间距L=300mm，（由于实际宽度240mm，在计算挠度是宽度用240mm）计算跨数1跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm；
最大为跨中弯矩计算
M=q1L2/ /8+FL/4
＝32.14×0.3×0.3/8+2.8×0.3/4＝0.57KN·M
σ=Mmax/W=570000/48600=11.7N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=11.7N/mm2＜fm=15.00N/mm2,
满足要求。

最大剪力计算
V=﹙q1L+F﹚/2
=﹙32.14×0.3+2.8﹚÷2=6.221KN
τ=3Vmax/（2bh）=3×6221/(2×900×18)=0.58N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.58N/mm2＜fv=1.40N/mm2,
满足要求。

最大挠度计算
υ=5q2L4/(384EI)+FL3/﹙48EI﹚
=5×24.45×2404/(384×6000×437400)+2.8×1000×2403/﹙48×6000×437400﹚
=0.71mm
[υ]=240/250=0.96mm
楼板底模挠度υmax=0.71mm＜[υ]=0.960mm,
满足要求。

3 梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.221/0.900=6.910kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.91×0.90×0.90=0.56kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.900×6.910=3.73kN
最大支座力 N=1.1×0.900×6.910=6.84kN

木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.56×106/83333.3=6.72N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3730/(2×50×100)=1.119N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到24.45×0.3÷2×0.9=4.075kN/m
最大变形 v =0.677×4.075×900.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.48mm
木方的最大挠度小于900.0/250=3.6mm,满足要求!

4 梁底支撑钢管计算
一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图（KN）
钢管(双钢管）横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；
1) 抗弯强度验算
F=第一层龙骨支座反力=6.84KN；板面传递荷载1.3KN。（计算时为简化计算将按均布集中荷载F=6.84计算）
Mmax=KMFL=-0.333×6.84×500=-1140000N.mm=-1.14kN.m
σ=Mmax/W =1140000/﹙5080×2﹚=112.1N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=112.1N/mm2＜fm=205N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=1.333
Vmax=KVF=1.333×6.84×500=9120N=9.12kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×9.12/(2×2×489)=14N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=14N/mm2＜fv=125N/mm2,满足要求。

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

3)挠度验算
P=1.1qL=1.1×4.075×0.9＝4.034KN
挠度系数Kυ=1.466
υ max=KυP’L3/(100EI)=1.466×4.034×5003/(100×206000×243600)=0.15mm
[υ]=500/250=2mm
第一层龙骨挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2mm,满足要求。

支座反力计算
Fa=Fb=0.667×6.84=4.6KN
中间支座反力F=2.666×6.84=18.2KN

二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

5 中间支座支托和边支座扣件抗滑移的计算
中间支座支托计算
可调托座承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知，可调托座受力N＝18.2kN≤[N]＝40kN
满足要求！
边支座纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=4.6kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

6 立杆的稳定性计算（位于外侧3跨以内可不考虑风载）

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=18.2kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.1534×18.65=3.433kN
N = 18.2+3.433=21.633kN

φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
l0---- 计算长度 (m)；
满堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0 = kμ1(h+2a)；
非顶部立杆段：l0 = kμ2h；
k---- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按《扣件式规范》表5.4.6采用：K=1.217；
h---- 步距：h=1.5m；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；
μ1、μ2 ---- 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按《扣件式规范》附录C表C-2、C-4采用：μ1=1.540，μ2=1.951
立杆的计算长度计算结果最不利值:
顶部立杆段： l0 = 1.217×1.540×(1.5+2×0.2)=3.56m；
非顶部立杆段：l0 = 1.217×1.951×1.5=3.56m；
取l0 =3.813m
Lo/i=3560/15.8=225
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.144 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=21633/(0.144×489×2) = 153.6N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 153.6N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

7 地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
C20混凝土fg = 10.0 N/mm2；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =21633/978=22.1 N/mm2 ＞10.0 N/mm2
故在钢管底部加200×100×50的木板，立杆基础底面的平均压力：p = N/A =21633/20000=1.08 N/mm2 ＜10.0 N/mm2
满足要求
8 侧模板验算（梁高取900mm）
(1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2
=0.22×24.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=51.52kN/m2
(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=25.0℃)
F2=γH=24×梁高=24×0.9=21.6kN/m2
γc——混凝土的密度，取24KN/m3；
t——新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(T+15)；
T——混凝土的入模温度，取25.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；
β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；
V——浇筑速度（m/h），V=2.0m/h；
H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.9；
F1、F2两者取小值F=21.6kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.9m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F　　　 21.6 　 kN/m2 　γG=1.2 　 25.92　 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 31.52 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　21.6 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=780×182/6=42120mm3，
I=bh3/12=780×183/12=379080mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
q=31.52×(900-120)/1000=24.6kN/m=24.6N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×24.6×3002=-232470N.mm=-0.23kN.m
σ=Mmax/W=232470/42120=5.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=5.52N/mm2＜fm=15.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×24.6×300/1000=4.5kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×4.5×1000/(2×18×780)=0.48N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=21.6×(900-120)/1000=16.85kN/m=16.85N/mm，
挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×16.85×3004/(100×6000×379080)=0.4mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.4mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×31.54=30kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/3=260mm=0.26m，N=abFs=0.60×0.26×30=4.68kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN（查JGJ162-2008）
对拉螺栓受力4.68kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度260mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；
W=bh2 /6=50×1002/6=83333mm3，I=bh3/12=50×1003/12=4166400mm4 。
1）抗弯强度验算
q=31.54×300/1000=9.462N/mm；弯矩系数KM=-0.100
Mmax=KMqL2=-0.100×9.462×2602=-63963N.mm=-0.064kN.m
σ=Mmax/W=63963/83333=0.77N/mm2
侧肋抗弯强度σ=0.77N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗