一层主厂房满堂脚手架专项施工方案.doc

镇雄县主厂房满堂脚手架专项施工方案一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、建筑施工手册第四版4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况:本工程位于镇雄县，伍德镇,大伙地乡，大火地小学对面。总建筑面积约13031。5m2平米，总用地面积12367.1m2，设计楼层为一层，部分两层,其中一层层高为8。7m,局部层层高2m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求:本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用48mm、壁厚2。8mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,房顶板砼板厚200mm厚。（一)、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用48mm、壁厚2。8mm钢管,立杆采用6m， 4m 2。5m,横杆长度采用1。5m、6m.2、扣件: 扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上.3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。 4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。（二）、施工工艺根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.91。2m，步距1.5.8m，框梁下立杆纵距为0.450.5m.纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。施工流程:树立杆摆放扫地杆，并与立杆连接纵横向水平横杆，并与相应立杆连接（加设斜撑杆)搭接第二步纵横向水平横杆搭设剪刀撑(三)、脚手架的拆除1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作.拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除。 3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养,检修. (四）、脚手架的安全防范措施:.1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件.却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意,采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。3、每班工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业的问题,在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。 四、满堂脚手架方案计算书（只取有代表性的梁板) （一）顶板高支撑计算书1。各项参数（1）。脚手架参数 横向间距或排距(m)：0.90;纵距（m）:0。90;步距(m）：1。50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.10；脚手架搭设高度（m):8。00； 采用的钢管(mm）:483。5 ; 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数：0。80; 板底支撑连接方式：方木支撑； （2）。荷载参数 模板与木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25.000； 楼板浇筑厚度(m）：0。200;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2）：1。000; (3).木方参数 木方弹性模量E（N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。300;木方的间隔距离（mm）：300.000； 木方的截面宽度（mm）：40.00；木方的截面高度（mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 2.模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4。0009。0009。000/6 = 54。00 cm3； I=4。0009.0009。0009。000/12 = 243.00 cm4; 方木楞计算简图 (1)。荷载的计算： 钢筋混凝土板自重（kN/m): q1= 25。0000.3000。200 = 1。500 kN/m； 模板的自重线荷载（kN/m）： q2= 0。3500.300 = 0。105 kN/m ; 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）: p1 = (1。000+2。000)0。9000.300 = 0。810 kN； （2）。强度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q = 1。2（1。500 + 0。105） = 1。926 kN/m； 集中荷载 p = 1。40.810=1。134 kN; 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。1340。900 /4 + 1。9260。9002/8 = 0.450 kN。m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。134/2 + 1。9260。900/2 = 1。434 kN ； 截面应力 = M / w = 0.450106/54.000103 = 8.336 N/mm2； 方木的计算强度为 8。336 小13.0 N/mm2,满足要求！ （3)。抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力： Q = 0.9001。926/2+1.134/2 = 1。434 kN; 截面抗剪强度计算值 T = 3 1433.700/(2 40。000 90。000） = 0。597 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2; 方木的抗剪强度为0.597小于 1。300 ，满足要求！ (4）.挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 1。500+0.105=1。605 kN/m； 集中荷载 p = 0.810 kN； 最大变形 V= 51.605900.0004 /（3849500。0002430000.00） + 810.000900。0003 /( 489500。0002430000。00） = 1.127 mm; 方木的最大挠度 1.127 小于 900。000/250，满足要求! 3.木方支撑钢管计算： 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。9260。900 + 1.134 = 2.867 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN。m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0。688 kN。m ； 最大变形 Vmax = 1。593 mm ; 最大支座力 Qmax = 9.367 kN ; 截面应力 = 0。688106/5080.000=135.502 N/mm2 ; 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900。000/150与10 mm，满足要求！ 4。扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN； R 12。80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5。模板支架荷载标准值（轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. （1)。静荷载标准值包括以下内容: 脚手架的自重（kN）： NG1 = 0.1298。000 = 1.033 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 模板的自重（kN)： NG2 = 0。3500。9000。900 = 0。284 kN； 钢筋混凝土楼板自重（kN）: NG3 = 25。0000.2000。9000.900 = 4。050 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN； （2）。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1。000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN; （3）。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 9。842 kN； 6。立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 : 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) :N = 9。842 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5。08 cm3; - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 计算长度 （m）; 如果完全参照扣件式规范,由公式(1)或（2)计算 lo = k1uh (1) lo = （h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3;u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。100 m； 公式(1）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551.7001。500 = 2。945 m; Lo/i = 2945。250 / 15。800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9841.560/（0。207489.000） = 97。227 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 97。227 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求! 公式(2）的计算结果: 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。500+0.1002 = 1。700 m； Lo/i = 1700。000 / 15。800 = 108。000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ;=9841。560/（0。530489。000） = 37。973 N/mm2; 立杆稳定性计算 = 37。973 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3)计算 lo = k1k2(h+2a） （3） k1 计算长度附加系数按照表1取值1。243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1。014 ； 公式（3）的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。2431.014（1.500+0.1002） = 2.143 m; Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136。000 ; 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。367 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9841。560/（0。367489。000) = 54。839 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 54。839 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 7。梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验： 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容 (1)。模板支架的构造要求： a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 （2）.立杆步距的设计: a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置, 但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1。5m。 （3）.整体性构造层的设计： a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b。单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3; c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置,四周和中部每1015m设竖向斜杆, 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层. （4)。剪刀撑的设计： a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 （5）.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm; c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 (6）。支撑架搭设的要求: a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置; b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d。地基支座的设计要满足承载力的要求。 (7）.施工使用的要求: a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.（二）8001800梁支撑计算 图1 梁模板支撑架立面简图1。各项参数(1)。脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l（m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。30； 脚手架步距（m）：1。50；脚手架搭设高度(m):6。00； 梁两侧立柱间距（m)：0。45；承重架支设：多根承重立杆,木方顶托支撑; 梁底增加承重立杆根数：2； （2）。荷载参数 模板与木块自重（kN/m2）：0.350;梁截面宽度B（m):0。800； 混凝土和钢筋自重（kN/m3)：25.000；梁截面高度D(m）:1。800； 倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2)：3。000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2。000； （3）.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2）：9500。000;木方抗弯强度设计值(N/mm2）：13。000； 木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。300;木方的间隔距离（mm）:300.000； 木方的截面宽度(mm)：80。00；木方的截面高度（mm）：100。00； (4）。其他 采用的钢管类型（mm)：483。5. 扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数：0。80; 2.梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等. (1）。荷载的计算: 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25。0001。8000。450=20.250 kN/m； 模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0。3500。450（21。800+0。800）/ 0.800=0。866 kN/m； 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）: 经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.000+3.000）0。8000。450=1。800 kN； (2)。木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1。220。250+1.20.866=25.340 kN/m; 集中荷载 P = 1。41。800=2。520 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为: N1=11。427 kN; N2=11。427 kN; 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010。000/6 = 133。33 cm3； I=8。00010。00010.00010.000/12 = 666。67 cm4； (3）.木方强度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 11.427/0.450=25。394 kN/m； 最大弯距 M =0。1ql2= 0。125.3940。4500。450= 0。514 kN.m； 截面应力 = M / W = 0。514106/133333.3 = 3。857 N/mm2; 木方的计算强度小于13。0 N/mm2,满足要求! （4).木方抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力： Q = 0。625。3940。450 = 6。856 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 36856.380/（280.000100.000） = 1.286 N/mm2; 截面抗剪强度设计值 T = 1。300 N/mm2; 木方的抗剪强度计算满足要求！ （5)。 木方挠度计算： 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 最大变形 V= 0.67721.162450.0004 /（1009500。000666。667103）=0。093 mm; 木方的最大挠度小于 450。0/250，满足要求! 3.梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。 4。扣件抗滑移的计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算. 5.立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力： N1 =11。427 kN； 脚手架钢管的自重: N2 = 1。20。1296。000=0。930 kN; N =11.427+0.930=12.357 kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A 立杆净截面面积 （cm2): A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08； 钢管立杆抗压强度计算值 （ N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205。00 N/mm2; lo 计算长度 (m）; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或(2）计算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a） (2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为：1。167 ； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a =0。300 m； 公式（1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1671。7001。500 = 2。976 m； Lo/i = 2975。850 / 15.800 = 188。000 ; 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。203 ; 钢管立杆受压强度计算值 ;=12356。820/（0.203489。000） = 124.481 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 124。481 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1。500+0。3002 = 2。100 m； Lo/i = 2100。000 / 15.800 = 133.000 ； 公式（2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。381 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；=12356.820/（0。381489。000) = 66。324 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 66。324 N/mm2 小于 f = 205。00满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算 lo = k1k2（h+2a） (3） k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2。100 按照表2取值1.007 ； 公式(3）的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1671.007（1。500+0。3002） = 2.468 m; Lo/i = 2467。855 / 15.800 = 156。000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。287 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；=12356。820/（0.287489。000） = 88.047 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 88。047 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患. 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 6。梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验： 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容 (1）。模板支架的构造要求: a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变. （2)。立杆步距的设计: a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1。5m. (3).整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层; b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 (4).剪刀撑的设计： a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑; b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置. （5)。顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm； c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。 （6）。支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求. （7）。施工使用的要求： a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放; c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。（三）6001500梁支撑计算1。各项参数（1）.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。30； 脚手架步距（m)：1。50；脚手架搭设高度（m）:6。00； 梁两侧立柱间距(m）：0。45;承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑； 梁底增加承重立杆根数:2； (2）.荷载参数 模板与木块自重（kN/m2）：0。350;梁截面宽度B（m)：0。600； 混凝土和钢筋自重（kN/m3）:25。000；梁截面高度D（m)：1。500; 倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。000； （3)。木方参数 木方弹性模量E(N/mm2)：9500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1。300；木方的间隔距离（mm）:300.000; 木方的截面宽度（mm）:80.00；木方的截面高度（mm）：100.00； （4)。其他 采用的钢管类型（mm）：483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0。80； 2。梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。 （1）。荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.0001。5000。450=16。875 kN/m; (2）模板的自重线荷载(kN/m）: q2 = 0.3500.450（21。500+0。600)/ 0.600=0.945 kN/m； (3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= （2。000+2.000）0。6000