模板专项施工方案(样本).doc

南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心
（调度灾备中心)
模板工程专项方案
编 制：
审 核:
批 准：
江苏江都建设集团有限公司
2013年1月4日
1、工程概况
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中心（调度灾备中心)工程为二层建筑，建筑高度13。95m,其中一层高度为3.3m，二层6。36m，建筑物室内外高差0.45m。一层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等,二层为办公区、休息厅、会议室、监控室，三层为大会议室、休息厅、办公室、贮藏室、音控室等，本工程外形为长方形，长64。8m（轴线间长度)，宽49。00m(轴线间宽度)纵向共16个轴线，为1～14轴,横向为11个轴线分别为A～L轴.
结构形式：
基础为桩承台独立基础,上部为框架结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度,框架抗震等级三级,按抗震等级二级采取抗震措施；墙体拉结筋按8度设防;楼梯间抗震等级为二级,抗震按一级等级执行。
2、材料选用及要求
材料种类
规格型号
材质
模板
12mm厚
木胶合板
木方
40×100mm
杉木
钢管
Ø48×2。7mm
Q235
扣件
/
锻铸铁
3.1本工程采用12mm厚木胶板,其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。
3。2钢管：采用Ф48×2。7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。
3。3扣件:有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。
3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。
4、施工工艺
4.1支设流程:柱梁 板
4。2柱模板安装
4.3梁模板的安装
4.4板模板的安装
4。5梁板模板支撑系统的搭设
4.6架体支设要求
1）采用Ф48×2.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用.梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。
2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。
3）剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑.
4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用Ф48钢管进行加固,第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性,柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固。
5）梁模板设计:采用木胶板,设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分)，梁侧立杆应通到板底.对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。
6)现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1。5米,扫地杆距地200mm。快拆头调整标高.在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板.
5、模板工程的有关验算
柱模板工程参数
柱模板参数
柱截面尺寸
500cm×500cm—70cm×700cm
柱高度
3。3m—5。6m
面板
12mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木,柱每边设置6个竖楞
柱箍
双钢管,间距400mm
对拉螺栓
70cm×70cm柱中间加设直径12mm水平对拉螺栓，竖向间距400mm
荷载参数
振捣砼对侧模板压力
4kN/m2
倾倒砼对侧模板压力
4kN/m2
新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算,取其中的较小值:
=0。22×24×5.7×1.2×1.2×1。00=43。338 kN/m2
=24×8=192.000 kN/m2
其中γc—- 混凝土的重力密度,取24kN/m3；
t0 —— 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15）计算,取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -— 混凝土的浇筑速度，取1m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取8m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1。2；
β2-— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。2.
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2.
柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm.
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m.
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43。338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0。9×［1.2×43。338+1。4×4]×1=51.845KN/m
q1=0.9×［1.35×43。338+1。4×0。7×4]×1= 56.184KN/m
根据以上两者比较应取q1= 56.184KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0。1q1l2=0.1×56。184×0。162=0。14KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0。14×106
=5.83N/mm2〈 f=12。5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×43。338=43.338KN/m；
面板最大容许挠度值： 160/250=0。64mm；
面板弹性模量： E = 4500N/mm2；
ν=
0。677ql4
=
0。677×43。338×1604
=0.30mm <0.64mm
100EI
100×4500×144000
满足要求！
柱侧模板次楞验算
次楞采用40×100mm（宽度×高度)方木，间距:0。16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距，L=0。4m.
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=43。338kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0。9×［1。2×43。338+1。4×4］×0。16=8。295KN/m
q2=0.9×［1。35×43。338+1.4×0。7×4]×0.16= 8.989KN/m
根据以上两者比较应取q=8。989KN/m作为设计依据.
3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×8.989×0。42=0.144kN·m
最大支座力：1。1ql=1。1×8。989×0。4=3。96kN
次楞抗弯强度设计值［f]＝17N/mm2。
Σ=
Mmax
=
0.144×106
=2.700N/mm2〈17N/mm2
W
53333
满足要求！
(二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0。6q1l=0。6×8。989×0.4=2。157KN
木材抗剪强度设计值fv=1。7N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2。157×103
=0.809N/mm2 〈fv=1。7N/mm2
2bh
2×50×80
次楞抗剪强度满足要求！
(三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 43.338×0。16=6.934KN/m;
次楞最大容许挠度值=400/250=1。6mm；
次楞弹性模量： E = 10000N/mm2；
ν=
0。677ql4
=
0.677×6。934×4004
= 0。056mm <1。6mm
100EI
100×10000×2133333
满足要求！
柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4;截面积=848mm2
（一）强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：
P1=0。9×［1。2×43。338+1。4×4]×0。156×0.4=3。235kN
P2=0。9×［1.35×43.338+1.4×0.7×4］×0。156×0。4= 3.506kN
根据以上两者比较应取P= 3.506kN作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图(kN。m）
经计算,从左到右各支座力分别为：
N1=2.152kN；N2=10.519kN;N3=6。212kN;N4=10。519kN；N5=2.152kN；
最大弯矩 Mmax=0。429kN.m;
柱箍抗弯强度设计值［f］ （N/mm2） = 205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN.
σ=
N
+
Mmax
=
1936
+
0。429×106
=50。056N/mm2〈205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求！
（二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=43.338×0。156×0.4=2。704kN。
柱箍的最大容许挠度值:［ω］ = 3mm;
经计算最大变形 Vmax =0.106 mm <3mm
满足要求!
柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb =AnFtb
An-—对拉螺栓净截面面积
Ftb—-螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=10。519kN 〈12.92kN。
满足要求！
柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4;截面积= 848mm2
(一)强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
P1=0。9×[1.2×43。338+1。4×4］×0。12×0。4=2。489kN
P2=0.9×［1.35×43。338+1。4×0。7×4］×0。12×0.4= 2。697kN
根据以上两者比较应取P= 2。697kN作为设计依据。
计算简图（kN)
弯矩图（kN。m）
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=1。489kN;N2=10。506kN；N3=1。489kN；
最大弯矩 Mmax=0。423kN.m;
柱箍抗弯强度设计值［f] （N/mm2) = 205N/mm2；
柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1。655KN。
σ=
N
+
Mmax
=
1655
+
0。423×106
=49。056N/mm2〈205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求！
（二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下:P=43.338×0。12×0。4=2。08kN.
柱箍的最大容许挠度值:［ω］ = 784/500=1.6mm；
经计算最大变形 Vmax =0。049 mm <1.6mm
满足要求!
柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb =AnFtb
An—-对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12。92kN.
对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN <12.92kN.
满足要求！
模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一)强度验算
1、面板按四跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。3m.
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=［1.2×（24×0.11+1.1×0。11+0.3）+1。4×2。5]×1=7.173KN/m
q1=［1。35×(24×0.11+1.1×0.11+0。3）+1。4×0。7×2。5］×1= 6.582KN/m
根据以上两者比较应取q1= 7.173N/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1。2×1×0。3=0.360 KN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2。5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.107q1l2=0。107×7。173×0.32=0.069KN·m
施工荷载为集中荷载：
M2=0。107q2l2+0。161Pl=0.107×0。360×0。32 +0。161×3。500×0。3=0.173KN·m
取Mmax=0。173KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0。173×106
=7。21N/mm2〈 f=12。5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×（24×0。11＋1。1×0。11＋0。3）=3.061KN/m；
面板最大容许挠度值: 300/400=0。8mm；
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
ν=
0。632ql4
=
0。632×3.061×3004
=0。24mm 〈0.8mm
100EI
100×4500×144000
满足要求！
次楞方木验算
次楞采用方木,宽度40mm,高度100mm，间距0。3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3;
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1。2×（24×0。11+1。1×0。11+0.3)+1。4×2.5］×0。3=2。152KN/m
q1=［1。35×(24×0.11+1。1×0。11+0.3）+1.4×0.7×2。5］×0。3= 1。975KN/m
根据以上两者比较应取q1= 2。152KN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×0。3×0。3=0。108KN/m
跨中集中荷载设计值P=1。4×2.5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1= 0。1q1l2=0。1×2。152×12=0。215KN·m
施工荷载为集中荷载：
M2= 0.08q2l2+0。213Pl=0。08×0。108×12+0.213×3。500×1=0。754KN·m
取Mmax=0.754KN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
σ=
Mmax
=
0。754×106
=14。14N/mm2< f=17N/mm2
W
53333
次楞抗弯强度满足要求！
（二)抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时:
V1=0。6q1l=0。6×2。152×1=1。291KN
施工荷载为集中荷载:
V2= 0。6q2l+0。65P=0.6×0。108×1+0.65×3.500=2。340KN
取V=2.340KN验算强度。
木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2。340×103
=0.878N/mm2 〈fv=4。8N/mm2
2bh
2×50×80
次楞抗剪强度满足要求！
（三)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 0。3×(24×0。11＋1.1×0.11＋0。3）=0.918KN/m
次楞最大容许挠度值：1000/250=4mm；
次楞弹性模量： E = 10000N/mm2;
ν=
0。677ql4
=
0。677×0。918×10004
=0。29mm 〈4mm
100EI
100×10000×2133333
满足要求！
主楞验算
主楞采用:单钢管
截面抵拒矩W=4.49cm3
截面惯性矩I=10。78cm4
(一）强度验算
当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2.
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P.
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q1= [1.2×（24000×0。11+1100×0.11+300）+1。4×1500］×0。3=1732N/m
q1= ［1.35×（24000×0。11+1100×0.11+300）+1。4×0。7×1500］×0.3= 1681N/m
根据以上两者比较应取q1= 1732N/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1。1×1732×1/1000=1。905kN。
次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图（kN）
弯矩图(kN。m）
最大弯矩 Mmax=0.632kN.m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
σ=
Mmax
=
0。632×106
=
140.757N/mm2〈205N/mm2
W
4。49×103
主楞抗弯强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值.
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P.
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q = 0。3×(24000×0。11＋1100×0。11＋300）=918N/m=0.918N/mm；
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0。918×1=1.010kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算，主梁最大变形值V=1。077mm。
主梁的最大容许挠度值：1000/150=6。7mm，
最大变形 Vmax =1。077mm 〈6。7mm
满足要求！
（三）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：
N
+
Mw
≤f
jA
W
N -——— 轴心压力设计值(kN） ：N=6。858kN;
φ————轴心受压稳定系数，由长细比λ=Lo/i 查表得到；
L0 -—— 立杆计算长度（m）,L0=k1k2(h+2a）,h：顶步步距,取1。5m；a：模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1.167,k2=1。016，L0=2.96m.
i ——-— 立杆的截面回转半径（cm) ，i=1.6cm；
A ———-立杆截面面积（cm2)，A=3。98cm2;
Mw ———-风荷载产生的弯矩标准值；
W ———-立杆截面抵抗矩(cm3）：W=4。25cm3；
f -——- 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
λ=Lo/i=296/1。6=185
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。209；
N
+
Mw
=
6.858×103
+
0.015×106
=82。446+3。529=85。975N/mm2
jA
W
0.209×3。98×102
4。25×103
<f=205N/mm2
立杆稳定性满足要求！
立杆底地基承载力验算
1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.858kN
2、垫木底面面积A
垫木作用长度1m,垫木宽度0.3m,垫木面积A=1×0。3=0.3m2
3、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 100kN/m2
立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0。4
4、验算地基承载力
立杆底垫木的底面平均压力
P=
N
=
6.858
=22。86kN/m2〈 mffak=100×0。4=40kN/m2
A
0。3
满足要求!.
新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算，取其中的较小值：
=0。22×24×5.7×1。2×1.2×1。22=52.873 kN/m2
=24×0。8=19。200 kN/m2
其中γc—- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0 -— 新浇混凝土的初凝时间,按200/（T+15）计算，取初凝时间为5。7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1。5m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0。8m;
β1-— 外加剂影响修正系数，取1。2；
β2-— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.200kN/m2。
梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm.
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0。20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19。200kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0。9×［1.2×19。200+1。4×4］×1=25。776KN/m
q1=0。9×［1。35×19。200+1。4×0。7×4]×1= 26.856KN/m
根据以上两者比较应取q1= 26.856KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0。1q1l2=0.1×26。856×0。202=0。11KN·m
面板抗弯强度设计值f=12。5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.11×106
=4。58N/mm2〈 f=12.5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q = 1×19。200=19。2KN/m；
面板最大容许挠度值: 200/400=0。5mm；
面板弹性模量： E = 4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
=
0.677×19。200×2004
=0。32mm <0。5mm
100EI
100×4500×144000
满足要求!
梁侧模板次楞验算
次楞采用40×100mm（宽度×高度)方木，间距：0。2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：
截面抵抗矩W =40×100×100/6=66667mm3；
截面惯性矩I =50×80×80×80/12=3333333mm4；
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19。200kN/m2,振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2.
均布线荷载设计值为：
q1=0。9×［1。2×19。200+1.4×4］×0。2=5。155KN/m
q2=0。9×［1。35×19.200+1.4×0.7×4］×0.2= 5.371KN/m
根据以上两者比较应取q=5。371KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×5.371×0。52=0。134kN·m
最大支座力:1。1ql=1。1×5.371×0。5=2。95kN
次楞抗弯强度设计值［f］＝17N/mm2.
Σ=
Mmax
=
0。134×106
=2。513N/mm2<17N/mm2
W
53333
满足要求！
(二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.371×0.5=1.611KN
木材抗剪强度设计值fv=4。8N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×1。611×103
=0.604N/mm2 〈fv=4。8N/mm2
2bh
2×50×80
次楞抗剪强度满足要求！
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 19.200×0.2=3.84KN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；
ν=
0。677ql4
=
0.677×3.84×5004
= 0。076mm <2mm
100EI
100×10000×2133333
满足要求!
梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距:0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =8980mm3;
截面惯性矩I =215600mm4；
（一）强度验算
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2。95kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。
主楞计算简图（kN）
主楞弯矩图（kN。m)
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0。221kN·m
主楞抗弯强度设计值[f］＝205N/mm2。
σ=
Mmax
=
0。221×106
=
24。610N/mm2〈205N/mm2
W
8980
满足要求！
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2。112kN,主楞弹性模量: E = 206000N/mm2.
主楞最大容许挠度值：400/150=2。7mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0。028mm<2。7mm。
满足要求！
对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N＝abFs
a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；
Fs-—新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值:
Fs=0。95(rGG4k＋rQQ2k)=0.95×（1。2×19。200+1。4×4）=27。21kN。
N=0。50×0.40×27.21=5.44kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：
Ntb =AnFtb
An-—对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12。92kN 〉 N=5.44kN。
满足要求！
梁底模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元.
面板的截面抵抗矩W=100×1。2×1。2/6=24cm3;
截面惯性矩I=100×1.2×1。2×1。2/12=14。4cm4；
（一)强度验算
1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算,其计算跨度取梁底次楞间距,L=0.075m.
2、荷载计算
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1。2×（24×0.8+1.5×0.8+0.3）+1。4×2］×1=24。88kN/m
q1=0。9×[1。35×（24×0.8+1。5×0.8+0.3）+1。4×0。7×2］×1= 26。91kN/m
根据以上两者比较应取q1= 26.91kN/m作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图(kN。m）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0。793kN;N2=2。307kN;N3=1。874kN；N4=2.307kN；N5=0.793kN；
最大弯矩 Mmax = 0.016kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f］ (N/mm2) =12.5 N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
σ=
Mmax
=
0.016×106
=
0。667N/mm2<12。5N/mm2
W
24×103
满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×(24×0。8＋1。5×0。8＋0.3）=20。70kN/m；
计算简图(kN)
面板弹性模量: E = 4500N/mm2；
经计算，最大变形 Vmax = 0.006mm
梁底模板的最大容许挠度值: 75/400 =0。2 mm;
最大变形 Vmax = 0。006mm 〈0。2mm
满足要求!
梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm,高度80mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5×8×8/6= 53.333cm3；
I=5×8×8×8/12= 213.333cm4；
（一）强度验算
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和,取受力最大的次楞,按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距,L=1m.
次楞计算简图
荷载设计值 q = 2.307/1= 2.307kN/m；
最大弯距Mmax =0.1ql2= 0。1×2.307×12= 0。231 kN。m；
次楞抗弯强度设计值 ［f]=17N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.231×106
=4。331N/mm2〈17N/mm2
W
53。333×103
次楞抗弯强度满足要求!
（二)抗剪强度验算
V=0。6ql=0。6×2。307×1=1.384KN
木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2;
抗剪强度按下式计算：
τ=
3V
=
3×1.384×103
=0.52N/mm2 〈fv=4。8N/mm2
2bh
2×50×80
次楞抗剪强度满足要求！
(三）挠度验算
次楞最大容许挠度值:l/250 =1000/250 =4 mm；
验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值：
q =1。774/1=1。774N/mm;
次楞弹性模量： E = 10000N/mm2；
ν=
0。677ql4
=
0。677×1。774×10004
=0。563mm 〈4mm
100EI
100×10000×213。333×104
次楞挠度满足要求!
梁底横向水平杆验算
横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。
计算简图（kN)
弯矩图（kN。m)
经计算，从左到右各支座力分别为:
N1=0。170kN；N2=7。732kN；N3=0.170kN；
最大弯矩 Mmax=0.207kN。m;
最大变形Vmax=0.053mm。
(一）强度验算
支撑钢管的抗弯强度设计值［f］ (N/mm2) = 205N/mm2；；
支撑钢管的弯曲应力按下式计算:
σ=
Mmax
=
0。207×106
=48。706N/mm2〈205N/mm2
W
4.25×103
满足要求！
(二）挠度验算
支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；
最大变形 Vmax = 0.053mm 〈3。3mm
满足要求！
梁底纵向水平杆验算
横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7。732kN.
计算简图(kN）
纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。
扣件抗滑移验算
扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=12kN；水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值:R=8。316kN；
R 〈Rc,扣件抗滑承载力满足要求！
立杆稳定性验算
（一)风荷载计算
因在室外露天支模,故需要考虑风荷载.基本风压按德州10年一遇风压值采用，ω0=0。3kN/m2.
模板支架计算高度H=8.5m,按地面粗糙度C类　有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.84。
计算风荷载体形系数：
将模板支架视为桁架,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3。1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1。2×An/(la×h）=1.2×0。143/（1×1。5)=0。114
式中An =(la+h+0。325lah)d=0。143m2
An -—--一步一跨内钢管的总挡风面积。
la———-立杆间距,1m
h—-———步距，1。5m
d—----钢管外径，0。048m
系数1。2-————节点面积增大系数.
系数0。325-——-—模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度.
单排架无遮拦体形系数:µst=1。2j=1。2×0。114=0.14
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
µs=µst
1—ηn
=0。14
1—0。9510
=1.12
1-η
1—0。95
η——--风荷载地形地貌修正系数。
n--—-支撑架相连立杆排数。
风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.84×1。12×0。3=0.282kN/m2
风荷载产生的弯矩标准值：
Mw=
0.92×1。4ωklah2
=
0。92×1.4×0.282×1×1.52
= 0.072kN·m
10
10
（二)立杆轴心压力设计值N计算
上部梁传递的最大荷载设计值：7.732kN ；
立杆承受支架自重：1.2×8。5×0。151=1。540kN
立杆轴心压力设计值N：7.732+1.540=9。272kN;
（三）立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
N
+
Mw
≤f
jA
W
N ——--轴心压力设计值（kN) ：N=9。272kN;
φ——--轴心受压稳定系数，由长细比λ=Lo/i 查表得到；
L0 --— 立杆计算长度(m），L0=k1k2(h+2a），h：顶步步距,取1。5m;a：模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用,k1=1。167,k2=1。016，L0=2。96m.
i -—-— 立杆的截面回转半径（cm) ，i=1.6cm；
A ---- 立杆截面面积(cm2），A=3。98cm2；
Mw -—--风荷载产生的弯矩标准值;
W —-—-立杆截面抵抗矩(cm3):W=4.25cm3；
f -——— 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；
立杆长细比计算：
λ=Lo/i=296/1.6=185
按照长细比查表得到轴