某大厦单侧支模施工方案.doc

目录
第一节、编制说明及依据1
第二节、工程概况2
第三节、工作原理2
第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程2
第五节、模板选型3
第六节 模板设计原则3
第七节 外墙内侧单面模板施工3
一、墙体模板4
二、节点的处理方法4
三、支架系统；6
四、模板拆除7
第八节 素混凝土墙胎膜施工8
一、加固措施：8
二、墙体定位8
三、防爆波电缆井处素胎模做法8
四、 防水接茬处理9
第九节 地下室外墙单侧支模受力分析10
第十节 砼浇筑施工措施35
第十一节 质量保证措施37
一、质量控制管理措施37
二、施工质量控制：37
三、模板施工技术措施38
第十一节、专项安全施工措施39
第十二节、应急救援快速反应措施39
第一节、编制说明及依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》【GB50204-2002】
《建设工程项目管理规范》【GB50326—2001】
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012
本工程建筑、结构施工图纸和图纸设计说明以及现场特殊情况，已施工项目的相
关经验。
第二节、工程概况
本工程基础底标高为-14。7米,承台、基础梁均上翻，地下室外墙厚400mm，砼强度等级C60P8，负三层3。6m，负二层3。6m、负一层5。4m,外墙模板接触面积约4500㎡.
本工程护坡采用砼灌注桩，施工完毕后经复核，外墙与基坑槽钢净间距从260-1000mm变化不一,尺寸不能满足正常外墙模板支设要求，外墙模板拟采用单侧支模。
本工程负三层单面支模工作量较大，单面支模高度最高达到5.85米（相对筏板顶高6。85米），施工风险较大.
第三节、工作原理
1)单侧支模体系简介
单侧支模原理
模板支撑采用散拼模板钢管斜撑支架，钢管斜撑支架（或刚性满堂架）为单面墙体模板的直接受力支撑系统，当墙体模板采用单侧支撑架体后，模板无需按常规另行设对拉穿墙螺栓。
单侧支模架体通过斜撑钢管(或刚性满堂架)将模板所受侧压力传递至锚固支座,负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工结构顶板和下层满堂架体.同时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体的上浮力。
2)钢管锚固支座预埋
钢管锚固支座作为抗拔及抗剪固定点（固定点预埋位置应尽量使斜撑杆水平夹角保持在450以内，管内砼填实)如附图所示。预埋时要求将短钢管用钢管扣件提前搭设成定型预埋架体，待钢筋绑扎完成后直接由人工抬至预埋位置固定，保证埋件纵横方向在同一条直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置.
第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程
地下室筏板砼浇筑完成后（钢管锚固支座预埋)→基础梁及导墙部位防水喷涂(贴100mm防水卷材）—弹外墙边线→加固钢管锚固支座→搭设素砼胎膜加固架→焊接定位筋→吊装组拼模板（模板提前拼装成大板）→上中下搭设钢管斜撑校正胎模墙模板(利用底板预埋钢管做支撑点）→分层搭设斜撑钢管加固→跟踪检查验收→素砼胎模砼浇筑→拆除钢管斜撑→吊拆模板→素砼墙表面打磨修补及找平层→防水层施工→外墙钢筋绑扎→后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装→人工立板→上钢管背楞→搭设满堂架→搭设钢管斜向支撑、（分层验收)→顶板梁钢筋绑扎→墙柱模板验收,顶板钢筋验收、→墙柱砼浇筑→顶板砼浇筑→下一层施工
第五节、模板选型
计划对护坡和剪力墙外侧浇筑C20砼胎模。模板采用方木和多层镜面板,利用钢管扣件斜撑、斜拉加固。
第六节模板设计原则
1、模板设计分素砼胎膜单面模板和外墙结构施工单面模板两种形式.
2、依据墙体砼分段分二次斜向分层浇筑到顶的总体安排设置模板体系。
3、钢管锚固支座一次预埋到位，素砼胎模和外墙模共用.
4、外墙素砼胎模和外墙模板分别独立组织施工,外墙素砼胎模单独搭设支撑架体,单独配置模板，组织专门施工人员，待筏板浇筑完成后先行施工素砼胎模,胎模施工完成后,拆除模板及架体，另行搭设结构施工模板及架体.胎模配置数量按整个工程三段划分，段内组织流水施工.
5、模板制作高度及外墙水平施工缝的留设。
1)素砼胎模浇筑时应保证外墙素砼胎模每一层砼的浇筑高度不低于上一层楼面标高以上2m，以避开钢筋搭接区，以利后期模板的支设，防水层的施工搭接和不被损坏.
2）素混凝土胎模依照筏板,按后浇带划分的流水段施工，施工长度比筏板边外延1米，便于下次施工时防水搭接。施工缝处采用方木和多层板配置成堵板,利用钢管架体进行斜撑。
3)地下室外墙内侧采用模板施工时，由于墙柱与梁、顶板一次浇筑成型,所以每层只留设有一道水平施工缝，每层墙根处,埋设遇水膨胀止水条。
6、单侧墙体支模架体配置
本工程各层单侧墙体支模架体由钢性满堂架、钢管锚固支座和已施工砼结构共同组成，钢管锚固支座顺墙方向间距450，垂直墙体方向间距900，每个钢管锚固支座均连接满堂架立杆。
第七节 外墙内侧单面模板施工
一、墙体模板
1．1模板选用及模板结构介绍
根据工程特点和墙体防水要求，本工程采用散拼模板,面板采用15mm镜面多层板，次龙骨采用50方木竖向间距150布置，水平双道φ48mm钢管间距450作为主龙骨,所有方木、镜面板和钢管龙骨采用勾头螺栓提前连成整体，用塔吊吊装,加固时所有主龙骨采用竖向钢管连成整体，确保受力均匀.斜拉采用双扣件连接在竖向钢管上,斜撑采用丝杆对顶，斜撑、斜拉梅花型布置。（见附图）
1．2墙体模板的配置
模板配置高度:层高
1。3 墙体定位
第一排定位筋距地100mm。用100mm长，钢筋根据外墙定位线与外墙主筋焊接，间距800mm，模板吊装后依据定位线利用斜撑、斜拉钢管将模板校正垂直。
二、节点的处理方法
2。1有附墙柱的墙体
在有附墙柱的外墙施工时，加固背楞钢管断开，用短钢管扣件连接后作转向，附墙柱垂直墙面采用对拉杆加固，平行墙面采用钢管斜撑。（详见附图）
2。2直角墙体部位的处理
此部位单面支模斜撑钢管共用钢管锚固支座,斜撑钢管相互交错，合理安排斜撑杆搭设次序，素砼胎模可在墙角处断开，分别进行支设。
2。3、由于斜撑杆尺寸变化较多，如尺寸不能满足时，采用搭接（见详图）
2。4、基础导墙
基础导墙加固采用三段式止水螺杆，混凝土浇筑完成后拆除模板及导墙外侧螺杆丝头,基础导墙内侧螺杆丝头保留,用于加固外墙内侧单面模板。
在基础导墙内侧上口粘贴海绵条，同时模板与基础梁面相交处阴角用水泥砂浆封堵，防止漏浆导致模板上浮。
折
三、支架系统；
1、支架系统采用为Ф48×3.0钢管，承重立杆的纵横向间距基本模数取，900*900mm步距地下室基本间距取1200mm.立杆下部设置扫地杆,离地不高于200mm，承重立杆的纵横方向设置竖向连续剪刀撑，钢管锚固支座范围内水平剪刀撑纵横方向连续搭设,所有架体四周必须保证剪刀撑连续布设，所有剪刀撑与水平杆或立杆相交处必须保证有1/2用十字扣件连接。以确保架体的整体稳定性和刚度要求。
四、模板拆除
当墙体混凝土达到规定拆模强度后，并保证新浇筑墙体表面及棱角不因拆模而引起损伤时,方可进行拆模.
拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修及涂刷好隔离剂，以备再用.
附图：详见与结构同时施工的地下室外墙单面支模示意图1-1~1—8
第八节素混凝土墙胎膜施工
一、加固措施：
地下室素砼胎模浇筑高度，负三层素砼胎膜浇筑高度5.85米，负二层3。6米、负一层3。4米，墙、柱插筋部位方木背楞竖向放置，间距同外墙插筋间距,方木放置在钢筋之间,在护坡槽钢上每隔900mm焊接Ф14通丝螺杆,用于固定模板便于进行校正，其余加固措施同外墙内侧单面支模方法.
二、墙体定位
由于外墙和护坡之间的距离不等，所以在施工每段素砼胎模之前,先将每段两头的外墙边线吊至护坡面上，两头拉线，根据线绳在护坡的槽钢上每隔1800mm,梅花型用40X40X3方钢管焊接定位筋.焊接时满焊，必须牢靠.为防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。
三、防爆波电缆井处素胎模做法
防爆波电缆井位于1—2/H-J轴，从-10.6米到一层结构板,由于基坑净距过小，不能一次施工,计划在室外施工时进行，所以素胎模在此位置需断开，提前放出防爆井位置，加工木盒子，用砂浆将木盒子和护坡之间的空隙进行封闭。
四、 防水接茬处理
在基础导墙施工完成后,防水从砖胎模上平，喷涂至导墙保护层平面位置(钢筋保护层厚度）,用防水卷材对喷涂的聚氨酯进行保护，素胎模模板放置在导墙保护层平面上，素胎模砼施工完成后,将模板拆除,把基础导墙平面上防水卷材取掉，露出聚氨酯进行搭接喷涂。（见详图）
防水喷涂时用Ø30mmPVC管套在钢筋上进行保护，底部用木板进行遮挡。避免钢筋被污染。
第九节 地下室外墙单侧支模受力分析
地下室外墙单侧支模受力分析，取最不利的情况进行计算,3.85米层高素砼胎模在实际施工时总高度达5。85米，素砼厚度取0。8米，对支撑体系要求是最大的,故选取作为计算的一种情况；5.4米高400厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的，但如素砼素胎膜满足要求,则5。4米高砼外墙也满足要求，故选取5。85米素砼胎膜做为计算的一种代表情况.
因计算采用2013版品茗安全计算软件,故计算结构受力全部考虑采用斜支撑的加固体系。
5.85米素砼胎膜墙模板(单面支撑）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003
一、工程属性
砼墙特性
负三层素胎膜
砼墙厚度（mm)
800
砼墙高度(mm）
6850
砼墙长度(mm）
9000
二、支撑构造
小梁布置方式
竖直
小梁间距l（mm)
150
主梁最大悬挑长度D（mm）
150
斜撑水平间距S(mm）
450
主梁和斜撑构造
支撑序号
预埋点距主梁水平距离li(mm)
主梁距墙底距离hi（mm）
第1道
2250
100
第2道
2250
550
第3道
2250
1000
第4道
3150
1450
第5道
3150
1900
第6道
4050
2350
第7道
4050
2800
第8道
4950
3250
第9道
4950
3700
第10道
5850
4150
第11道
5850
4600
第12道
6750
5050
第13道
6750
5500
第14道
7650
5950
第15道
7650
6400
简图如下：
墙模板单面支撑剖面图
墙模板单面支撑正立面图
三、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h)
2。5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
4。2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min｛0。22γct0β1β2v1/2,γcH｝＝min｛0。22×24×4×1×1。15×2。51/2，24×4。2}＝min｛38.403，100.8｝＝38。403kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）
2
有效压头高度h＝G4k/γc＝38.4/24＝1。6m
承载能力极限状态设计值
Smax＝0.9max[1。2G4k+1.4Q3k,1.35 G4k+1。4×0.7Q3k]＝0。9max［1。2×38。400+1。4×2。000，1。35×38。400+1。4×0.7×2。000]＝48。42kN/m2
Smin＝0.9×1。4 Q3k＝0。9×1。4×2.000＝2.52kN/m2
正常使用极限状态设计值
Sˊmax＝G4k＝38。400kN/m2
Sˊmin＝0kN/m2
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值［f](N/mm2）
37
面板弹性模量E(N/mm2）
10584
根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm
W＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3,I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4
考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。
1、强度验算
q＝bSmax＝1。0×48.42＝48.42kN/m
验算简图
Mmax＝ql2/8=48。42×0。1502/8=0。14kN·m
σ＝Mmax/W＝0。14×106/37500=3。63N/mm2≤[f］=37 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊ＝bSˊmax＝1。0×38。40＝38。40kN/m
验算简图
挠度验算,νmax＝5qˊl4/（384EI)=5×38.40×1504/（384×10584×281250）=0。09mm≤［ν]=l/250=150/250=0.60mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材料规格
Ф48×3
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2）
205
小梁弹性模量E(N/mm2）
206000
小梁截面抵抗矩W(cm3）
4.49
小梁截面惯性矩I（cm4）
10。78
小梁合并根数n
2
小梁受力不均匀系数η
1
1、强度验算
q＝ηlSmax＝1。000×0。150×48。420＝7.26kN/m
qmin＝ηlSmin＝1。000×0.150×2。520＝0。38kN/m
验算简图
弯矩图
Mmax＝0。15kN·m
σ＝Mmax/W＝0。15×106/4490=32.44N/mm2≤[f]=205。00 N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
qˊmax＝ηlSˊmax＝1。000×0。150×38。40＝5。76kN/m
qˊmin＝ηlSˊmin＝1。000×0.150×0＝0kN/m
验算简图
变形图
νmax＝0.15mm≤[ν]=l/250=450/250=1.8mm
满足要求!
3、支座反力计算
承载能力极限状态
剪力图
R1=2.12 /η=2。12/1。000=2。12kN
R2=3。58 /η=3.58/1。000=3.58kN
R3=3。19 /η=3。19/1。000=3。19kN
R4=3.29 /η=3.29/1。000=3.29kN
R5=3。26 /η=3.26/1。000=3。26kN
R6=3。27 /η=3。27/1.000=3。27kN
R7=3。27 /η=3。27/1.000=3。27kN
R8=3.27 /η=3。27/1。000=3。27kN
R9=3.27 /η=3。27/1.000=3。27kN
R10=3。27 /η=3。27/1.000=3.27kN
R11=3。26 /η=3。26/1。000=3.26kN
R12=3。30 /η=3。30/1。000=3。30kN
R13=3。00 /η=3.00/1.000=3。00kN
R14=1.67 /η=1.67/1.000=1.67kN
R15=1.38 /η=1.38/1。000=1。38kN
正常使用极限状态
剪力图
Rˊ1 = 1。68 /η = 1。68/1。000 = 1.68 kN
Rˊ2 = 2。84 /η = 2。84/1.000 = 2。84 kN
Rˊ3 = 2.53 /η = 2。53/1。000 = 2.53 kN
Rˊ4 = 2。61 /η = 2.61/1.000 = 2。61 kN
Rˊ5 = 2.59 /η = 2.59/1。000 = 2。59 kN
Rˊ6 = 2。59 /η = 2。59/1。000 = 2。59 kN
Rˊ7 = 2.59 /η = 2。59/1。000 = 2。59 kN
Rˊ8 = 2.59 /η = 2.59/1。000 = 2.59 kN
Rˊ9 = 2.59 /η = 2。59/1。000 = 2。59 kN
Rˊ10 = 2。59 /η = 2。59/1.000 = 2。59 kN
Rˊ11 = 2。58 /η = 2。58/1。000 = 2。58 kN
Rˊ12 = 2.62 /η = 2。62/1。000 = 2.62 kN
Rˊ13 = 2。34 /η = 2。34/1。000 = 2。34 kN
Rˊ14 = 1。35 /η = 1.35/1。000 = 1。35 kN
Rˊ15 = 0.86 /η = 0.86/1.000 = 0.86 kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁弹性模量E(N/mm2）
206000
主梁截面抵抗矩W(cm3）
4。49
主梁截面惯性矩I（cm4）
10。78
主梁合并根数n
2
主梁受力不均匀系数ζ
0。5
主梁计算方式
四等跨梁
由上节’小梁验算'的’支座反力计算’知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。
承载能力极限状态：
Rmax＝ζMax[2.12,3。58,3.19,3.29，3.26,3.27，3.27，3。27,3。27，3.27,3.26，3.3，3，1.67，1.38］＝0。5×3.576=1.788kN。
正常使用极限状态:
Rˊmax＝ζMax［1。68，2。84，2.53，2。61，2.59，2.59，2。59，2。59，2.59，2.59，2.58，2。62，2。34,1.35，0。86]＝0。5×2。84=1。42kN.
1、强度验算
验算简图
弯矩图
Mmax＝0.27kN·m
σ＝Mmax/W＝0.27×106/4490=59。74N/mm2[f]≤205 N/mm2
满足要求！
2、支座反力计算
剪力图
第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax（1）＝6。66/ζ=6.66/0。5=13.32kN
计算方法同上,可依次知：
第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝11。25/ζ=11。25/0.5=22.49kN
第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax（3)＝10。02/ζ=10.02/0。5=20.03kN
第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4）＝10.35/ζ=10。35/0.5=20。69kN
第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax（5）＝10。26/ζ=10。26/0。5=20。52kN
第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝10。28/ζ=10。28/0。5=20。56kN
第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax（7）＝10.28/ζ=10。28/0。5=20。55kN
第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax(8)＝10.28/ζ=10.28/0。5=20。56kN
第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax（9)＝10.27/ζ=10。27/0.5=20。55kN
第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax（10)＝10。28/ζ=10.28/0。5=20。57kN
第11道斜撑所受主梁最大反力Rmax(11）＝10.25/ζ=10。25/0。5=20。50kN
第12道斜撑所受主梁最大反力Rmax（12）＝10。37/ζ=10.37/0.5=20.74kN
第13道斜撑所受主梁最大反力Rmax（13）＝9.42/ζ=9.42/0.5=18。84kN
第14道斜撑所受主梁最大反力Rmax(14）＝5。25/ζ=5。25/0.5=10.50kN
第15道斜撑所受主梁最大反力Rmax（15）＝4。33/ζ=4.33/0.5=8。65kN
3、挠度验算
验算简图
变形图
νmax＝0。13mm≤［ν］=l/250=450/250=1.8mm
满足要求！
七、斜撑验算
斜撑类型
钢管
材质规格(mm)
Ф48×3
截面面积A(mm）
424
回转半径i(mm)
15.90
抗压强度设计值［f］（N/mm2)
205
根据"支撑构造”和”主梁验算"的"支座反力计算"可知:
序号
倾斜角(°）
计算长度l0（m）
主梁反力R（kN)
斜撑轴力N（kN）
长细比λ=l0/i
稳定系数φ
斜撑应力σ(N/mm2）
结论
第1道
2。545
2。252
13。316
13。329
141。635，符合要求
0。344
91。385
符合要求
第2道
13。738
2。316
22。491
23。154
145。66，符合要求
0。328
166。489
符合要求
第3道
23.965
2。462
20。034
21。924
154。843，符合要求
0.294
175。876
符合要求
第4道
24。715
3.468
20。693
22。779
218.113，符合要求
0。153
351。138
不符合要求
第5道
31。094
3。679
20。516
23。959
231。384，符合要求
0。137
412。46
不符合要求
第6道
30。127
4.682
20。564
23。775
294。465，不符合要求
0。084
667。537
不符合要求
第7道
34.656
4。924
20。551
24.983
309.686，不符合要求
0.076
775.292
不符合要求
第8道
33。285
5.922
20。555
24。589
372。453，不符合要求
0。053
1094。206
不符合要求
第9道
36。777
6。18
20。55
25。656
388。679，不符合要求
0。048
1260.613
不符合要求
第10道
35.349
7。173
20.567
25.216
451。132，不符合要求
0。036
1651.992
不符合要求
第11道
38.178
7.442
20。504
26.083
468。05，不符合要求
0.033
1864.137
不符合要求
第12道
36。802
8.43
20.74
25.902
530。189，不符合要求
0。026
2349。601
不符合要求
第13道
39。174
8。707
18.842
24。305
547。61，不符合要求
0。024
2388。463
不符合要求
第14道
37。877
9。691
10。504
13.307
609。497,不符合要求
0。02
1569。222
不符合要求
第15道
39。916
9。974
8.652
11。28
627。296，不符合要求
0。019
1400.199
不符合要求
不满足要求，请减小斜撑间距或优化斜撑位置或减小长细比。
从上述计算过程分析，仅部分斜撑杆稳定性不满足要求,其余各项验算均满足要求，为解决斜撑杆稳定性问题，只能减小斜撑杆长细比，实际施工中采用满堂架加固斜撑杆，减少斜撑杆件长细比,满堂架纵横间距均为900，步距地下室1200，从斜撑验算过程发现计算长度为2。46米的斜撑杆其长细比和稳定性均满足要求。经满堂架加固斜撑后,每隔一个间距搭设一道水平杆,把斜撑连成整体，实际斜杆最大计算长度为1。=1.8米〈2.46米,满足要求.详见单面支模构造斜撑加固图:
B、5.4米高模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书
此层楼盖厚度有200mm、150mm，且层高局部比5。4米底，为确保安全楼盖厚取最薄处,层高取最大。
模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012
一、工程属性
新浇楼板单元名称
A轴、B轴/1轴、2轴
当前施工层
第2层
当前施工层楼板厚度h2(mm）
150
第1层层高H1（m)
3.6
第1层混凝土楼板厚度h1（mm）
150
第-1层层高H-1（m)
3.85
第—1层混凝土楼板厚度h—1（mm)
150
板单元计算长度Bl（m）
8
板单元计算宽度Bc（m）
7
楼盖板配筋信息表
楼层
钢筋位置
配筋量及等级
钢筋面积(mm2）
第1层
X向正筋
HRB335Ф10＠100
ASX=785.4
Y向正筋
HRB335Ф10＠100
ASY=785。4
X向负筋
HRB335Ф10@100
ASX’=785.4
Y向负筋
HRB335Ф10＠100
ASY’=785.4
第—1层
X向正筋
RRB400Ф10@100
ASX=785。4
Y向正筋
RRB400Ф10＠100
ASY=785.4
X向负筋
HRB400Ф10＠100
ASX’=785.4
Y向负筋
HRB400Ф10＠100
ASY'=785.4
二、模板支架搭设参数
楼层
立杆的横向间距La(m)
立杆的纵向间距Lb(m）
第1层
0。9
0.9
第-1层
0。9
0。9
设计简图如下：
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载（kN）
7
施工荷载（kN/m2）
1
振捣荷载（kN/m2）
2
钢筋混凝土自重（kN/m3）
25。1
模板及其支架自重（kN/m2）
2
四、各楼层荷载计算
1、第1层荷载计算
模板类型
胶合板
本层砼的龄期（天）
14
砼的实测抗压强度fc(N/mm2）
11。15
砼的实测抗拉强度ftk（N/mm2）
1。57
砼的弹性模量实测值E（MPa)
27600
立杆传递荷载组合值:P1＝7kN
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝3.76kN/m2
2、第—1层荷载计算
模板类型
胶合板
本层砼的龄期（天)
21
砼的实测抗压强度fc(N/mm2）
24。75
砼的实测抗拉强度ftk（N/mm2）
1。84
砼的弹性模量实测值E（MPa）
35280
立杆传递荷载标准值：q—1＝0.75kN/m2
楼盖自重荷载标准值:g—1=h—1/1000×25。1＝3。76kN/m2
3、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大,则有各层挠度变形相等,即：
P1/（E1h13）＝P2/（E2h23）＝P3/(E3h33）...则有:Pi'＝（Eihi3∑Fi）/（∑（Eihi3)）
根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
楼层
各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa）
各楼层板厚hi(mm）
楼盖自重荷载标准值gi（kN/m2）
立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)
分配后各楼层恒载的设计值Gi（kN/m2）
分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2）
1
27600
150
3。76
8。64
3.97
5.77
-1
35280
150
3.76
0。75
5。07
7.38
Gi＝1.2×［Ecihci3/（Ecihci3+Eci—1hci-13+Eci—2hci—23)]×（gi+gi—1+gi-2）
Qi＝1。4×［Ecihci3/（Ecihci3+Eci—1hci—13+Eci—2hci—23）]×(qi+qi-1+qi—2)
五、板单元内力计算
1、第1层内力计算
第1层配筋图
第1层板单元内力计算
板的支撑类型
四边固支
Bc/Bl＝7000/8000＝0。88
m1
0。02
m2
0。02
m1'
—0.06
m2’
—0。05
四边简支
Bc/Bl＝7000/8000＝0。88
mq1
0.05
mq2
0。04
第1层板内力计算
荷载组合设计值计算（kN/m2）
Gi
Qi
Gi'=Gi+Qi/2
Gq=Gi+Qi
Qi’=Qi/2
3。97
5.77
6。85
9.74
2。89
内力计算

m1
m2
m1’
m2’
mq1
mq2
ν
Bc
内力值(kN.m）
M1
0.02
0.02

0。05
0。04
0。2
7
16.72
M2
0.02
0.02

0。05
0。04
0。2
7
13。31
M1’

—0.06

0。2
7
—28.96
M2’

—0.05

0。2
7
-26。05
M1=（m1+νm2)Gi'BC2+（mq1+νmq2）Qi’BC2
M1=(m2+νm1）Gi’BC2+（mq2+νmq1）Qi’BC2
M1’=m1'GqBC2
M2'=m2’GqBC2
第1层板正截面承载力验算
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
公式类型
参数剖析
使用条件
Mu=α1αsfcbh02
Mu
板正截面极限承载弯矩
用于单筋截面
α1
截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0
αs
截面抵抗矩系数
fc
混凝土抗压强度标准值,参照上述修正系数修改
h0
计算单元截面有效高度,短跨方向取h—20mm，长跨方向取h—30mm，其中h是板厚
Mu=α1αsfcbh02+fy’As’（h0—αs'）
fy'
受压区钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面
As’
受压区钢筋总面积
αs’
纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm
Mu=fyAs(h0—αs’)
fy
钢筋抗拉强度标准值
用于双筋截面当χ〈2αs’时
As
受拉钢筋总面积
ξ=Asfy/(fcα1bh0）
ξ
ξ—-—受压区相对高度,ξ=Asfy/(fcα1bh0)
χ=（fyAs-fy’As’)/(α1fcb）
χ
混凝土受压区高度
矩形截面受压区高度
As（mm2)
fy（N/mm2）
h0=h—20（mm）
α1
fc(Mpa）
b（mm)
fy’（N/mm2）
As'(mm2）
χ（mm）
αs’
比较
785。4
300
130
1
11。15
1000
300
785.4
0
20
χ<2αs’
矩形截面相对受压区高度
As(mm2)
fy（N/mm2）
b(mm）
h0=h—20(mm）
fcm(N/mm2）
ζ
785.4
300
1000
130
11。15
0。16
785。4
300
1000
130
11.15
0.16
备注
ζ＝Asfy/bh0fcm
Mui
α1
αs
fc（N/mm2)
b(mm）
h0（mm）
板正截面极限承载弯矩(kN。m）
Mi(kN.m)
Mu1
1
0.15
11。15
1000
130
27。7
16.72
Mu2
1
0.15
11.15
1000
130
27。7
13.31
比较
Mu1＞m1
符合要求
Mu2＞m2
符合要求
MUi’
fy(N/mm2）
As（mm2）
h0(mm）
αs'（mm）
板正截面极限承载弯矩（kN。m)
Mi’（kN。m）
Mu1’
300
785.4
130
20
—25。92
—28。96
Mu2’
300
785.4
130
20
—25。92
—26.05
比较
Mu1’＜m1’
不符合要求
Mu2’＜m2’
不符合要求
建议
保留本层支架或增加二次支撑
2、第-1层内力计算
第—1层配筋图
第-1层板单元内力计算
板的支撑类型
四边固支
Bc/Bl＝7000/8000＝0。88
m1
0.02
m2
0。02
m1'
—0。06
m2'
—0。05
四边简支
Bc/Bl＝7000/8000＝0.88
mq1
0。05
mq2
0。04
第—1层板内力计算
荷载组合设计值计算（kN/m2)
Gi
Qi
Gi’=Gi+Qi/2
Gq=Gi+Qi
Qi'=Qi/2
5.07
7。38
8.76
12。45
3。69
内力计算

m1
m2
m1’
m2’
mq1
mq2
ν
Bc
内力值（kN。m)
M1
0。02
0。02

0.05
0.04
0。2
7
21。37
M2
0。02
0.02

0。05
0。04
0.2
7
17。01
M1'

-0.06

0.2
7
—37.02
M2’

—0。05

0。2
7
-33。3
M1=(m1+νm2）Gi’BC2+(mq1+νmq2）Qi’BC2
M1=（m2+νm1）Gi’BC2+（mq2+νmq1)Qi'BC2
M1'=m1’GqBC2
M2'=m2’GqBC2
第—1层板正截面承载力验算
矩形截面受压区高度
As（mm2）
fy（N/mm2)
h0=h—20（mm)
α1
fc(Mpa）
b(mm)
fy'(N/mm2）
As'（mm2）
χ(mm)
αs’
比较
785。4
360
130
1
24.75
1000
360
785。4
0
20
χ<2αs’
矩形截面相对受压区高度
As（mm2)
fy(N/mm2）
b（mm)
h0=h—20（mm）
fcm（N/mm2）
ζ