水塘安置点五期---外墙落地脚手架搭设施工方案.doc

施工组织设计（方案）报审表
工程名称：毕节中心城区小坝片区棚户区改造项目水塘安置点五期 编号： ST5—FA-010
致： 四川省蜀典工程监理有限责任公司 (监理单位）:
我方已根据施工合同的有关规定完成了毕节中心城区小坝片区棚户区改造项目水塘安置点五期外墙落地式脚手架搭设专项施工方案 的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。
附：《外墙落地式脚手架搭设专项施工方案》
施工项目经理部(盖章）
项目经理（签字):
年月日

审查意见：
专业监理工程师（签字):
年月日
审核意见：
项目监理机构（盖章)
总监理工程师（签字、加盖执业印章）：
年月日
毕节中心城区小坝片区棚户区改造项目
水塘安置点五期
外墙落地式脚手架搭设专项施工方案
编制：
审核：
批准:
中国葛洲坝集团股份有限公司
毕节城市建设项目部
2016年7月10日
目录
一、工程概况1
二、施工准备及施工条件1
三、主要材料要求1
3。1 脚手架钢管要求1
3。2 扣件要求2
3。3 脚手板、安全网要求2
四、外墙落地式脚手架计算书3
4。1 参数信息3
4。1。1 脚手架参数3
4.1。2 活荷载参数3
4。1。3 风荷载参数3
4。1。4 静荷载参数4
4.1.5 地基参数4
4。2 大横杆的计算5
4。2。1 均布荷载值计算5
4。2。2 强度验算6
4。2。3 挠度验算6
4。3 小横杆的计算7
4。3。1 荷载值计算7
4。3.2 强度验算8
4。3.3 挠度验算8
4。4 扣件抗滑力的计算9
4。5 脚手架立杆荷载计算10
4.6 立杆的稳定性计算11
4.7 最大搭设高度的计算13
4。8 连墙件的计算15
4。9 立杆的地基承载力计算16
五、施工工艺及操作要点16
5.1 搭设施工流程16
5.2 操作要点17
5.3 脚手架拆除的施工流程19
六、质量要求20
七、成品保护20
八、安全技术20
8。1 架子工上岗操作须符合条件20
8。2 脚手架接地防雷21
8.3 脚手架的安全防护22

一、工程概况
本工程名称毕节中心城区小坝片区棚户区改造项目水塘安置点五期，位于毕节市七星关区小坝镇水塘村，振兴路与小坝大道交叉口，周边交通便利，环境宜人。
各参建单位基本信息如下：
建设单位:贵州毕节高新建设投资有限公司；
勘察单位：贵州中建建筑科研设计院有限公司;
设计单位:贵州中建建筑科研设计院有限公司;
监理单位:四川省蜀典工程监理有限责任公司；
施工单位：中国葛洲坝集团股份有限公司。
毕节中心城区小坝片区棚户区改造项目水塘安置点五期由5—1至5-36号楼36栋单体建筑组成,总建筑面积约62459.73m2。其中5—32号楼为地下车库及设备用房;5—1至5-31及5—33至5—36号楼均为1F+6F层框架剪力墙结构,建筑高度为23。70m，其中一层为半地下车库或公共用房，二层至七层为住宅.
二、施工准备及施工条件
1、熟悉建筑工程施工图，了解建筑物构造形式。
2、清除脚手架搭设四周的障碍物，分层夯实基础,并做好排水措施.
3、对脚手架搭拆施工班组进行安全、技术交底，交底双方均应签字。
4、脚手架必须检查验收合格后方能使用。
三、主要材料要求
3。1 脚手架钢管要求
脚手架钢管采用外径为φ48mm，壁厚为3.5mm的焊接钢管，主要用于立杆、大横杆、小横杆、斜撑、剪刀撑等。表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道,符合现行国家《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定,并有产品出厂合格证.焊接钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、划道。对于有裂纹、开焊、凹凸状、折痕、严重锈蚀和弯曲的严禁使用，进场钢管必须有出厂产品质量证明书及备案证明,外架和安全防护用钢管按贵州省文明施工标准要求涂刷成红白相间的颜色。
3.2 扣件要求
采用可锻铸铁做的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定，扣件必须有生产许可证，产品必须有出厂合格证,无裂纹、气孔、砂眼等缺陷，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时,开口处最小距离不小于5mm，在螺栓拧紧扭矩力达65Nm时，不得发生破坏。分直角扣件（两管交叉90度的连接），回转扣件（两管交叉任意角度连接）和对接扣件(两管一字对接)三种，用于钢管之间的连接。
3。3 脚手板、安全网要求
脚手板采用竹跳板，凡凹陷变形、严重弯曲的不得使用。安全网分安全平网和安全立网（密目网)，平网的材质应符合国标《安全网》(GB5725—1997),密目式安全立网的材质应符合GB16909的规定，以及贵州省建委有关规定。安全网用绿色阻燃密目安全网，必须满足2000目/100cm2，做贯穿试验不穿透,6×1。5m的单张重质量不少于3。0kg，安全网必须有生产许可证和质量合格证以及建筑安全监督部门发放的准用证,严禁使用不合格产品.
脚手板用于操作层平台，平网用于脚手架水平铺设及外架外挑网，密目网用于脚手架外围全封闭.
四、外墙落地式脚手架计算书
扣件式钢管落地式脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011)、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）、《钢结构设计规范》(GB 50017—2014）等编制.
4.1 参数信息
4.1.1 脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 33。7 米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆;
搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。2米，立杆的横距为1。05米,大小横杆的步距为1。5 米；
内排架距离墙长度为0.35米;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3。0;
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0。80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米,水平间距3。6 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
4。1.2 活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2。000 kN/m2；脚手架用途：施工脚手架；
同时施工层数:1 层；
4。1。3 风荷载参数
本工程地处贵州省毕节市，基本风压为0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1。00,风荷载体型系数μs 为0。65；
脚手架计算中考虑风荷载作用
4。1.4 静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2)：0.1291；
脚手板自重标准值（kN/m2):0。300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数:22;
脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2）：0.033；
4。1.5 地基参数
地基土类型：碎石土;地基承载力标准值（kpa）:160。00；
立杆基础底面面积（m2)：0。25;地基承载力调整系数:1。00。
4。2 大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
4.2。1 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值：P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1。05/（2+1）=0。105 kN/m ；
活荷载标准值： Q=2×1.05/（2+1）=0。7 kN/m；
静荷载的设计值： q1=1。2×0.033+1。2×0。105=0。166 kN/m;
活荷载的设计值： q2=1。4×0。7=0。98 kN/m;
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）
4。2.2 强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下：
跨中最大弯距为M1max=0.08×0。166×1.22+0.10×0.98×1。22 =0.16 kN。m；
支座最大弯距计算公式如下：
支座最大弯距为 M2max= —0。10×0.166×1.22—0.117×0.98×1.22 =—0。189 kN。m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max(0.16×106，0.189×106）/4490=42。094 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 42。094 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2，满足要求!
4。2.3 挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
其中：
静荷载标准值： q1= P1+P2=0。033+0.105=0。138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；
最大挠度计算值为:
V= 0。677×0。138×12004/(100×2.06×105×107800）+0。990×0。7×12004/(100×2.06×105×107800） = 0。735 mm;
大横杆的最大挠度 0。735 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求!
4.3 小横杆的计算
根据JGJ130—2011第5.2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
4。3。1 荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0。033×1。2 = 0.04 kN;
脚手板的自重标准值：P2=0。3×1.05×1.2/（2+1)=0.126 kN;
活荷载标准值:Q=2×1。05×1。2/（2+1) =0。840 kN;
集中荷载的设计值: P=1。2×（0.04+0。126)+1。4 ×0。84 = 1。375 kN；
小横杆计算简图
4.3。2 强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax = 1.2×0。033×1。052/8 = 0。006 kN。m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax = 1。375×1.05/3 = 0。481 kN。m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。487 kN。m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.487×106/4490=108.421 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =108。421 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！
4。3。3 挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0。033×10504/（384×2。06×105×107800） = 0.024 mm ;
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。04+0.126+0。84 = 1.006 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：
Vpmax = 1005。96×1050×（3×10502—4×10502/9 ) /(72×2。06×105
×107800) = 1。861 mm;
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+1.861 = 1.885 mm;
小横杆的最大挠度为 1。885 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！
4。4 扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5)：
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN;
R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值： P1 = 0。033×1.2×2/2=0。04 kN;
小横杆的自重标准值： P2 = 0。033×1。05/2=0。017 kN；
脚手板的自重标准值： P3 = 0。3×1.05×1。2/2=0。189 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1。05×1。2 /2 = 1。26 kN；
荷载的设计值： R=1。2×（0.04+0。017+0.189）+1.4×1。26=2。06 kN；
R 〈 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
4.5 脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：
（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0.1291
NG1 = ［0.1291+(1。20×2/2)×0。033/1.50]×33。70 = 5。248;
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2= 0。3×22×1。2×（1。05+0.3)/2 = 5。346 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0。15×22×1。2/2 = 1。98 kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2);0。005
NG4 = 0。005×1。2×33。7 = 0。202 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.777 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×1。05×1。2×1/2 = 1。26 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -— 基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)的规定采用：
Wo = 0。45 kN/m2；
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:
Uz= 1 ；
Us —- 风荷载体型系数：取值为0。645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.45×1×0。645 = 0.203 kN/m2;
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG+1.4NQ= 1。2×12。777+ 1。4×1.26= 17。096 kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1。2 NG+0.85×1。4NQ = 1。2×12。777+ 0.85×1。4×1。26= 16。831 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0。850 ×1。4×0.203×1。2×
1。52/10 = 0。065 kN。m;
4。6 立杆的稳定性计算
外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算.
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 17。096 kN;
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时,取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ；
计算长度 ，由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2。599 m；
长细比 Lo/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 ：［f］ =205 N/mm2;
σ = 17096/（0.265×424）=152。153 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 152.153 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :N = 16。831 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：μ = 1。5 ；
计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 2。599 m；
长细比: L0/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0。265
立杆净截面面积 : A = 4。24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f］ =205 N/mm2；
σ = 16831。366/（0。265×424）+65280。127/4490 = 164.338 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 164。338 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！
4.7 最大搭设高度的计算
按《规范》5。3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7.528 kN；
活荷载标准值 :NQ = 1。26 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。129 kN/m；
Hs =[0.265×4。24×10—4×205×103-(1。2×7。528
+1.4×1。26)]/（1.2×0.129）=78。982 m;
按《规范》5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：
［H］ = 78.982 /（1+0。001×78.982)=73.201 m；
[H］= 73。201 和 50 比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值 ［H］ =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于［H］，满足要求！
按《规范》5.3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7。528 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 1.26 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.129 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1。4×0.85) = 0.065 /(1.4 × 0.85) = 0.055 kN。m；
Hs =( 0。265×4.24×10—4×205×103—（1.2×7。528+0。85×1。4×（1.26+0。265×4。24×100×0。055/4。49)））/（1.2×0.129)=70。146 m;
按《规范》5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］ = 70。146 /(1+0。001×70。146)=65。548 m；
[H］= 65。548 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 ［H］ =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为24m,小于［H]，满足要求！
4。8 连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0。203 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2；
按《规范》5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5。000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算:
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3。072 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8。072 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·［f]
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 350/15。9的结果查表得到 φ=0。941,l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4。24 cm2;[f］=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10—4×205×103 = 81。792 kN；
Nl = 8。072 < Nf = 81。792,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接.
由以上计算得到 Nl = 8。072小于双扣件的抗滑力 12。8 kN,满足要求！
连墙件扣件连接示意图
4。9 立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中,地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ;
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =67。325 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16。831 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 .
p=67。325 ≤ fg=160 kpa .地基承载力满足要求!
五、施工工艺及操作要点
5。1 搭设施工流程
基础砼板→安放6cm厚垫木或150＊150铁板→竖立杆并同时按扫地杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺竹排→搭设安全防护措施→验收
5.2 操作要点
1、主要搭设参数:立杆间距1200，横距1050，步距1500,拉锚间距二步三跨.脚手架距墙350.
2、搭设场地应平整、夯实并设置砼散水或明沟等排水措施。
3、主接头必须采用对接扣件连接，底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开距离不得小于500mm，并不得在同一步内，立杆顶部应高出女儿墙1。5m.
4、搭设水平杆按步距要求水平设置，接头管应采用对接接头扣件连接.内外两根纵向水平杆的接头不应在同步跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴距离应小于跨距的1/3。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。
5、按间距要求设置拉锚，按照三步三跨,做到层层设置，在砼柱、梁上预埋短钢管连接拉锚钢管再与内立杆用扣件固定,严禁人员私自解下。
6、立杆由底到顶贯通。脚手架由底到顶内外立杆离墙距离必须一致，不一致时必须采取措施校正到位。
7、沿建筑物四周搭设的脚手架应闭合,脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，首层木板内封闭，以上每10m一道.
8、搭设栏杆应符合下列要求
a。 上栏杆的高度1.2米，下栏杆高度0。6米;
b。 挡脚板采用多夹板制成,高度0。2米；
c. 上栏杆、中栏杆、挡脚板均设在外立杆的内侧。
9、搭设剪刀撑应符合下列要求:
A、脚手架应在整个长度和高度方向连续设置剪力撑。
B、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根,间距≤9米，与纵向水平杆呈45—60度角。
C、剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，接头采用搭接,其搭接长度不应小于1米，不少于2个旋转扣件固定,固定间距不应小于800mm，并用旋转扣件固定在立杆或横向水平杆的伸出端上，其交点距中心主交点的距离应大于150mm。
10、铺竹笆，每片竹笆必须四周固定,内外大横杆间必须加两道颈杆后再铺竹笆。竹笆每层满铺。
11、斜道设置及卸料平台搭设
A、斜道附在脚手架外侧，搭设坡度宜为1：3。
B、斜道宽度同立杆横、纵距小于1.5m.
C、小横杆沿斜道由低到高排列,且与立杆搭牢.
D、斜横杆搭设在小横杆上，斜杆上满铺竹笆，竹笆上绑扎小木横杆做防滑条,间距宜为30cm.
E、大横杆与外脚手架的大横杆等高，起稳定架子的作用。
F、斜道两侧和转身平台外围均设护身栏杆和挡脚杆,高度同脚手架设置。
G、斜道的脚手架立杆必须加强连墙杆的设置。
H、卸料平台搭设须经受力计算及具体方案后方可施工。
12、验收，脚手搭设完毕必须经验收合格后才能使用。
5。3 脚手架拆除的施工流程
拆除外脚手架与墙体临时拉接→拆拉接→修补拉锚洞→拆除围护设施→拆除水平杆→拆除立杆
1、拆除前以上分段外装饰必须通过有关方面验收.
2、全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系，拆除本段拉锚前必须通过横杆及室内别杆与建筑物作可靠连接。
3、根据拆除现场情况，设置警戒围栏,并有专人看守。
4、清除脚手架上留存的杂物。
5、拆除架子的工作地区 ,严禁非操作人员进入。
6、拆架前应有现场施工负责人批准手续，拆架时，必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。
7、脚手架拆除应符合下列要求:
A、拆除顺序应是后搭设的部位先拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除方法。
B、固定件随脚手架逐层拆除，当拆除至最后一节立柱时，应搭设临时支撑加固后，方可拆除固定件与支撑件。
C、拆除脚手架宜一层一清，分段拆除时高差不应大于2步。
D、拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件,后拆两段扣件，拆中间扣件时应有防止杆件突然坠落的措施。
8、拆除脚手架不宜中途换人，如必须换时,应将拆除情况交接清楚。
9、拆除脚手架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷.
10、拆除结点后,应对剩余脚手架进行整修，要保证脚手高于修补挑杆洞口操作面1。5米以上,以上工作须经验收后脚手架方能使用。
六、质量要求
1、脚手架基础无滑动、悬空、下陷，传力可靠.
2、立杆垂直度允许偏差:H/200，不大于10cm。
3、间距：步距偏差±20mm，柱距偏差±50mm，排距偏差±20mm。
4、纵向水平杆高差：±20mm（杆两端）,同跨同一截面内高差:±10mm。
5、双排脚手架 横向水平杆外伸长度偏差:外伸0-50mm.
6、两根相邻立柱对接扣件高差：要求≥50mm。
7、扣件螺栓拧紧矩：65N。M。
七、成品保护
1、经验收后的脚手架严禁拆除任何构件，必须拆除时,应经工程负责人批准，并采取相应的补强措施，做到先支先补后拆。
2、使用中严格控制施工荷载，严禁超载。
3、不得将模板、缆风绳、泵送砼砂浆的输送管固定在脚手架上,禁止任意悬挂垂直运输设备。
4、使用中应经检查各节点处的杆件是否符合设计要求，扣件螺栓是否松动，安全防护是否符合要求。清理脚手架上的垃圾、杂物.
5、遇恶劣天气及停工等情况重新使用脚手时须经验收方能使用。
八、安全技术
8。1 架子工上岗操作须符合条件
1、架子工必须经过培训，持证上岗。
2、架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、年老体弱、不适于高空作业的人，禁止从事架子工作。
3、架子工生病未愈或病后不得操作。
4、架子工上岗应将袖口扎紧,不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。
5、必须戴好安全帽，系好安全带。
6、操作时应注意：
A、安全带应高挂低用。
B、工具及小零件必须放在工具袋内。
C、在脚手上人员要精力集中,严禁打闹跑跳，严禁酒后上班.
D、六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时严禁在架子上操作。
E、脚手架搭拆过程中，若杆件尚未稳定时，严禁中途停止作业。
8.2 脚手架接地防雷
1、钢管脚手架每隔50米设一处接地装置,如最远点接地装置脚手架上的过渡电阻超过10欧姆,则应增加接地装置.
2、接地线采用50＊50mm角钢，一端加工成尖头，打入地下，顶端离地面不得浅于500mm.
3、接地线采用截面不小于12mm2的铜导线,接地线与接地体连接应用焊接,焊接长度应为导线直径的6倍以上.
4、接地线与脚手架连接应用两道螺栓长箍，接触面应不小于1000mm，连接时应对接触表面的油漆清除干净,并涂以中性凡士林,在有震动的地方,螺栓上应另加弹簧垫圈。
5、防雷措施施工完毕后及雷雨季节之前，应测量接地电阻,合格后方可使用。
8。3 脚手架的安全防护
1、脚手架栏杆设在外立杆的内侧，双道并自上而下通挂阻燃型密目立网与杆件扎牢,网与网之间必须搭接绑牢,不得留空隙，网的转角部位必须搭牢绑紧.
2、在任何情况下，脚手架围护高度应比操作面高1。5米。
3、水平网设置:
A、支杆设在脚手架上，支牢,其间距不小于4m，每根杆设拉绳一道，上端设水平撑杆.
B、安全网的内外口应由边绳与支杆绑牢，外口应高出里口600mm以上，里口应与脚手架上设置的横杆绑牢,不得留有空隙。
C、网与网之间必须搭接牢靠，不得留空隙，网的转角部位必须搭牢、绑紧.
D、平网下严禁设置立杆或横杆。
E、安全网有杂物应及时清除。
中国葛洲坝集团股份有限公司
毕节城市建设项目部
2016年7月10日
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