塔吊基础-专项施工方案.doc

专项施工方案工程名称：庆隆御府专项名称：塔吊基础专项施工方案江苏省华建建设股份有限公司二一八年十月会 签 页工程名称庆隆御府方案名称塔吊基础专项施工方案编制单位会签（章）编 制 人年 月 日技术负责人年 月 日项目负责人年 月 日审批单位会签(章）技术处审核年 月 日安全处审核年 月 日总工室审批年 月 日企业技术负责人年 月 日目录第一章 编制依据3第二章 工程概况32。1、总体概况32.2、建筑高度概况4第三章 工程地质条件4第四章 塔吊平面布置及基础设计114。1 塔吊平面布置114。2 塔吊基础11第五章 塔吊参数信息及基础计算135。1 塔吊参数信息135.2 塔吊基础计算书13第六章 塔吊基础施工13第七章 附件：塔吊基础计算书及塔吊平面布置图147。1塔吊基础计算书147。8 塔吊平面布置图24 塔吊基础专项施工方案 第一章 编制依据1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20102、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20093、建筑机械安全使用技术规程JGJ3320124、建筑施工安全检查标准JGJ5920115、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑桩基技术规范JGJ9420087、庆隆御府工程建筑、结构施工图及现场踏勘情况8、QTZ6015塔式起重机使用说明书（广西建工集团建筑机械制造有限责任公司）。 第二章 工程概况2。1、总体概况工程名称庆隆御府工程地点珠海市金湾区红旗镇，珠海大道与广安路交汇处西南侧建设单位珠海联恒贸易有限公司 设计单位深圳市博万建筑设计事务所（普通合伙）监理单位广东明正项目管理有限公司施工单位江苏省华建建设股份有限公司质量监督珠海市金湾区建设工程质量监督检测站安全监督珠海市金湾区建设工程安全监督管理站2。2、建筑高度概况栋号层数层高(m）建筑高度（m）地下地上地下地上1#塔楼2283。6m/4。6m首层4.3m，二层4.0，325层3.0m，26层3。15m,2728层3。3m。89。22#塔楼2293.6m/4。6m首层4.3m，二层4.0，326层3.0m，27层3。15m,2829层3.3m。93。75商业服务网点223。6m/4。6m首层4.5m，二层4m。8.9本方案的编制主要针对庆隆御府工程塔吊的基础设计。本工程拟装1台塔吊：塔吊为QTZ6015臂长60m，最大初装高度44m，塔吊形式为附着式，拟装5道附墙.塔吊基础顶绝对标高为4。8m，地基为三条灌注桩 + 借用附近地下室承台3条管桩基础，塔吊基础尺寸为5.2m5.2m*1。45m。第三章 工程地质条件依据2017年7月广东省珠海工程勘察院提供的珠海市金湾区广安路珠海联恒贸易有限公司“庆隆御府”工程场地岩土工程勘察报告（详细勘察阶段),场地地质概况如下：3。1地形地貌拟建场地位于珠海市金湾区红旗镇，珠海大道与广安路交汇处西南侧，交通十分便利。场地地貌为滨海平原地貌,勘探期间场地各钻孔标高为2.063。06m。场地局部有临时建筑，于勘察期间同步拆除,地形总体较平坦、开阔。3。2气候水文珠海濒临南海，地处低纬，冬夏季风交替明显，终年气温较高，偶有阵寒，但无严寒,夏不酷热,年、日温差小,属南亚热带海洋性季风气候。珠海地区年均日照时数为1991.8小时，太阳辐射年总量为4651。6MJ/m2.年平均气温为22。4，最热月（7月）平均气温为28。6,极端最高温度38.5，日温高于35全年只有2天；最冷月（1月）平均气温14.5，历年极端最低温度也出现在此段时间，极端最低气温2。5。珠海地区降雨量丰富，介于17002200毫米之间，但降雨在年内分配不均，主要集中在雨季的49月,占年总降雨量的84%,日降雨强度平均在11。720。2毫米之间，暴雨集中在雨季；10月到翌年3月为旱季，雨量只有308。1毫米，仅占年降雨量的16。珠海地区风速较大，年平均风速为3。3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录，最大风速出现在810月，均是台风影响的结果。珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4。1次，其中从本区登陆的台风，年平均1。4次，并伴随有暴雨、暴潮和巨浪，每年的710月是台风的盛季.常年盛行风向为东南风和东北风,频率均在10，较多风向集中在N-ESE,最少风向为NW-WSW。珠海金湾区重现期10年、50年、100年的基本风压分别为0。50 kN/m2、0。85kN/m2、1。00kN/m2.3。3岩土特征1、岩土单元（层）划分依据及划分结果按地质年代和成因类型来划分，本次钻探揭露岩土层分为人工填土层（Q4ml）、海陆交互相沉积层（Q4mc）、残积层（Qel）和燕山期花岗岩层（523），详见表2。表2 场地岩土层一览表分 类成因类型地层代号分层代号岩 性土层人工填土 Q4ml杂填土海陆交互相沉积Q4mc淤泥粉质粘土砾砂残积层Qel砂质粘性土岩层燕山期侵入岩523全风化花岗岩强风化花岗岩微风化花岗岩2、各岩土单元（层)性质和产状（1）、杂填土 层号 灰褐色,由石英砂岩风化土，花岗岩碎块石及少量淤泥质土堆填而成。湿饱和,局部花岗岩块石含量较高.欠压实。填土时间为8年以上。该层于场地内分布普遍，本次勘察各钻孔有揭露,厚度2。808.60m,平均厚度4。76m.层底标高-6.340。32m.（2)、淤泥 层号 灰黑色，质较纯,手拈滑腻，具腐臭味，含少量石英砂及贝壳碎屑,局部贝壳碎屑富集，饱和，流塑.该层于场地内分布普遍，本次勘察各钻孔均有揭露，厚度8.6021。00m,平均厚度12。90m。层底标高21。71-12。74m.(3）、粉质粘土 层号 土灰黄、青灰等色,主要由粘性土组成，含少量石英砂，刀切面较光滑，稍有光泽，饱和,可塑。该层于场地内分布较普遍,本次勘察除ZK26钻孔缺失外，其余各钻孔均有揭露，厚度2.5014.80m，平均厚度7。19m。层底标高29.46-17。09m。(4)砾砂 层号 土灰白色,矿物成分主要为石英砂,其中砾石含量约37，粗砂含量约24%，中砂含量约10，细砂含量约10，其余为粉砂。砂砾呈次棱角状,分选性差，饱和，稍密为主，底部局部中密状.该层于场地内零星分布，本次勘察共8个钻孔有揭露，厚度0。807。80m，平均厚度4.54m.层底标高-28。0120。00m。（5）砂质粘性土 层号 褐红色，为花岗岩风化残积土,原岩结构已破坏,长石已风化为粘土,砾石含量约13，岩芯泥柱状，很湿,可塑硬塑。该层主要分布于场地南侧，本次勘察共9个钻孔有揭露，厚度1。8019.00m,平均厚度8。73m。层底标高45。3423。89m。(6)、 全风化花岗岩 层号 浅肉红、土黄等色,岩芯土柱状，原岩结构可辨，组分主要为粘土、石英及少量长石碎屑,砾石含量约17%，很湿，硬塑坚硬。岩石坚硬程度为极软岩，岩体完整程度极破碎,岩体基本质量等级为类.该层于场地内分布较普遍，本次勘察共20个钻孔有揭露，厚度0。5012.70m，平均厚度4.70m。层顶标高45。34-17。09m，层底标高55.5819。29m。（7） 强风化花岗岩 层号 浅肉红色，岩芯半岩半土状,风化裂隙很发育，手捏易散,原岩结构清晰，组分主要为石英、长石及少量粘土，干钻难钻进。岩石坚硬程度为软岩,岩体完整程度破碎，岩体质量等级为类。该层于场地内分布较普遍，本次勘察共26个钻孔有揭露，厚度0。806。40m,平均揭露厚度2.71m；层顶标高为:55.58-20.00m.（8） 微风化花岗岩 层号 浅肉红、青灰色，矿物成分主要为石英、长石及云母,中粗粒结构，岩芯碎块状，锤击声脆。岩石坚硬程度为较硬岩,岩体完整程度较完整，岩体基本质量等级为类。该层于场地内分布普遍，本次勘察各钻孔均有揭露,厚度均未揭穿，揭露厚度1。405.80m，平均揭露厚度3。41m；层顶标高为:61.9819。29m.各土(岩)层的分布和岩土特征详见工程地质剖面图、钻孔柱状图和岩层等高线图.3、各岩土物理力学性质指标统计分析（1）常规土工试验与标贯试验本次共采取41件原状土样及7件扰动砂土样进行室内常规物理力学指标试验,钻探过程中共进行174点次的标贯试验。岩土性质指标的统计依据岩土工程勘察报告编制标准（DB21/T12142005）分层进行，试样数量超过6个分别统计指标的最小值、最大值、平均值、标准差和变异系数，少于6个仅统计指标的最小值、最大值和平均值。统计前先根据样品情况对试验数据进行粗差分析以进行取舍。经统计分析后各土、岩层的主要岩土性质指标详见表5。（2）淤泥层固结快剪及三轴剪切试验本次勘察对淤泥层进行固结快剪及三轴剪切试验，其中三轴试验方法为不固结不排水剪及固结不排水剪,试验结果统计见表3。表3、 土的固结快剪及三轴剪切试验抗剪强度试验指标统计表岩土编号岩土名称统计项目固结快剪三轴剪切试验粘聚力Cq（kPa)内摩擦角jq ()粘聚力Cuu（kPa）（不固结不排水剪）内摩擦角uu（度）（不固结不排水剪）粘聚力Ccu（kPa）(固结不排水剪)内摩擦角cu（度）（固结不排水剪）有效粘聚力c（kPa）（固结不排水剪）有效内摩擦角（度)(固结不排水剪）淤泥统计个数33333333最大值7。516。46.80.77。212。27.714.0最小值6。514。25.60。45。89.66。610.9平均值7.0015.266。360。566.4610。667。2012.23（3)岩石抗压强度试验本次勘察选取微风化花岗岩样6件进行饱和单轴抗压强度试验。试验结果统计见表4。表4 岩石饱和单轴抗压强度指标统计表岩土名称统计个数最大值(MPa）最小值（MPa）平均值（MPa）标准差变异系数标准值（MPa）中小均值（MPa）微风化花岗岩662.0041。9050。557.5070.14944。3546.223.4水文地质1、 水文地质概况勘察期间测得场地地下水初见水位埋深为1.202.10m；稳定水位埋深1.102。10m，平均1.52m，稳定水位相应标高0.602.26m。地下水主要赋存于海陆交互相沉积的砾砂层中，为孔隙承压水，具弱承压性。此外，填土中的上层滞水不可忽视；另外，场地花岗岩风化裂隙带中还赋存基岩网状风化裂隙水，微具承压性。砾砂层属强透水层，厚度0。807。80m，平均厚度4。54m，但于场地不连续分布,富水性一般。场地其余各土（岩)层均属微弱透水层，富水性均较差.地下水主要补给来源为大气降水及临近水体的越流补给，并以垂直蒸发和潜流的形式向外侧低洼处排泄.根据地区经验，场地地下水位年变化幅度在0。801。50米之间。2、 地下水对建筑材料的腐蚀性评价（1）场地地下水环境类型根据本次勘察钻探揭露结果，按照国家标准岩土工程勘察规范（GB 50021-2001，2009年版)附录G：“场地环境类型”的规定，判定勘察场地地下水的环境类别为类（湿润区直接临水）。（2）地下水对建筑材料腐蚀性评价据本次勘察ZK4和ZK26两个钻孔所取水样水质分析报告，该处地下水为常温咸水.根据地下水有关离子含量与工业建筑防腐蚀设计规范（GB500462008)和岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版)标准对比详见表6。根据表6对照结果:场地地下水按环境类型（类环境）判定对混凝土结构具微腐蚀；按地层渗透性（B)判定对混凝土结构具微腐蚀;在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀；在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具中等腐蚀。设计时须按不同使用环境，按相关规范采取相应的防腐措施.防腐措施可按工业建筑防腐设计规范进行。对钢筋混凝土结构中钢筋的防护，主要对钢筋混凝土结构进行合理的结构设计，控制混凝土的等级，并提高混凝土结构的抗渗能力，具体措施应按有关设计规范条款执行。表6 地下水对建筑材料的腐蚀性评价对照表建筑材料类别 腐蚀等级腐蚀介质对比项微弱中强混凝土结构按环境类型（类环境)SO42-含量（mg/l）规范值3003001500150030003000本场地值196。92223。34Mg2+含量(mg/l）规范值200020003000300040004000本场地值73.5182。01总矿化度（mg/l）规范值200002000050000500006000060000本场地值3173.003945.00NH4+含量(mg/l)规范值50050080080010001000场地值未检出按地层渗透性(B)pH值规范值5。05.04。04。03。53。5本场地值7.167。23侵蚀性CO2（mg/l）规范值30306060100本场地值12。6519.03HCO3（mmol/l）规范值-本场地值-钢筋砼结构中钢筋长期浸水地下水中Cl含量(mg/l）规范值100001000020000场地值 1409。261781.51干湿交替规范值10010050050050005000本场地值 1409。261781。519塔吊基础专项施工方案第四章 塔吊平面布置及基础设计4。1 塔吊平面布置根据本工程的工程量及工期进度需要，结合施工现场水文地质条件和总平面布置情况，现场设置1台塔吊，位于2塔楼地下室区域,本工程塔吊基础混凝土强度等级为C35/P6.塔吊中心点位置:2塔楼2-1轴向东南2.84m,2B轴向西南4.78m,距外墙面3。88m；4。2 塔吊基础由于本工程塔吊基础所在土层为淤泥层,淤泥层地基承载力无法满足塔吊基础所需地基承载力的要求，确定塔吊基础采用矩形板式桩基础.经计算，地基为三条灌注桩 + 借用附近地下室承台（CT15a)3条管桩基础，灌注桩成桩质量及要求同工程桩,灌注桩单桩竖向抗压承载力特征值为4100KN，单桩竖向抗拔承载力特征值900KN，桩端持力层为微风化花岗岩，桩端进入持力层深度1m;管桩单桩竖向抗压承载力特征值为2000KN，单桩竖向抗拔承载力特征值300KN,桩端持力层为强风化花岗岩，桩端进入持力层深度0.75m.塔吊基础面标高与地下室底板面相同,塔吊基础和附近地下室承台同时浇筑,塔吊基础面及地下室承台面绝对标高均为-4.8m。塔吊基础先于地下室底板施工；为防止施工缝渗水,施工时塔吊基础与承台周边设置300宽3mm厚止水钢板,周边采用收口网处理。底板钢筋根据底板图纸位置预留，预留长度不小于500mm。由于塔吊基础在地下室范围内，基础施工时采用与设计一致的防水材料在基础底板及周边进行施工，以便整个基础防水连成整体.塔吊基础施工时，在塔吊基础承台外侧挖10001000800的集水坑，以满足塔吊基础排水要求。因塔吊基础位于地下室基坑以内,塔身需穿过地下室顶板，塔身宽度为1。8m，施工时在地下室顶板上留设2。42。4m洞口,四周钢筋预留，预留长度为500mm，1000mm.搭接率不大于50%,板中设-3300止水钢板焊接,收口网处理。洞口四周设止水坎，洞口四周设防护栏杆.为保证结构安全，洞口周边1/3跨范围模板支撑不予拆除.第五章 塔吊参数信息及基础计算5。1 塔吊QTZ6015参数信息塔吊型号QTZ6015广西建工集团最大起重力矩1000kN。m预埋螺栓固定式最大起升高度44m附着最大起升高度176m工作状态基础水平力29kN工作状态基础垂直力573kN工作状态基础倾覆力力矩1617 kN.m非工作状态基础水平力71KN非工作状态基础垂直力556kN非工作状态基础倾覆力力矩1726kN.m5.2 塔吊基础计算书塔基础计算书详附件。第六章 塔吊基础施工施工流程:测量放线土方开挖垫层施工砖模砌筑防水施工底面双向钢筋网扎撑脚上层双向钢筋网预埋螺栓安装混凝土浇筑（1）进行测量放线，定出塔吊基础位置，同时在基础附近已有建筑上定出控制标高点; （2）采用挖土机进行开挖，按1：0。5放坡,预留20cm以上人工清土，基坑底部的开挖每边均宽于塔吊基础承台0。5m,以便于砖胎模施工;在基坑外侧挖10001000*800的集水坑,及时进行积水的抽除;基槽开挖后及时通知监理单位和相关人员进行验收,认可后按标高浇筑100mm厚C15垫层，垫层达到一定强度后方可进行承台砖胎模砌筑；(3)承台模采用240厚砖模，内侧抹10厚水泥砂浆，内侧施工3mm厚改性沥青自粘胶防水卷材；（4）钢筋绑扎先铺底网片的长向钢筋，后铺下层网片上面的短向钢筋，钢筋采用扎丝满扎，不得跳扎。承面钢筋绑扎时上16500的马凳支撑，钢筋间距按设计图纸要求进行，钢筋间距布置均匀,绑扎牢固，钢筋保护层厚度为5cm。（5)地脚螺栓采用高强螺栓,预埋时采用厂家提供的基础座,地脚螺栓悬挂在基础座上，用水准仪将预埋基础座校平,四组地脚螺栓（16 根)相对位置必须准确，组装后必须保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于 2mm，确保固定基节的安装，与绑扎好的钢筋连接成整体.将螺栓头部用塑料面等物包住，以防粘上水泥等物。（6)混凝土浇筑前，模板、钢筋、预埋件及防雷接地等全部安装完毕，砖模内的杂物和钢筋油污等要清理干净。完成钢筋、模板的隐检、预检工作。基础混凝土采用商品混凝土，强度等级C35，混凝土浇筑时分层浇筑，分层振捣密实，振捣时,要快插慢拔，插入深度各层均为350mm，即上面两层均须插入其下面一层50mm。振捣点之间间距为450mm，梅花型布置，振捣时逐点移动，顺序进行，不得漏振.每一插点要掌握好振捣时间,以混凝土表面泛浆，不大量泛气泡，不再显著下沉，表面浮出灰浆为准。混凝土浇筑完毕要进行二次搓平,保证混凝土表面不产生裂纹，混凝土抹平完毕后立即覆盖养护，养护时间不得少于15天，并按要求制作标准养护砼试块。第七章：矩形板式桩基础(管桩)计算书 计算依据: 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑桩基技术规范JGJ942008 4、建筑地基基础设计规范GB500072011 一、塔机属性塔机型号QTZ6015-广西建工塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)44塔机独立状态的计算高度H（m）47塔身桁架结构角钢塔身桁架结构宽度B(m)1。8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN）573起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk（kN）633水平荷载标准值Fvk（kN）29倾覆力矩标准值Mk(kNm）1617非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN）573水平荷载标准值Fvk（kN）71倾覆力矩标准值Mk（kNm)1726 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN）1。35Fk11。35573773。55起重荷载设计值FQ(kN）1.35Fqk1.356081竖向荷载设计值F(kN）773.55+81854.55水平荷载设计值Fv(kN)1。35Fvk1.352939。15倾覆力矩设计值M（kNm）1.35Mk1。3516172182。95非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1。35573773。55水平荷载设计值Fv（kN)1。35Fvk1.357195。85倾覆力矩设计值M（kNm)1。35Mk1.3517262330。1 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h（m）1。45承台长l(m）5。2承台宽b（m）5.2承台长向桩心距al（m）3。6承台宽向桩心距ab（m）3.6承台参数承台混凝土等级C35/P6承台混凝土自重C(kN/m3）25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度（mm）50配置暗梁否承台底标高d1（m）6。25基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h)=5。25。2（1.4525+019）=980.2kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1。2Gk=1.2980。2=1176.24kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2）0。5=（3.62+3.62）0。5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=(573+980。2）/4=388。3kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =（573+980。2）/4+（1726+711.45)/5.091=747。54kN Qkmin=（Fk+Gk)/n(Mk+FVkh）/L =（573+980。2）/4-（1726+711.45)/5.091=29。06kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G）/n+(M+Fvh）/L =(773.55+1176.24）/4+（2330。1+95。851。45)/5.091=972。421kN Qmin=(F+G）/n-（M+Fvh)/L =（773。55+1176.24）/4（2330。1+95。851.45）/5。091=2.474kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)500预应力管桩壁厚t（mm）125桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z（kN/m3)25桩混凝土保护层厚度（mm）35桩底标高d2（m)-28。73桩有效长度lt（m)22。48桩端进入持力层深度hb（m）0。75桩配筋桩身预应力钢筋配筋650 1310.7桩身承载力设计值7089。221桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es（N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN）100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim（mm)0。2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz（m)3。2自然地面标高d（m）1。96是否考虑承台效应是承台效应系数c0。1土名称土层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa(kPa）抗拔系数承载力特征值fak（kPa）素填土4.761000。60淤泥12。9800。60粉质粘土7.192000.60砾砂4.542500。50砂质粘土7。194526000。60全风化岩4。710048000.60强风化岩2。7060000。60 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3。140.5=1。571m hb/d=0。751000/500=1.55p=0。16hb/d=0.161.5=0。24 空心管桩桩端净面积：Aj=d2（d-2t)2/4=3.140。52(0。520。125)2/4=0。147m2 空心管桩敞口面积:Ap1=(d-2t）2/4=3。14(0.5-20.125)2/4=0.049m2 承载力计算深度：min（b/2，5）=min（5.2/2,5)=2.6m fak=()/2。6=0/2。6=0kPa 承台底净面积：Ac=(bln（Aj+Ap1）)/n=(5。25。2-4(0。147+0。049）)/4=6.564m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=0。81.571(9。458+7。1920+4.5425+1。345）+2600（0。147+0。240.049）+0.106。564=905.36kN Qk=388。3kNRa=905。36kN Qkmax=747。54kN1。2Ra=1。2905。36=1086.432kN 满足要求! 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=29。06kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积:Aps=nd2/4=133。14210。72/4=1169mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=972.421kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089。221kN Q=972.421kN7089。221kN 满足要求！ （2）、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=29.06kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=29.06kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 25200承台顶部短向配筋HRB400 25200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=145050-25/2=1388mm M=（Qmax+Qmin)L/2=(972。421+(2。474）)5。091/2=2481。678kNm X方向：Mx=Mab/L=2481.6783。6/5。091=1754。811kNm Y方向：My=Mal/L=2481。6783.6/5。091=1754.811kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=773。55/4 + 2330.1/5.091=651。062kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=（800/1388）1/4=0。871 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(abB-d)/2=(3.61.8-0。5)/2=0.65m a1l=（al-Bd）/2=（3。6-1.8-0。5）/2=0。65m 剪跨比：b=a1b/h0=650/1388=0。468，取b=0。468;l= a1l/h0=650/1388=0。468，取l=0.468； 承台剪切系数:b=1。75/（b+1）=1.75/(0。468+1)=1。192l=1.75/(l+1)=1。75/（0.468+1）=1。192hsbftbh0=0。8711。1921.571035。21。388=11767.682kNhslftlh0=0.8711。1921.571035。21.388=11767。682kN V=651。062kNmin（hsbftbh0， hslftlh0)=11767.682kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围:B+2h0=1。8+21.388=4。576m ab=3.6mB+2h0=4。576m,al=3。6mB+2h0=4。576m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 （1）、承台底面长向配筋面积S1= My/(1fcbh02）=1754.811106/(1。0316.7520013882)=0。011=1-（12S1）0。5=1-（120。01)0。5=0.01S1=11/2=10。01/2=0。995 AS1=My/（S1h0fy1)=1754。811106/（0.9951388360)=3530mm2 最小配筋率:=0。15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1， bh0)=max（3530，0。001552001388）=10827mm2 承台底长向实际配筋:AS1=13254mm2A1=10827mm2 满足要求！ （2)、承台底面短向配筋面积S2= Mx/(2fcbh02)=1754。811106/（1.0316。7520013882）=0。012=1（12S2)0。5=1（120。01）0。5=0。01S2=12/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/（S2h0fy1）=1754.811106/（0。9951388360）=3530mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(3530, lh0）=max(3530，0。001552001388）=10827mm2 承台底短向实际配筋:AS2=13254mm2A2=10827mm2 满足要求！ (3）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=13254mm20.5AS1=0。513254=6627mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=13254mm20.5AS2=0。513254=6627mm2 满足要求！ （5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500. 六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图7.2 塔吊平面布置图塔吊基础专项施工方案 20塔吊基础专项施工方案