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气藏设计

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目录
第一章 气田概况 3
一、地理环境 3
二、勘探成果 3
三、开发前期准备 4
第二章 气藏地质特征 5
一、区域成藏背景与构造特征 5
二、地层与沉积特征 5
三、气层特征 6
四、流体性质 7
五、驱动类型及压力系统 8
第三章 储量计算与分类评价 9
一、容积法计算参数的确定 9
二、小层储量计算与评价 11
三、分类储量分布与评价 12
四、储量综合评价 14
第四章 气井产能测试评价及合理产能预测 16
一、单井产能测试成果及特点 16
二、试井分析成果 19
第五章 气藏工程论证 21
一、开发层系划分 21
二、开发方式 21
三、开发井网 22
第六章 初步开发方案设计 27
一、开发原则及技术政策 27
二、开发井位优选 28
第七章 气田开发动态指标预测 30
一、开发阶段划分 30
二、预测方法 30
三、预测结果 31
1、基础方案（方案一） 31
2、分步实施方案（方案二） 32
3、后备方案（方案五） 32
第八章 经济评价 33
一、投资估算 33
1、固定资产投资估算 33
2、建设期利息估算 34
3、流动资金估算 34
二、经济评价 34
1、投资分年使用计划及资金筹措 34
2、采气成本估算 34
3、销售收入及税金估算 35
4、借款偿还 35
5、财务评价及结果 35
6、敏感性分析 36
7、评价结论 37
参考文献 38
结束语 39

第一章 气田概况
一、地理环境
中部气田位于陕甘宁盆地中央古隆起的东北侧，探明面积区位于陕西省和内蒙古自治区交界区，跨陕西省靖边县、横山县、榆林市、安塞县、志丹县和内蒙古的乌审旗、鄂托克旗等县旗。
气田南部为黄土高原，北部为毛乌素沙漠南缘。地面海拔1120～1820m。气田内有4条季节性河流，流量很小，含沙量大。气田多处地区属内陆性半干旱气候。夏季最高气温36℃，冬季最低气温-28℃ ，平均气温7.8℃。冬春多风沙。昼夜温差大。降雨量少，蒸发量大，年平均降水量仅418mm,年均蒸发量达1809mm.最大冻土深度206cm。
气田内部干线公路正在建设。气田至外部四均有公路相通。气田东南距延安市100公里，延安市至西安市铁路已通车。
当地经济收入以农业为主，属“老、少、边、穷”地区。开发中部气田不但能造福陕北老区，促进周边各省区的经济发展，并将对改善用气城市的环境起重要作用，社会及经济效益十分明显。
二、勘探成果
中部气田勘探面积3.2×K。1988年开展综合勘探，1991年申报中区马五气藏基本探明地质储量632.44×。1992年申报南、北区基本探明储量710.48×。1993年申报南二区及陕6井区基本探明储量372.03×。累积探明含气面积3044.52 K，基本探明地质储量1715.25×。1994年勘探工作继续向气田南三区、北二区展开，预计含气范围还会扩大。中部气田为一整装大气田，各区是按探明时间认为划分的。
中部气田中区马五气藏探明含气面积1039 K，东起榆3～陕21井，西至陕18～陕20井：南以陕33井为界，与南区连接：北抵陕4井与北区相邻。勘探面积1200 K。在次范围内勘探阶段完成工作量如下：
1、产能测试
39口探井全部进行了酸化试气。含气面积内26口井除陕40外酸化前进行了中途测试或射孔后求初产量；15口井取得酸化后系统试气资料，建立了产气方程，期于井酸化后采用一点法求产。马五含气面积内18口井进行分层测试，占总井数26口的69.2%。其中单层酸化后试气9口井，分层测试11口。中区各种动态测试总计86井次（111层次），平均单井测试3次（4层次）。
2.地质综合研究
在勘探阶段，全面、系统、深入开展了对中部气田成藏条件的综合研究，包括区域构造及古构造、古地貌、气源及运聚条件、沉积演化、古水文、古地温、古岩溶、次生孔洞缝形成条件、圈闭条件、储层构造、富集规律、流体分布、储量参数等，这些研究成果十分丰富，为中部气田开发可行性研究及开发前期准备、初步开发方案编制奠定了良好的基础。
三、开发前期准备
开发前期准备早在1989年气田发现井产气后即已开始。几年来随着勘探程度的深入和开发准备的进展，积累了丰富的地质、工程资料，不断深化了对气藏开发的认识。
1.加密地震测网，采用新技术重新处理和解释地震资料
2.钻开发评价井
3.发展气井试采新技术
4.进行并组试采与工艺试验
5.开展以深度酸化为主的气层改造实验
6.开发可行性研究逐步研究深入

第二章 气藏地质特征
现代气藏描述是对气藏动、静态特征的综合性技术研究。气藏勘探开发阶段的不同，其描述目标与 内容有很大差别。开发早期气藏描述是综合地质、测井、地震、岩芯及渗流物性分析、试采及生产测试等资料，研究整个气田的构造形态、储层岩相、结构特征及气藏基本参数的空间分布规律，计算天然气地质储量，估算气藏产能与产量，研究气藏开发过程中的参数变化，综合构成对气藏的动、静态特征的详细描述。其中静态部分称为气藏地质特征描述。最终目标是建立一种符合实际情况的三维气藏模型，作为气藏开发设计、数值模拟的基础，并指导开打方案的实施。
一、区域成藏背景与构造特征
陕甘宁盆地隶属华北地台西部，是一个多构造体系、多旋回演化、多沉积类型的大型盆地。从早古生界以后盆地持续沉降，在太古界、下元古界变质岩系结晶基底上形成了5000多米厚的沉积盖层，由下古生界海相碳酸岩盐沉积、上古生界海陆过度相煤系地层是中部气田的两套气源岩层。由于中部气田区在早 奥陶世末受加里东运动影响，经历了1.3～1.5亿年的风化剥蚀及准喀斯特岩溶阶段，形成了广袤的奥陶系顶部风化壳储层。区域地质结构分析中部气田区在早奥陶世的马家沟期，东邻蒸发台地盐洼区，西侧是深坳斜坡深海区，它居中部局限海台地潮坪区。在西侧斜坡的先今构造背景上，构成了沉降生烃、隆起运聚、上倾致密遮挡的完整区域成藏背景。
气田现今构造为一西倾大单斜，坡降4——7m/km。在该背景上发育有多排低缓鼻状构造，隆起幅度20m左右，宽2.5—9km，长40—100km。
二、地层与沉积特征
马厚20～25m,自下而上的特征是：马底部为水下火山碎屑沉积的深灰色凝灰岩，是稳定的区域标志层。随后出现了潮间云坪、云灰坪沉积物，伴随准同生作用以及正常海水对沉积物的改造，形成孔隙好，渗透性其哪个的灰化细-粗晶云岩气层。马以潮间云坪—潮间上带的含膏云坪为主，干燥气候的蒸发泵作用使之形成准同生云岩、含膏云岩，潮湿气候的大气淡水改造，使斑块状石膏溶解并促其岩石的细粉晶化，生成极好的孔渗空间，成为主力气层。马策划沉积成岩环境与马相似，由灰、浅灰色细粉晶云岩组成，夹沙屑云岩、纹层状云岩，由于加里东运动上升剥蚀、沟谷中却失不全，而不能成为主力气层。马是潮间带云坪～潮间上含膏云坪与潮沟侵蚀冲刷的混积层，夹泥云坪和潮沟鲕粒沉积，针孔发育，由于加里东运动上升剥蚀强烈，保证不全而为次要气层。根据井相分析，在纵向上马～储层，潮间上带含膏云坪相范围逐渐扩大，反映了马家沟期宽缓的局限海台地向上变浅的总趋势。
三、气层特征
1.气层岩性、厚度有物性特征
马气层岩性为泥—细粉晶白云岩、细粉晶白云岩、中—粗粉晶白云岩、角砾状粉晶白云岩、粉晶砂屑白云岩、残余鲕粒白云岩、藻球粒白云岩及藻云岩等。以细粉晶白云岩为主，见孔机遇率大82.4%，其余岩类见孔机遇率较低。
马气层厚度变化范围1.4～9.0m,气层平均厚度5.2m(加权平均4.92m),各气层间被含泥—泥质白云岩分隔。单个气层有效厚度最大4～6m，最小0.4m,一般2～4m .全区马、马气层平均有效厚度分别为2.13m,2.84m,厚度变异系数0.14～0.40，分布稳定，连片性好。尤以马气层最发育，占马气层总厚度的58%。、气层，厚度不稳定，连片性差，平均有效厚度分别为1.43m、1.35m，厚度变异系数0.28～0.40。
整个马的渗透率值在全区内变化较大，主要趋势是西部和东部渗透性好，中部为南北向低渗透率带，与马 的孔隙度分布格局相似。马的渗透率平面分布，在东南角陕21井—陕7井一带呈现高渗透率，中部陕42井，林3井、陕38井一带仍为低渗透率带。马渗透率分布总格局不如马那么高、低显著。
2.气层储集空间与孔隙结构
根据中区岩心压泵，铸体薄片及图象分析资料，按空隙空间类型，各类空隙
与裂缝匹配关系，及孔喉的大小与分选情况，将本区空隙结构分为两大类六亚类。
①A类：裂缝发育，它沟通了溶洞，晶间（溶）孔，孔喉分布范围大。可细分为AI，AII，AIII三个亚类。由AI～AIII，溶孔减小，晶间孔增多，裂缝由网状变为个别缝，物性由好变差。
AI类：微裂缝—溶孔（洞）类，溶蚀孔（洞）直径1000～3000μm，占总孔隙的62.93%，晶间孔、占24.42%，微裂缝宽2～20μm，占总面孔隙率的12.65%。平均喉道半径0.77μm，平均空隙直径44.093μm，孔喉比28.576，该类空隙结构主要发育在马五13。
AII类：微裂缝—溶孔，晶孔类，溶孔占总孔隙的58.8%，孔径500～2000um，晶件溶孔占35.4%，孔径5～60um，微裂缝占5.81%，缝宽2～3um.。平均喉道半径0.3μm，平均空隙半径42.167μm，孔喉比71.469。该类孔隙结构主要发育在马五31，，马五12。
AIII类：微裂缝—晶间孔类，晶间孔占总孔隙的59.67%，孔径2～5μm，溶孔占32.24%，孔径5～20μm，微裂缝占8.09%。平均喉道半径0.14μm，平均孔隙直径21.23μm，孔喉比77．48。该类孔隙结构主要发育马五12，马五11。
②B类：孔喉相对集中，压汞曲线具较平缓的平台。主要储集空间是晶间孔，晶间溶孔，二者之和可占总空隙的88～98%。裂缝不发育。从BI～BII，压汞曲线由粗歪度过渡为细歪度。孔隙由均匀分布的粗晶间溶孔递减为分布的晶间溶孔和细晶间孔，孔径由大变小，物性由好变差。主喉道平均半径由1.2μm递变为0.05μm，孔喉比由13.8递变为84.1。该类孔隙结构主要发育在马五14。
孔隙结构参数与物性参数的关系
气层具有的孔隙喉道，形状多变，大小不一，分布不均，连通错落，构成极为复杂的孔隙结构系统。前已宏观定性地分为六个类型，现在采用地质混合经验分布法从压汞曲线上提取孔隙结构参数：均值×，分选系数SP，歪度系数SKP，峰度KP，变异系数c，综合参数ф*c，ф/×，及排驱压力Pd，饱和中值压力Pc50，最大汞饱和度Sma×等10个参数。用这些结构参数分别与气层孔隙度，渗透率进行回归分析。总的结果是，在马五31马五14，气层或整个马五1段,除KP, Sma×外,渗透率,孔隙度与Pd,Pc50,SP,c,SKP,×都有一定相关性。在马五1段，尤其与Pd, c和Pc50的关系最密切，相关系数达０.８。这些关系充分说明气层的宏观物性受控于微观空隙结构。
四、流体性质
1、天然气组分
在基本探明的含气面积内，天然气性质稳定。据色，质谱分析，天然气相对密度为０.5879，甲烷含量为91.485%～98.53%，平均95.6%，甲烷化系数平均0.992，属干气。视临界压力4.788MPa，视临界温度194.13K，天然气组分中H2S含量普遍较低，据马五1为主的37口井试气分析，平均H2S含量0.026%，属低含硫级别。CO2含量全气田43口探井平均为3.02%。酸性气体分布总趋势是北高南低，西高东低。`
2、天然气高压物性
中部气田高压物性实测8口井。气体的原始偏差因子在0.9854～1.0089之间，粘度在0.0227～0.0244mPa·S之间。由于实测井数有限，选用三种方法逐井计算结果，天然气原始偏差因子在0.9787～1.0165之间，原始粘度在0.0218～0.0235mPa·S之间，变化不大。高压物性随压力而变化。
五、驱动类型及压力系统
中部气田总体属于气体单相弹性驱动。但低渗气层由于气水分差等原因，局部存在气水两相渗流现象。测定两相渗流特征对于研究动态变化及进行数值模拟十分重要。
非稳定法所测束缚水值偏高无用，但曲线反映了不同含水饱和度条件下的气相渗透率较低，一般Krg〈0.1。
测定相渗曲线的标准方法是稳定法。中区稳定法公测4块，曲线特征与那南北区测的曲线相似，有代表性，以马五12和马五13岩样分析两相流动特点如下：
（1）、在初始条件下，当含水饱和度Swo为14.3～9.5%时，气相渗透率Krg只有空气渗透率的34.3～66.4%。
（2）、气相渗透率随着含水饱和度的增加，下降较快。水相开始流动的饱和度Swl为38%，此时气相渗透率Krg只有空气渗透率的2.8～9.1%。
（3）、见水时间预计较晚。见水时采出地质储量程度R=(Swl __Swo)/(1-Swo)=2.77～32.2%,相当于采出可采储量程度Rr=(Swl __Swi)/ (1-Swi_Sgr)=63%～56%.即稳产之后见水。至于非水驱的低渗气层滞留水，可能在初期与气同产。
（4）、气水两相共流区间小。见水后气水两相共流区间只有13.6～22.2%。等渗点水饱为45～50%。
（5）、两项流动时预计产水量不高。两相流动期水相渗透率Krw最大值仅为空气渗透率的2.8%～4.6%。由于产水影响，气相渗透率继续下降预计对产气量影响明显。
进行原始压力系统的分析，首先需要剔除工艺因素的影响，确定出单井的原始压力。
将各井所得原始地层压力折算至气层中部，作原始压力等值图，其分布规律与构造基本一致，表现出西，南高，东，北低的分布趋势。各井原始压力与海拔高度的关系曲线，表明其气藏应属于同一压力系统，其梯度关系式为：
P=25.072―0.002986H (H:压力值对应海拔:m)
R=0.7285 (相关系数)
按上式求得气层中部压力为31.62MPa,与算术平均值31.4MPa和面积加权值31.5MPa基本一致。
采用三种方法计算气田北，中，南区气层中部平均压力为30.8MPa、31.2MPa、32.6MPa。平均温度分别为:99.0。C、104.9。C、113。C。
全区压力系数在0.843～1.049之间，平均为0.932。压力系数呈现出南低、北高的趋势。

第三章 储量计算与分类评价
一、容积法计算参数的确定
1．计算单元：马五1的四个气层之间隔层很薄，按一个含气单元计算
2．气藏原始地层压力：31.48MPa
3.气藏温度：377K
4．天然气原始偏差系数：0.997
5．中区含气面积：1039Km 基本探明储量：632 .44×108m3
6.平均有效厚度（用算术平均法计算h=各井所对应的层位有效厚度之和/总井数）
马五11：
h=(1.2+1.4+1.2+0.8+0.8+1.2+0.8+0.8+1+0.6+0.8)/7
=1.5143m
马五12：
h=(2.4+0.8+1+1.6+1.2+1.2+2.4+1.2+1+0.8+0.8+1.2+0.4+0.6+1.2+1+1.8+0.6+1.4+1.3+1+1+0.8+1+1.2+1+1.4+1+0.8+1+0.8+1+0.4+0.8+1+1+1)/20
=2.0051m
马五13
h=(2.2+1+1.4+1.2+1+0.8+2+0.6+1.8+0.8+2+2+0.8+1+0.6+1+0.8+0.6+2.8+1.2+2.4+0.8+1.0+2.4+0.8+1.8+2.4+1+1.2+2+3.2+3.2+1+2.4+1+1.8+1.6+1.4+2+0.4+2.4+0.8)/25
=2.8880m
马五14:
h=(1+0.4+1.2+0.8+1.4+0.8+1.4+1.8+1.8+1.2+1.4+0.6+1.6+1+1.4+
0.8+0.6+4.9)/17
=1.4176m
7.平均有效孔隙度（用有效厚度作权系数Ф=∑hjФj/∑hj）
马五1¹：
Φ=(1.2×0.056+1.4×0.039+1.2×0.046+0.8×0.029+0.8×0.069+1.2×0.029+0.8×0.039+0.8×0.032+1×0.046+0.6×0.029)/10.6
= 0.0491
马五1²:
Φ=(2.4×0.029+0.8×0.046+1×0.039+1.6×0.029+1.2×0.046+1.2×0.035+2.4×0.052+1.2×0.039+1×0.029+0.8×0.035+0.8×0.046+1.2×0.046+0.4×0.035+0.6×0.035+1.2×0.052+1×0.063+1.8×0.056+0.6×0.056+1.4×0.036+1.3×0.069+1×0.035+1×0.029+0.8×0.039+1×0.039+1×0.039+1.2×0.046+1×0.063+1.4×0.049+1×0. 073+0.8×0.09+1×0.056+0.8×0.029+1×0.063+0.4×0.046+0.8×0.039+1×0.029+1×0.032+1×0.052)/40.1
=0.0412
马五13:
Φ=(2.2×0.063+1×0.08+1.4×0.046+1.2×0.063+1×0.035+0.8×0.042+2×0.076+0.6×0.039+1.8×0.063+0.8×0.056+2×0.063+2×0.035+0.8×0.063+1×0.056+0.56×0.046+1×0.069+0.8×0.141+0.6×0.063+2.8×0.097+1.2×0.063+2.4×0.035+0.8×0.046+1×0.069+2.4×0.069+0.8×0.08+1.8×0.097+2.4×0.083+1×0.052+1.2×0.063+2×0.032+3.2×0.046+3.2×0.046+3.2×0.073+1×0.039+2.4×0.09+1×0.056+1.8×0.052+1.6×0.063+1.4×0.039+2×0.035+0.4×0.035+2.4×0.08+0.8×0.039+2.8×0.073+1.2×0.035+1.4×0.056+1×0.032+1.3×0.052+1.9×0.08)/(2.8881×25)
=0.0619
马五14:
Φ= (1×0.052+0.4×0.08+1.2×0.052+0.8×0.035+1.4×0.097+0.8×0.069+1.4×0.114+1.8×0.056+1.8×0.063+1.2×0.114+1.4×0.049+0.6×0.029+1.6×0.107+1×7.3+1.4×0.083+0.8×0.032+0.6×0.029+4.9×0.000835)/24.1
=0.0568
8.平均含气饱和度（ 用有效厚度作权系数Sgi=∑hjSgj/∑hj）
马五1¹：
Sgi=(1.2×0.7822+1.4×0.6521+1.2×0.7172+0.8×0.5377+0.8×0.7744+1.2×0.6655+0.8×0.7513+0.8×0.6426+1×0.7504+0.6×0.7372+0.8×0.5659)/10.6
=0.6907
马五1²:
Sgi=(2.4×0.697+0.8×0.71+1×0.7485+1.6×0.709+1.2×0.8089+1.2×0.6736+2.4×0.7105+1.2×0.7876+1×0.6966+0.8×0.6705+0.8×0.7539+1.2×0.785 +0.4×0.5991+0.6×0.7281+1.02×0.7341+1×0.8514+1.8×0.6913+0.6×0.7881+1.4×0.7269+1.3×0.8828+1×0.6912+1×0.5681+0.8×0.7237+1*0.6518+1.2×0.7515+3.2×0.7962+1×0.893+1.4×0.8333+1×0.8033+0.8×0.8853+1×0.7925+0.8×0.6248+1×0.8477+0.8×0.7734+1×0.6264+1×0.67+1×0.7349）/40.1
= 0.8009
马五13:
Sgi=（2.2×0.796+1×0.8164+1.4×0.7461+1.2×0.809+1.0×0.7087+0.8×0.7969+2×0.8704+0.6×0.7852+1.8×0.8312+0.8×0.8128+2×0.7936+2×0.6755+0.8×0.8614+1×0.7593+0.6×0.8015+1×0.82+0.8×0.8984+0.6×0.8244+1.2×0.8865+2.4×0.6791+0.8×0.7771+1×0.8629+2.4×0.8022+0.8×0.8317+1.8×0.8301+2.4×0.8027+1×0.8324+1.2×0.8162+2×0.655+3.2×0.7962+3.2×0.8187+1×0.7293+2.4×0.82432+1×0.7934+1.8×0.7694+1.6×0.8076+1.4×0.6523+2×0.7281+0.4×0.6511+2.4×0.8224+0.8×0.748+2.8×0.8202+1.2×0.7343+1.4×0.7952+1×0.7239+1.3×0.7555+1.9×0.8103）/72.2
=0.7887
马五14:
Sgi=（1×0.856+0.4×0.867+1.2×0.7669+0.8×0.6718+1.4×0.9184+0.8×0.815+1.4×0.8984+1.8×0.8097+1.8×0.8157+1.2×0.8559+1.4×0.716+0.6×0.5322+1.6×0.873+1×0.7979+1.4×0.8223+0.8×0.6232+0.6×0.5722+4.9×0.972）/24.1
=0.8328
8：地质储量丰度（Ω=0.01hΦSgi）
=293, =0.101MPa , =377, =31.48MPa, =0.997

马五1¹：
Ω=0.01×1.5142×0.0409×0.6907×242.965=0.1039
马五1²:
Ω=0.01×2.005×0.0441×0.80092×242.965=0.1721
马五13:
Ω=0.01×2.888×0.061889×0.78878×242.965=0.3424
马五14:
Ω=0.01×1.371×0.058776×0.861432×242.965=0.1630
二、小层储量计算与评价
每小层的储量就等于其面积与丰度之积，每小层的面积按给定的计算。
马五1¹新的含气面积98.52 K,储量为10.24×。
马五1²新的含气面积520.26 K,储量为89.52×。
马五13新的含气面积948.14K,储量为324.64×。
马五14新的含气面积417.33K,储量为70.369×。
四小层的迭和面积994.23K，累加地质储量494.769×。
新的小层合计地质储量与632.44×比较共减少了137.671×，占21.77%，在基本探明级储量误差的范围内。
利用新的小层面积，分小层计算的马五1地质储量494.769×，可供本次开发方案设计及动态预测应用，具有一定的抗风险能力。
三、分类储量分布与评价
Ι类产层储量充满程度高，孔隙度6.3%以上；孔隙结构好；渗透率0.44×10-3µm2～2.19×10-3µm2;气体易流动。
Ⅱ类产层储量充满程度中等，孔隙度4%—6.3%；孔隙结构较好；渗透率0.1×10-3µm2—0.44×10-3µm2;气体较易流动。
Ⅲ类产层储量充满程度低，孔隙度2.5%～4.0%；孔隙结构较差；渗透率<0.1×10-3µm2;气体难流动。
通过以上评价分析认为：Ι类产层的储量对气井产能影响明显，是高产的基础。Ⅱ类产层较易动用，是稳产的保证。Ⅲ类产层的储量在目前开采工艺技术条件下，开发初期较难动用，应采用新的经济有效增产手段加以改造，力争在开采的中后期达到
各小层的分类储量见下表：
层位
一类
二类
三类
总计
马五1¹
无
3．67
4．99
8．66
无
42．38%
57．62%
100%
马五1²
9．98
46．47
30．16
86．61
11．52%
53．65%
34．83%
100%
马五13
156．37
140．17
44．58
341．12
45．84%
41．09%
13．07%
100%
马五14
41．98
26．4
5．42
73．8
56．88%
35．77%
7．35%
100%

1.分层分类储量评价
中区马五1气藏纵向上，马五1¹气层储量8.66×，占总储量1.7%,且仅有Ⅱ、Ⅲ类储量零星分布。
马五1²和马五14的储量，在数量上相近：马五1²的储量86．61×，占1.7%;马五14储量73.8×，占14.5%。在储量类别上相反；马五12类储量少，Ⅲ类储量多，马五14Ⅰ类储量多，Ⅲ类储量少，Ⅰ类和Ⅱ类储量，马五1²为65.17%,马五14为92.65%。显而易见在储量质量上马五14优于马五1²。
马五13气层储量341.12×，占马五1总储量的66。8%，其中Ⅰ+Ⅱ类储量占马五13储量的86.93%。马五13在储量数值与质量上都堪称主力气层，是开发的主要对象。
马五1气层储量中,Ⅰ类40.83%,Ⅱ类42.48%,Ⅲ类16.69%,Ⅰ+Ⅱ类储量83.31%，表明马五1气层具有一定的高产基础和稳产保证。
2．马五1气藏分类储量的平面分布特征
马五1¹气层仅Ⅱ和Ⅲ类储量，数量少，丰度低，零星分布。
马五1²Ⅰ类储量少，仅分布于陕37，陕2，陕38井区局部分布，丰度低，Ⅱ和Ⅲ类储量连片分布，丰度0。0007×/ K—0.235×/ K
马五13Ⅰ类储量，仅分布于陕28，陕38，陕34井以东的东南区和陕18，陕参1，陕44年所包围的西区，丰度0。0039×/ K—0.3617×/ K;Ⅱ类储量连片分布，仅分布于陕42，陕39，陕23井之间的局部地区无Ⅱ类储量，丰度0.0039×/ K—0.4287×/ K;Ⅲ类储量基本连片分布，但陕23，陕22-5，陕5、陕参1、陕20井一线及以西地区和陕38、陕34、林1井之间地区无Ⅲ类储量，丰度0.0039×/ K—0.1502×/ K。
马五14Ⅰ类储量主要分布在榆3-陕4区块及陕37井区的局部地区，丰度0。00282×/ K—0.399×/ K;Ⅱ类储量三个区块均有分布，丰度0.002692×/ K—0.2549×/ K;Ⅲ类储量仅分布于陕井区及林5井区附近，丰度极低。

四、储量综合评价
各种评价方法计算储量结果见下表：
计
算
方
法
面
积
层
位

国家储
委审批
分小层
分层分类
马五1
合层
面积
1039
994.23
储量
632.44
611.65
丰度
0.61
0.61

马五1各小层
马
五1¹
面积

98.52
储量

10.24
8.66
丰度

0.1039
0.088
马
五1²
面积

520.26
储量

89.52
86.61
丰度

0.1721
0.166
马
五13
面积

948.14
储量

324.64
341.12
丰度

0.3424
0.36
马
五14
面积

417.33
储量

70.369
73.8
丰度

0.1630
0.177
累
计
面积

994.23
储量

494.769
510.19
丰度

0.539
0.513
储量
误差
分层与合层 储量比较

19.08%
16.58%
分层与审批储量比较

21.76%
19.33

1. 基本探明储量经复核误差在允许范围内
中部气田中区马五1基本探明储量632.44×,含气面积1039Km2，经过多种复核是基本可靠的，误差在允许范围内。
2．分小层与分层分类的地质储量
分小层计算马五1地质储量494.769×，分层分类计算马五1地质储量510.19×，这两种计算方法的结果分别考虑了小层含气面积的变化和小层内分类储量参数的的变化，是较为可靠和实在的。所以用于方案设计的储量取值应494.769×—510.19×之间。
3．合层计算对储量影响甚微
按迭合面积计算马五1合层储量是611.65×，误差-3.29%。说明马五1合层计算时，计算方法对储量影响甚微。
4．分层分类储量计算结果可作为动储量及可采储量早期评价依据
G动/G地=0.8, Ⅰ类+Ⅱ类易动用储量为425.04×，占比例83.31%(占基本探明储量632.44×的67.2%)。动用的Ⅲ类储量207.4×,占比例16.69%(占基本探明储量632.44×的32.8%),可供气藏工程设计使用。
5．中部气田马五1地质储量对参数的变化较为敏感
中部气田属大面积低丰度气藏，计算储量的有效厚度，孔隙度等参数绝对值变化一点，则相对变化教大，加上面积基数大，对储量影响明显。当孔隙度、有效厚度分别降低10%时，其地质储量将减少20%，应看到存在这样的风险。反过来，随着气田认识的不断深化，低孔带内会有高孔带的存在；有人工气藏边界之外也会有部分地址储量将会对开发区做出贡献，两相抵押，其风险性会降低，所以在开发实施中，应按规范定期复核储量。

第四章 气井产能测试评价及合理产能预测
中部气田中区马五1探明面积内探井26口，开发评价井2口。在缺少下游工程支持的条件下，为了搞清气井生产能力和动态特征。取得了气田大量宝贵动态资料。通过对上述各种测试或一井多次测试的资料中和分析，提出了早期预报气井产能和动态特征的多种方法，对气井合理生产能力及气井、气藏动态进行评价和预测。
一、单井产能测试成果及特点
中区26口井有15口采用了4个工作制度的系统试井，由此建立产气方程，其余井采用1点法测试，当流动压力控制在低于地层压力85%时，计算的无阻流量与系统试井基本相同，为进一步核实系统试井结果和了解气藏动态特征，有9口井进行了修正等时试井求无阻流量，证实试井求得的无阻流量是可靠的
1、气井无阻流量普遍偏低
陕44 qAOF=[-22.524+]/(2×0.1169)=37.8245
陕5 qAOF=[-17.397+]/(2×0.1431)=41.4073
陕参1 qAOF=[-9.608+]/(2×0.9253)=28.3419
陕45 qAOF=[-1.092+]/(2×0.1958)=67.8618
陕29 qAOF=[-4.9917+]/(2×0.2016)=38.8335
陕40 qAOF=[-8.097+]/(2×0.8113)=29.4098
林2 qAOF=[-15.891+]/(2×1.5438)=19.7737
陕2 qAOF=[-10.181+]/(2×1.3193)=23.0044
陕34 qAOF=[-8.729+]/(2×0.3009)=44.098
陕37 qAOF=[-3.854+]/(2×0.076)=88.8307
陕21 qAOF=[-12.657+]/(2×1.1066)=23.4773
陕7 qAOF=[-11.689+]/(2×0.4436)=34.9783
陕8 qAOF=[-25+ ]/(2×0.114)=32.8065
林1 qAOF=[-64.069+ ]/(2×6.075)=8.4584
林5 qAOF=[-21.19+ ]/(2×2.14)=16.9008
陕33 qAOF=[-34.56+ ]/(2×6.42)=10.0914
陕4 qAOF=[-29.268+]/(2×35.97)=4.6179
榆3 qAOF=[-23.424+]/(2×3.375)=13.601
陕42 qAOF=[-27.92+]/(2×1.997)=15.9617
陕28 qAOF=[-32.83+]/(2×67.887)=3.61
陕38 qAOF=[-74.79+]/(2×33.88)=4.3196
以上为21口井的无阻流量值。
=（31.925+31.076+31.868+31.218+31.222+30.657+30.296+30.535
+31.142+30.68+30.118+30.848+30.706+31.25+31.135+31.663+30.037+30.707
+30.894+31.674+30.907）/21=30.979
2=959.6984
E=31.9252+31.0762+31.8682+31.2182+31.2222+30.6572+30.2962+30.5352
+31.1422+30.682+30.1182+30.8482+30.7062+31.252+31.1352+31.6632+30.0372+307072+30.8942+31.6742+30.9072）/30.9792=21.0057
qAOF =(37.8345+41.4073+28.3419+67.8168+38.8335+29.4098+19.7737+23.004+
44.091+88.8307+23.4773+34.9783+32.8065+8.4584+16.9008+10.0914+4.6179+13.601+15.9617+3.61+4.3196)/21=28.0075 （平均数）
=(22.524×37.824+17.397×41.4073+9.608×28.3419+1.092×67.8168+4.9917×38.8335+8.097×29.4098+15.891×19.7737+10.181×23.0044+8.729×44.091+3.845×
88.8307+12.657×23.4773+11.689×34.9783+25×32.8065+64.069×8.4584+21.19×
16.9008+34.56×10.0914+29.268×4.6179+23.424×13.601+27.92×15.9167+32.83×
3.61+74.79×4.3196)/(21.0057×28.0075)=13.1587
=(37.8452×0.1169+41.40732×0.1431+28.34192×0.9253+67.81682×0.1958+38.83352×0.2016+29.40982×0.8113+19.77372×1.5438+23.00442×1.3193+44.0912×0.3009+88.83072×0.076+23.47732×1.1066+34.97832×0.4436+32.80652×0.114+8.45842×6.075+16.90082×2.14+10.09142×6