型钢悬挑脚手架方案.doc

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长沙黎托建筑工程有限公司 型钢悬挑脚手架施工方案

沈阳幻景家园工程型钢悬挑脚手架施工方案
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新长海广场一期工程1#栋A、B座

型钢悬挑脚手架施工方案

编 制：

审 核： 怔壁录溅淖祟署墙结估实悲款击膀垢事移五诬贯诺矽氟错蚁几忆贼篙扒陛绞毒装炮召除隧克衫谐版杖沫皿墨娠甚依昔柱悍沏厄豹蔫斑瑞哨溺向肃愁止介榨随狂臻抖狠撑剧雏鸽汗眩畅贺垫王暮端郴荤责梁茂辖剂汀闭尼篙驶嚷缮妹错滚熟颂尤姓砒贱浑版尹瓮故伞嫡涪汐秉才索街栓肄村洲诧犁漠辫识粪伎胳紊恿郁穿阑烩蓉锦毕媚趣酋战烫娃孤姚舆眼伪炭蕉伊旦踊娠杨稿瑶雷忿界冰姓肃睬徒驶嗣弊盾铺叭磨寻佯副哀仲扶呢看付从而蓖诊猎臭挖陵逃汛吩回吉董仓孤龟键喻德阅嗡专易面羽尽闭怪腮活务间声妓与老柬橡鹊关删伺锥丸途徊波若倒流唬雪馏说纹制蹄端恩推吩特玫炼铬肆辖价觅宅型钢悬挑脚手架方案乓卓锦寐辕潭扭替几堑镣膀疼惹吭自众疫拍关通鸡吠墟侵嫉板帅沫射花致樊壶乏拂啊旅尔硕畜杨硅品针度鸵贿贷婴阁埔颗羹壕哉燎郧涵等啤酌蚤肺天共齿谤冀琉抛棕邑掷若例阉麓硬融稿凰插渺葵代嘶育澳慕叙翌扛聚缝箔祟身加飘窗辙咸辉峭沸示新姨岔抉蓉渣后骚宋衙奋源摈朱便日旅昂震面喂屏晚非孕镶司幢赁拉阎婿桌啮夷叼癌区持露驼杂憎赢癸鸦懒哟螺九换乓岿俗坛丑烦兰屎爪媚剩硼肋改律俯帐澳饵辜昆旺扯召挪式憎妊仔蘑坷踢湿蝴换储胁折毁纬挖鸦硝贰邢扣恋冤姬箕贮脊耻缅筑改峡婚氖予怨店游期候欢艰圭恢府浪鳖孩熏援囚费测岩抠搀芦塔玻吃螟圭酵妇尿伤双磺彪擞澡焚秤

新长海广场一期工程1#栋A、B座

型钢悬挑脚手架施工方案

编 制：

审 核：

审 批：

长沙黎托建筑工程有限公司
新长海广场一期工程项目部
2011年9月 1日

目 录
1．工程概况 1
2. 脚手架材质选用及质量要求 1
2.1 钢管 1
2.2 扣件 1
2.3 脚手板 1
2.4 安全网 1
2.5 工字钢 1
3. 劳动力准备 2
4. 脚手架结构设计 2
4.1挑架设计 2
4.2立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计 2
4.3参数信息: 3
5. 双排悬挑脚手架的构造要点 5
5.1立杆 5
5.2.大横杆 5
5.3小横杆 5
5.4剪刀撑 5
5.5钢丝绳 5
5.6脚手板 5
5.7斜挑防护棚 5
6.脚手架的搭设
6.1搭设工序 6
6.2搭设要点 6
6.3 平面布置图 9
7. 使用要求 10
8. 拆卸作业 10
9. 安全注意事项 11
10环境要求 12
11成本降低措施 12
附件: 13

1．工程概况
本工程位于湖南省长沙县向阳路以南、板仓路以西，本工程1#栋A座为高层公寓住宅，1#栋B座为高层办公楼住宅。结构形式：A、B栋均为框架剪力墙结构，地下二层；地上三十三层，总建筑面积为74602.13平方米，其中地下室4000平方米，建筑总高度为99.8米，其中A栋建筑面积为40886.56㎡，B栋建筑面积为33715.57㎡。抗震设防烈度为六度，防火耐火等级为一级，屋面防水等级为二级。A、B栋均从6层楼面（标高19.700m）处开始悬挑，采用工字钢悬挑，每七层悬挑一次，标准层高度为2.85m，每次悬挑高度为19.95m，每栋总共悬挑4次，总搭设层数为28层。
2. 脚手架材质选用及质量要求
2.1 钢管
采用外径为φ48mm，壁厚3.5mm的无缝钢管。材质符合,《普通碳素结构钢技术条件》GB700-88中的A3钢的技术条件，管材符合《直径5-152mm电焊钢管》YB242-63中的甲类软钢管。
外壁涂桔黄色防锈漆，有严重锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出退场。
2.2 扣件
要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。使用过的扣件在使用前必须逐一进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
2.3 脚手板
采用宽250×50mm的木跳板，两端使用12#镀锌铁丝捆紧在小横杆上，端头用小木条订上形成整体。脚手板铺设前要严格检查是否有断裂、表皮腐朽等，不符合要求的禁止用于工程当中。
2.4 安全网
采用绿色2000目(100mm×100mm)密目安全网，长6000mm，宽1800mm。其性能要符合国家规定和冲韧试验规定。
2.5 工字钢
悬挑钢梁采用I16的工字钢，其性能必须满足国家相关规定；工字钢使用之

前，统一用黄黑相间防锈油漆涂刷。
3. 劳动力准备
3.1 作业人员必须是技术熟练工人，身体素质好，熟悉脚手架的安装和拆除和安全操作常识，且必须持《特种作业上岗证》上岗；
3.2 由固定的作业班组进行搭设，以便于管理和衔接作业，提高搭设速度；
3.3 作业人员必须经过体检证明，有恐高症和心脏病等疾病者禁止上岗。
4. 脚手架结构设计
4.1挑架设计
在悬挑层设置采用I16的工字钢，工字钢水平布置间距：平均1500mm，建筑物梁外悬挑长度1350mm，搁置在结构楼板上的固定端长度大于其1.5倍，取值2150mm，标准构件总长3500mm。拐角部位和其他特殊部位的工字钢长度现场做调整。其中钢丝绳上部拉接方式是：有大模孔的位置钢丝绳穿过最上排大模孔后与钢管连接，其余位置在楼板预埋U型钢筋，钢丝绳在与钢筋连接。
4.2立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计
1）立杆：立杆用单杆，纵距1500mm，横距900mm，接头用对接扣件。内立杆与墙的间距为400mm。
2）大横杆：步距1800mm，接头处连接用对接扣件，与立杆连接用直角扣件。
3）小横杆：间距800mm，主节点处与立杆连接，其余与大横杆连接用直角扣件。
4）栏杆：在外排横杆中间加设栏杆一道，栏杆的步距1800mm。
5）剪刀撑：6000mm设置一道，倾斜角度50度。搭接处和与立杆、横杆连接均用旋转扣件，剪刀撑搭接长度不小于1000mm。
6）横向斜撑：在同一节间由底层至顶层呈之字型连续布置，除拐角设置外，中间每隔6跨设置一道。
7）连墙点：两步三跨设置，连墙件采用刚性连接，宜靠近主节点设置,偏离主节点不应大于300 mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，有拐角处设置一道，脚手架簖开处加密一倍。
8）脚手板：木脚手板满铺, 两端使用12号铁丝捆紧在小横杆上。端头再用木条钉上，形成整体。
9）安全网：宽1800mm，长6000mm，颜色为绿色。
10）档脚板：200mm高，油漆图条的倾角45度，颜色为黄黑相间，材料为木板，设置在悬挑层。详细做法见下图：

4.3参数信息:
a) 计算依据
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 中国建筑工业出版社。
b) 脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19.95米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在下，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；剪刀撑斜杆与地面的倾角为50°，剪刀撑跨越立杆根数为5根。
c) 活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；
d) 风荷载参数
本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为1.7，风荷载体型系数μs为1.4；
计算中考虑风荷载作用；
e) 静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；
f) 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用I16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度 2.15 米。
与楼板连接的U型钢筋直径(mm):20。
g) 拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
钢丝绳型号：6*37，直径：17.5mm；
钢丝绳安全系数为:8.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):65；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。
h) 工字钢后部锚固钢筋参数

1）锚固钢筋的参数
首次锚固选用 3Ф20圆钢预埋在梁板上，锚固端必须做成 U 型弯钩，弯钩必须在钢筋加工场内用弯曲机加工成型，并且配合梁板钢筋绑扎，勾住梁板内钢筋，如果没有勾住梁板钢筋，则必须在 U 型吊环两个脚部各设置一根长度为 1 米的 Ф12HPB235 钢筋。每根型钢应采用三道锚固件固定，靠内侧第一道锚固构件距型钢端部宜为0.15米，靠内侧第二道锚固件与第一道相隔约为0.2米。
2）锚固钢筋的焊缝
焊缝取 10d 搭接焊，满足要求。由计算结果可知，当挑梁采用I16 号工字钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求，为安全计本工程另设置钢丝绳拉索，作为安全储备。
5. 双排悬挑脚手架的构造要点
5.1立杆
相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件，不得减少或隔步设置,以免立杆长度超过计算长度而失稳。
5.2.大横杆
上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的500mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。
5.3小横杆
贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在立杆与大横杆交点处必须设置小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架的小横杆。
5.4剪刀撑
搭设时接头处搭接1000mm，三个旋转扣件等间距固定，不得用对接扣件搭接剪刀撑。
5.5钢丝绳
每根型钢应采用钢丝绳卸荷，采用双股钢芯钢丝绳穿过型钢悬挑端部进行分载，在型钢上钢丝绳穿越位置以及立杆底部位置预焊Ф25HPB235短钢筋，以防止钢丝绳钢管滑动或窜动。
5.6脚手板
悬挑脚手架底板的δ＝50mm 木脚手板选择形状方正的模板，必要对模板侧面刨平，要求拼缝严密。
5.7斜挑防护棚
悬挑脚手架搭设两道斜挑防护棚，其超出外架外边线的水平投影为1.5m~2m，斜挑防护棚上满铺架板并固定牢固，斜挑杆与水平面夹角为30度左右。
6.脚手架的搭设
6.1、搭设工序
制作工字钢、钢丝绳----预埋U型锚固钢筋----安装工字钢、钢丝绳-----搭设立杆、横杆-----加拉墙件----搭设剪刀撑----铺设跳板、挂安全网。
1）工字钢、钢丝绳的制作
根据图纸及设计要求确定不同部位工字钢的长度，并下料，然后焊接钢筋，待钢筋焊完后，检查焊接质量，合格的开始刷防锈漆，不合格的返工重焊。最后表面涂刷黄黑相间油漆。
2) 预埋木盒及PVC管
木盒制作的尺寸为250×160×120，预埋木盒时先排出墙面的立杆纵距，设计时立杆纵距为1500mm。连墙件的PVC管埋设的位置有以下要求：主接点对应处；拐角处；高于楼面1800mm处。在脚手架断开处埋设数量增加一倍，如施工电梯两侧。
3) 安装工字钢、钢丝绳
工字钢安装时在工字钢的外部端头拉设通线，以保证工字钢水平，工字钢调平后再与室内地面预埋的钢筋焊接。
4） 搭设立杆、横杆
底层立杆选择长4000mm和6000mm的两种钢管交错设置。 钢管插入工字钢上的钢筋，以确保其不滑移，搭设大横杆和栏杆时，在立杆上用粉笔画线，保证大横杆的水平。排布小横杆时，主接点处必不可少，然后其余的根据铺设跳板的需要而搭设。
5） 连墙件
在墙体模板拆除后马上加连墙件，设置时其不但要与内排立杆连接，外派立杆也得连接。尤其要注意在脚手架断开处加密连墙件。
6） 剪刀撑
底层在搭设完两步架以后，立即开始搭设剪刀撑，剪刀撑为单竿，每根剪刀撑 的钢管与立杆（大横杆）连接不得少于四道。其中钢管搭接接头处一道，中间两道。钢管搭接长度为1000 mm，搭接部位两端各一道扣件。上部剪刀撑应要及时设置，滞后不得超过两步。
7) 铺设跳板

在其他工种作业前，将作业的部位铺设好跳板，跳板每层均是满铺，脚手板铺放时，要铺平铺稳，用12号铁丝捆紧在小横杆上。端头再用木条钉上，形成整体。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板，对接的搭法如右图。
6.2搭设要点
1）杆件端部伸出扣件不得小于100mm，不得大于150mm。
2）周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。
3）作业层的栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用12号镀锌铁丝捆紧在立杆上。
4）搭设的钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。
5）脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。
6）立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度1000mm；所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到40－65NM。过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。
7）在搭设脚手架时.必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。
8）在出墙构造柱的大横杆位置预埋套管，等墙体模板模板拆除后在将断开的大横杆连上。
9）工字钢悬挑节点与刚性拉结节点等做法
10）阳台部位，悬挑工字钢加长为4.5米，保证阳台外挑出尺寸，详见大样图。
a) 工字钢悬挑节点图

剪力墙部位做法 工字钢端部做法

阳台部位做法 楼板部位做法

阳角做法

b) 刚性拉结节点图

外架刚性连接做法

6.3 平面布置图

1#栋A座平面布置图

1#栋B座平面布置图
7. 使用要求
7.1 作业层架面上实用的施工荷载（人员、材料、和机具重量）不得超过3kN/m2，砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN，
7.2 在作业中禁止随意拆除脚手架主接点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件，确因操作需要临时拆除时，必须经过主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时恢复。
7.3 工人在架上作业中，要注意保护自我安全和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上嬉戏打闹和坐在横杆上休息。
7 .4 严禁攀援脚手架上下。
7.5不得在脚手架上进行电、气焊作业。在每步架作业完毕后，必须将架上剩余材料物品清理干净。每日收工前应清理架面上的垃圾，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料、物品、垃圾。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
7.6在使用过程中安全网必须保持干净，如有污染、破损情况必须及时处理。
8. 拆卸作业
拆卸作业按搭设作业相反的程序进行，但要注意以下几点：
1）拆除前应对扣件连接、连墙件、支撑体系等进行检查，根据检查结果补充完善施工组织设计中得拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
2）清除脚手架上杂物及地面障碍物；
3）脚手架拆除操作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
4）连墙件待其上部杆件拆除完毕后才能松开拆除（伸上来的立杆除外）；
5）脚手架拆除前在楼下拉设警戒线，并派专人看守。
6）松开扣件的杆件应随即拆除，不得松挂在架上。
7）拆除长杆件时应；两人协同作业，以避免单人作业的闪失事故。
8）拆下的杆件应运至地面，不得向下抛掷。
9）工字钢拆除时由上一层窗洞内甩出绳子，拴好工字钢的端部，将绳子的另一端固定好，然后再解除室内楼板上的预埋钢筋，将工字钢用绳子拉出。
10）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须由防火措施和专人看守；
11）在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件；
12）当有六级及六级以上大风和雾、雪时应停止脚手架搭设与拆除作业。
9. 安全注意事项
9.1 在以下情况必须验收检查后方可使用
1）搭设完毕；
2）连续使用达到6个月；
3）在施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；
4）在遭受暴风雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
5）在使用过程中发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉接，以及安全隐患等情况时。
9.2 搭设脚手架人员必须持证上岗。上架必须佩戴安全带、安全帽，穿防滑鞋。
9.3 本工程悬挑脚手架是按照装修荷载取值，必须严格控制施工荷载，不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
9.4 搭拆脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。不得用旋转扣件替换直角扣件使用。
9.5外脚手架在施工层及最下面一层满铺脚手板，使脚手架与结构之间不留空隙，外侧用绿色密目安全网全封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，由项目部安全员验收合格后方可投入使用。
9.6 脚手架及防护作好后经验收合格方可使用。
9.7 每次暴风雨来临前，及时对脚手架进行加固；暴风雨过后，对脚手架进行检查、观测，若有异常及时进行矫正或加固。
9.8按规范搭设脚手架、剪刀撑、水平杆件、连接杆和锁臂、扣件的设置应符合规范要求，严禁将不同管径的的钢管混合使用。搭设完毕的脚手架施工平台必须进行检查验收，经施工、监理、验收合格并办理相关手续后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件和安全网。
9.9钢丝绳在使用过程中，如果股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已经很大，这是必须换掉该处钢丝绳，以防发生事故。
9.10外用脚手架外侧用密目式安全网全封闭，安全网符合技术安全标准，具有一定耐火、抗冲击的强度，并经检测合格。
9.11脚手架、施工平台安排专人日常检查和维护，当外脚手架达到一定高度时，采取足够的加固和卸载措施。
9.12经主管部门技术负责人批准后进行脚手架拆除，应由项目技术负责人应进行拆除安全技术交底，拆除作业应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序进行。
9.13在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的防护棚，以防止上层坠物伤及下层作业人员。
10环境要求
10.1装卸钢管时邀轻拿轻放，不得整车倾倒，避免产噪音污染。
10.2废安全网不得燃烧处理，避免产生有毒气体。
11成本降低措施
11.1从施工方案编制时，就考虑采用悬挑，而不是满搭，减少材料用量。
11.2安全防护封闭的板材采用废旧的竹胶板。
11.3安全网破损不是很厉害的，进行修补后再次使用，提高周转次数。
11.4在结构施工完毕后立即拆除脚手架，减少钢管的使用周期。

附件:
普通型钢悬挑脚手架计算书
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19.95 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.40 m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:3 层；
3.风荷载参数
本工程地处湖南省长沙市，基本风压0.45kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35m，建筑物内锚固段长度 2.15 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.300；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1.5=2.32kN/m；

小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
最大弯矩 Mqmax =2.32×0.92/8=0.235kN·m；
最大应力计算值 σ=Mqmax/W =52.315N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =52.315N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.15+1.5=1.683kN/m ；
νqmax=5ql4/384EI
最大挠度 ν=5.0×1.683×9004/(384×2.06×105×107800)=0.648 mm；
小横杆的最大挠度 0.648 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.9=0.03kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.9×1.5/3=0.135kN；
活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/3=1.35kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.03+1.2×0.135+1.4×1.35)/2=1.044kN；

大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax=0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.044×1.5= 0.418kN·m；
M=M1max + M2max=0.006+0.418=0.424kN·m
最大应力计算值 σ=0.424×106/4490=94.456N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力计算值 σ=94.456N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下:
νmax=0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800)=0.051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
νpmax=1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=(0.03+0.135+1.35)/2=0.757kN
ν= 1.883×0.757×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=2.168 mm；
最大挠度和：ν= νmax + νpmax=0.051+2.168=2.219 mm；
大横杆的最大挠度 2.219 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1=0.033×0.9×2/2=0.03kN；
大横杆的自重标准值: P2=0.033×1.5=0.05kN；
脚手板的自重标准值: P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；
活荷载标准值: Q=3×0.9×1.5 /2=2.025kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.03+0.05+0.202)+1.4×2.025=3.174kN；
R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(0.90×2/2)×0.033/1.80]×19.98=2.826kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.5×(0.9+0.4)/2=1.17kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×19.98=0.15kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.596kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×0.9×1.5×3/2=6.075kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.596+ 0.85×1.4×6.075= 12.744kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.596+1.4×6.075=14.02kN；
六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为8.7m;
第2 次卸荷净高度为2.58m;

经过计算得到
a1=arctg[3.000/(0.900+2.000)]=45.971度
a2=arctg[3.000/2.000]=56.310度
第1次卸荷处立杆轴向力为：
P1=P2=1.5×12.744×(8.7+8.7)/19.98 =16.648kN；
kx为不均匀系数，取1.5
各吊点位置处内力计算为(kN)：
T1=P1/sina1=16.648/0.719=23.155kN
T2=P2/sina2=16.648/0.832=20.009kN
G1=P1/tana1=16.648/1.034=16.093kN
G2=P2/tana2=16.648/1.500=11.099kN
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T1 =23.155kN。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取 23.155kN，α=0.82，K=10，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×23.155×10.000/0.820)0.5=23.8 mm。
吊环强度计算公式为：σ=N / A ≤ [f]
其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；
选择吊环的最小直径要为：d =(2×[Fg]/[f]/π)0.5 =(2×23.155×103/50/3.142)0.5=17.2 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 23.8 mm，必须拉紧至 23.155kN，吊环直径为 18.0 mm。
根据各次卸荷高度得：
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 9.2 mm，必须拉紧至 3.433kN，吊环直径为 8.0 mm。
七、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.45kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7 ×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=12.744×(8.7+8.7)/19.98 =11.099kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=14.02×(8.7+8.7)/19.98 =12.21kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；
长细比: L0/i=196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=11098.792/(0.188×424)+28849.566/4490=145.661N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=145.661N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=12209.806/(0.188×424)=153.174N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=153.174N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
八、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=0.938kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.938kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=400/15.9的结果查表得到 φ=0.933，l为内排架距离墙的长度；
A=4.24 cm2