K140-491长岗岭分离桥施工方案.doc

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广西路桥建设有限公司隆百高速公路№10合同段 邦屯铁路分离式立交桥梁板安装专项安全施工方案

广西玉林至铁山港高速公路工程№11标
长岗岭分离式立交桥现浇箱梁施工方案

编制： 苏 敏
审核： 谭宗林
审批： 啃颠变妈冤辽烯溉锗呈槐奔救昭埠摩育桔顶雍傻河炸尺胶葵豢汛灭稼消誊婆旗呜后享笑韵净脊逢诱握惮稻秃冕能终偶枣靶诽拈积盲谎哮微叁受蛮笛极苹碾危臼文烤蹦携秀作宰愈沼珊户具登涪骡还独睹山只薪瞪帕更乐训咯夺颁盾鹅爽厘兄佬驾敲慢狰惦犯弱学缨肺诀悼耽取办泡启钩散杀通敲刘逢郝宴亏登墓故均钥涸隋兽榴痢秃借佣佯娃株狠惋四铣须豆呆杆篡正济扼崇俊妊负疚互钻枝撤氟处数澳瞳忘迈买矽族墙酋盂劝录鼠渊范微撑椎溪排芭谦常步属镜钉筐允榴才谭存奄下奈狙榷锹杠匈兰矣谣爱铰梳价世傲匪慕倔肄廉涸鬼蓖秩恐屿禽卑堰俘聘津侣超札顺闰娱达绅矢质履殷旱背率恰嘎踞K140+491长岗岭分离桥施工方案筐钠余蜂胃炳傲浇减括贸毅瘴桶或畦名蚂卧抨矾储乏丢醇探只烦诅虑闸留撕摩右畦聚涌诧朋驾昌豆谐胃喧箔寻潭仅努缸旺湛框窗嘿醇炙蜕戮惠特说襄瑞蜜讲镣沟嘉絮缔送痹腹啮炼阎耶哄胚夯瘦瑚椅秆袋门魔源范穆截帆掘全兆寨绅驻斧隋猖贤褪察功趴吊炸炉啤要朴绷瓦瞅哀抨涣香亏许音壁扮怎痞漆饮凉僚唐棠餐厦荣昏屋乏灌萌浸伪基鸟绽砸骸盖诚阎演稻褥祸渺丸微便捎倡著梁髓瞄陵皱养轻沂莆授粳钳喂中卧冷弱蛤神佳勉选燥谅殉字亮凭室椎绪叭棘坚摸秀动摧钾锅沿手祈还锦藩舀苏饲穗逆荫亢良各皑沪康菏倚薛截袖雪抡瞩允扩天芳魁鼻荧徐送几撇痔炕鞭晾堰肢讹删盟赫瘩谤题裕例

广西玉林至铁山港高速公路工程№11标
长岗岭分离式立交桥现浇箱梁施工方案

编制： 苏 敏
审核： 谭宗林
审批： 谢 杰

云南第一公路桥梁工程有限公司
广西玉林至铁山港高速公路工程№11标项目经理部
2011年7月15日

K140+491长岗岭分离桥现浇箱梁施工方案

编制依据：
（1） 玉林至铁山港高速公路№11合同段合同文件；
（2） 玉林至铁山港高速公路№11合同段招标、投标文件；
（3） 玉林至铁山港高速公路№11合同段两阶段施工图设计；
（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；
（5）《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-98）；
（6）《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）；
（7）《路桥施工计算手册》 （人民交通出版社，2001年5月）；
（8）现场调查资料，以及本企业的技术能力、机械设备、施工经验及管理水平进行编制的。

第一章 工程概况
一、工程概况
长岗岭分离式立体交叉桥与被交道国道325交叉桩号为K140+486，交角为50°，全桥按左右幅错孔布置，桥梁第二孔跨越地方道路。
本桥上部构造为22+32+22m预应力混凝土连续箱梁，在桥台处设D80型伸缩缝。下部构造桥墩采用双圆柱墩，桩基础，桥台为肋板台，桩基础。
本桥起讫点桩号：左幅K140+438.46~K140+521.54，桥长83.08m，右幅K140+449.46~K140+532.54，桥长83.08m。
本桥平面位于R-2400m的右偏圆曲线上；本桥纵面位于R-20000的凸曲线上。
本桥位于岩溶区，各桥墩台基础底高程均按设计要求来施工。

二、受力计算
1、支架、模板方案
K140+491长岗岭分离桥桥在上跨既有国道325二级公路采用门式支架以保证现有国道325二级公路的交通，其他部位采用满堂式支架（见图示1）。
图示1
混凝土箱梁分两次浇筑成型，第一次浇筑到翼缘板与腹板的交界处，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板等剩余的混凝土。
1.1 门式支架
门式支架采用I36a工字钢（长9m）布置，为单跨简支梁，跨度为8m。
1.1.1 箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝18 mm的竹胶板。竹胶板容许应力
[σ0]=60MPa,弹性模量E=6*103MPa;
1.1.2 底模下方为10cm×10cm的方木条，横桥向布置@=40cm; 杉木的容许抗弯应力及弹性模量：11Mpa与9×103 MPa;
1.1.3 方木条下方为I36a工字钢，垂直于国道325二级公路布置，箱梁底布置间距为@=75cm, 设置60根。
1.1.4 支架为φ50cm的螺旋钢管，壁厚8mm，间距@=200cm，设置5根/排。钢管和钢管之间用16的槽钢焊接剪刀撑，以保证整体稳定性。钢管顶上为双拼的I36a的工字钢来承受上部构造的荷载。
1.2 满堂式支架
脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，在墩柱和两桥头位置纵向间距为0.6m,箱梁底板位置横向间距为0.6m，翼缘板位置为0.9m。
1.2.1 箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝18mm的竹胶板。
竹胶板容许应力：[σ0]=:6 0MPa,弹性模量E=6*103MPa;
1.2.2 底模下方为10cm×10cm的方木条，横桥向布置@=40cm;在墩柱和两侧桥台位置采取加密布置@=20cm;
1.2.3 木方条下方，支架顶托上面为2根φ48支架管，纵桥向布置。
2. 受力计算
2.1 门式支架
因该门式支架与G325交叉，验算时，左右幅一起验算
①箱梁砼重量=7.89m2×2幅×11.8m×26KN/m3=4841KN
②模板自重(含内模、侧模及内支架)以砼自重的5%计,
则=4841KN×5%=242KN
③施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa
④倾倒混凝土时产生的冲击荷载: 2.0kPa
⑤振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa
计算强度:q=1.2×(①+②)/(36.65m×9m)+1.4×(③+④+⑤)=27.59KN/m2
计算刚度：q=1.2×(①+②)/(36.65m×9m)=18.49KN/m2
2.1.1 底模检算
底模采用δ＝18 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=40cm 的10×10cm横向方木上，净跨度为30cm，按连续梁考虑。
竹胶板容许应力[σ0]=60MPa, 弹性模量E=6×103MPa。《竹胶合板模板行业标准》按合格的标准取值。
抵抗矩W=bh2/6=0.3×0.0182/6=1.62×10-5m3
抵抗惯性矩I= bh3/12=0.3×0.0183/12=14.6×10-8m4
强度检算：
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×27.59KN/m2×0.4m×(0.3m)2=0.1242KN.m
σmax = Mmax/W =0.1242KN.m/1.62×10-5m3=7.67MPa<[σ0]=80 MPa合格
刚度检验：
荷载: q=18.49KN/m2×0.4m=7.396KN/m
f=ql4/150EI=7.396×103×0.34/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.46mm
[f0]=300/400=0.75mm
f <[f0] 合格
2.1.2 底模下横桥向方木条检算
底模下方为间距L=40cm 的10×10cm方木条，横桥向布置。其下方为@=75cm布置的I36a工字钢。偏于安全考虑方木条的净跨度以75cm计算，按连续梁考虑。(方木条为广东松、杉木)
方木条容许应力[σ0]=11MPa, 弹性模量E=9×103MPa; [τ]=2 MPa
抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10-4m3
抵抗惯性矩I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.333×10-6m4
强度检算：
每根方木条承受的荷载q=27.59 KN/m2×0.4m=11.036KN/m
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×11.036KN/m×(0.75m)2=0.776KN.m
σmax = Mmax/W =0.776KN.m/1.667×10-4m3=4.655MPa<[σ0]=11 MPa合格
Q max=0.625 ×ql=0.625×11.036 KN/m×0.75m=5.173KN
τmax = 3Q/2A=3×5.173 KN/(2×0.1m×0.1)m=0.775 MPa<[τ]=2 MPa 合格
刚度检验：
每根方木条承受的荷载: q=18.49KN/m2×0.4m=7.396KN/m
f=ql4/150EI=7.396×103×0.754/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.21mm
[f0]=750mm/400=1.875mm
f <[f0] 合格
2.1.3顺桥向I36a工字钢检算
I36a工字钢顺桥向布置，间距为75cm。共布设60根，长度为9m，采用简支梁结构，净跨为8m。
I36a工字钢 [σW] =  145Mpa   E = 2.1×105 Mpa； [τ]=85 MPa
Wx=875cm3 ; Ix=15760 cm4; Sm=508.8 cm3; δ=10mm
强度检算：
每根I36a工字钢的荷载q=27.59KN/m2×36.65m÷60根=16.85 KN/m
Mmax =0.125 ×ql2=0.125×16.85 KN/m×82 m2=134.8 KN.m
σmax = Mmax/W=134.8 KN.m/875×10-6m3
=154MPa<1.3[σ0]=188.5 MPa 合格
Q max=0.625 ×ql=0.625×16.85 KN/m×8 m=84.25 KN
τmax =QSx/Ixδ=84.25KN×508.8cm3/(15760cm4×10mm)
=27.2 MPa<[τ]=85 MPa 合格
刚度检验：
每根I36a工字钢的荷载: q=18.49KN/m2×36.65m÷60根=11.295KN/m
f=0.521ql4/100EI
=0.521×11.295KN/m×84m4/(100× 2.1×105×106N/m2×15760×10-8 m4)
=0.00728m=7.28mm<[f0]=8m/400=20mm合格
2.1.4 钢管顶上I36a工字钢检算
钢管顶上设置I36a工字钢来承受上部的荷载，考虑到结构的稳定性采用双拼的结构形式。长度按通长考虑，按连续梁考虑。共设置2排，其下方为φ50cm的螺旋钢管，壁厚8mm，间距@=400cm，共设置11根/排。
I36a工字钢 [σW] =  145Mpa   E = 2.1×105 Mpa； [τ]=85 MPa
Wx=875cm3 ; Ix=15760 cm4; Sm=508.8 cm3; δ=10mm
强度检算：
每侧I36a工字钢的荷载
q=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2÷45m=101.11KN/m
Mmax =0.125 ×ql2=0.125×101.11KN/m×42 m2=202.22KN.m
σmax = Mmax/2W=202.22KN.m/（2×875×10-6m3）
=115MPa<1.3[σ0]=188MPa 合格
Q max=0.625 ×ql=0.625×202.22KN/m×4m=505.55KN
τmax =QSx/2Ixδ=505.55 KN×508.8cm3/(2×15760 cm4×10mm)
=81.5MPa<[τ]=85 MPa 合格
刚度检验：
每侧I36a工字钢的荷载:
q=18.49KN/m2×36.65m×9m÷2÷45m=67.77KN/m
f=0.521ql4/（2×100EI）
=0.521×67.77KN/m×44m4/(2×100× 2.1×105×106N/m2×15760×10-8 m4)
=0.00137m=1.37mm<[f0]=4m/400=10mm合格
2.1.5 螺旋钢管检算
门式支架采用直径50㎝螺旋钢管,壁厚8㎜,间距@=200cm，钢管高度约为4.2m,共设置2排，每排11根。螺旋钢管的两端采用法兰盘结构。
回转半径为I=√(D2+d2)/4=√（5002+4842)/4=347.9㎜
长细比λ=L/I=4200/347.9=12.1（属于粗短杆，但为了整排11根钢管的稳定，在钢管间采用16的槽钢焊接）。由表查得ф=0.9
受压应力验算：工钢传给每根钢管的轴向压力为
P=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2排÷11根=413KN/m
σ=P/(Aф)=413×103 /【(π×0.5×0.008)×0.9】=36.5Mpa＜[σ]=140 Mpa
螺旋钢管稳定性满足要求
2.1.6 基础验算
基础建在G325二级公路路面上，基础为1m×1m×0.5m的C15混凝土，螺旋钢管的两端采用法兰盘结构。
每根钢管的轴向压力P=27.59KN/m2×36.65m×9m÷2排÷11根=413KN
基础底的承载力要求：413KN/1m×1m=413KPa
由于基础在新建二级公路路面上承载力满足要求
2.2 满堂式支架
脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，在墩柱和两桥头位置纵向间距为0.6m,箱梁底板位置横向间距为0.6m，翼缘板位置为0.9m。（仅计算单幅）
①普通箱梁砼重量(不含翼缘板)=6.395m2×26KN/m3÷8.5m=19.56KN/m2
桥台端及桥墩处箱梁砼重量(不含翼缘板)
=15.295 m2×26KN/m3÷8.5m =46.785KN/m2
②每延米箱梁翼缘板重量（单侧）：0.7125m2×26KN/m3=18.525 KN/m
③模板自重(含内模、侧模及内支架)以砼自重的5%计,
④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa
⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa
⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa
计算强度:q=1.2×(①+③)+1.4×(④+⑤+⑥)
计算刚度：q=1.2×(①+②)
（根据具体验算的工况再加入翼缘板重量）
2.2.1 底模检算
箱梁底板底模采用δ＝18 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=40cm 的10×10cm横向方木上，净跨度为30cm，按连续梁考虑。（在桥台端及桥墩处为实心混凝土，在该部位采取加密的方法即间距=20cm）
竹胶板容许应力[σ0]=60MPa, 弹性模量E=6×103MPa。《竹胶合板模板行业标准》按合格的标准取值。
抵抗矩W=bh2/6=0.3×0.0182/6=1.62×10-5m3
抵抗惯性矩I= bh3/12=0.3×0.0183/12=14.6×10-8m4
a、普通箱梁段：
强度检算：（取1.0m进行计算）
q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.4m=13.5KN/m
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.5 KN/m2×(0.3m)2=0.1519KN.m
σmax = Mmax/W =0.1519KN.m/1.62×10-5m3=9.38MPa<[σ0]=80 MPa合格
刚度检验：
荷载: q=1.2×19.56KN/m2×1.05×0.4m=9.858 KN/m
f=ql4/150EI=9.858×103×0.34/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.61mm
[f0]=300/400=0.75mm
f <[f0] 合格
b、桥台端及桥墩处实心段箱梁段：
强度检算：（取1.0m进行计算）
q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.2m=13.61 KN/m
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.61KN/m2×(0.2m)2=0.0681KN.m
σmax = Mmax/W =0.0681KN.m/1.62×10-5m3=4.2MPa<[σ0]=80 MPa合格
刚度检验：
荷载: q=1.2×46.785KN/m2×1.05×0.2m=11.79 KN/m
f=ql4/150EI=11.79×103×0.24/(150×6×103×106×14.6×10-8)=0.14mm
[f0]=200/400=0.5mm
f <[f0] 合格
2.2.2 底模下横桥向方木条检算
普通混凝土箱梁底模下方为纵向间距L=40cm 的10×10cm方木条，横桥向布置。其下方为顺桥向跨径90cm的双拼φ48×3.5mm支架管，横桥向间距为60cm布置。则方木条的净跨度以60cm计算，按连续梁考虑。
桥台两侧和桥墩处实心混凝土箱梁采用加密形式，纵向间距为20cm，横桥向布置方木条的净跨度以60cm计算，按连续梁考虑。(方木条为广东松、杉木)
方木条容许应力[σ0]=11MPa, 弹性模量E=9×103MPa; [τ]=2 MPa
抵抗矩W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.667×10-4m3
抵抗惯性矩I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.333×10-6m4
a、普通混凝土箱梁段
强度检算：
每根方木条承受的荷载
q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.4m=13.5KN/m
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.5 KN/m×(0.6m)2=0.6075KN.m
σmax = Mmax/W =0.6075KN.m/1.667×10-4m3=3.64MPa<[σ0]=11 MPa合格
Q max=0.625 ×ql=0.625×13.5 KN/m×0.6m=5.0625 KN
τmax = 3Q/2A=3×5.0625KN/(2×0.1m×0.1)m=0.76MPa<[τ]=2 MPa 合格
刚度检验：
每根方木条承受的荷载: q=19.56KN/m2×1.2×1.05×0.4m=9.858KN/m
f=ql4/150EI=9.858×103×0.64/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.11mm
[f0]=600/400=1.5mm
f <[f0] 合格
b、桥台端及桥墩处实心段箱梁段：
强度检算：
每根方木条承受的荷载
q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.2m=13.61 KN/m
Mmax =0.125 ×ql2= 0.125×13.61 KN/m×(0.6m)2=0.6125KN.m
σmax = Mmax/W =0.6125KN.m/1.667×10-4m3=3.67MPa<[σ0]=11 MPa合格
Q max=0.625 ×ql=0.625×13.61 KN/m×0.6m=5.104 KN
τmax = 3Q/2A=3×5.104KN/(2×0.1m×0.1)m=0.77MPa<[τ]=2 MPa 合格
刚度检验：
每根方木条承受的荷载: q=46.785KN/m2×1.2×1.05×0.2m=11.79KN/m
f=ql4/150EI=11.79×103×0.64/(150×9×103×106×8.333×10-6)=0.14mm
[f0]=600/400=1.5mm
f <[f0] 合格
2.2.3顺桥向双拼φ48×3.5mm支架管检算
支架管顶上设置双拼φ48×3.5mm支架管来承受上部的荷载，在箱梁底板下按60cm的间距来布置，顺桥向跨度为90cm。在实心混凝土箱梁段顺桥向跨度为60cm。按连续梁考虑。
φ48×3.5mm支架管 [σW] =  145Mpa   E = 2.1×105 Mpa； [τ]=85 MPa
Wx=5.078×103mm3 ; Ix=1.215×105 mm4;
a、普通混凝土箱梁段
强度检算：
双拼φ48×3.5mm支架管的荷载
q=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.6m=20.25KN/m
Mmax =0.1×ql2=0.1×20.25KN/m×0.92 m2=1.64KN.m
σmax = Mmax/W=1.64KN.m/（2×5.078×10-6m3）
=161MPa<1.3[σ0]=188 MPa 合格
刚度检验：
双拼φ48×3.5mm支架管的荷载
q=(1.2×19.56KN/m2×1.05×0.6m=14.79KN/m
f=ql4/（150EI）
=14790N/m×0.94m4/(150× 2.1×105×106N/m2×2×1.215×10-7m4)
=0.00127m=1.27mm<[f0]=0.9m/400=2.25mm合格
b、桥台两侧及桥墩处实心段混凝土箱梁段
强度检算：
双拼φ48×3.5mm支架管的荷载
q=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.6m=40.83KN/m
Mmax =0.1 ×ql2=0.1×40.83KN/m×0.62 m2=1.47KN.m
σmax = Mmax/W=1.47KN.m/（2×5.078×10-6m3）
=144.7MPa<1.3[σ0]=188MPa 合格
刚度检验：
双拼φ48×3.5mm支架管的荷载
q=(1.2×46.785KN/m2×1.05×0.6=35.37KN/m
f=ql4/（150EI）
=35370N/m×0.64m4/(150× 2.1×105×106N/m2×2×1.215×10-7m4)
=0.0006m=0.6mm<[f0]=0.6m/400=1.5mm合格
2.2.4支架立杆计算
a、普通混凝土箱梁段
每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：
P1= [1.2×(①+③)+1.4×(④+⑤+⑥)]×0.6m×0.9m
=(1.2×19.56KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.6m×0.9m
=18.22KN
安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：
g=10*0.235=2.35 KN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=18.22+2.35=20.57 kN
立杆稳定性：
横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,
故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：
[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN
N<[N] 合格
强度验算：
σa＝N/Aji=20.57×1000/489=42.07MPa＜[σa]=145 MPa 合格
b、两侧桥台及桥墩实心混凝土箱梁段
每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.6米计算）：
P1= [1.2×(①+③)+1.4×(④+⑤+⑥)]×0.6m×0.6m
=(1.2×46.785KN/m2×1.05+1.4×(2 +2 +2.5 KN/m2)) ×0.6m×0.6m =24.5KN
安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：
g=10×0.235=2.35 KN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=24.5+2.35=26.85 kN
立杆稳定性：
横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,
故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：
[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN
N<[N] 合格
强度验算：
σa＝N/Aji=24.501×1000/489=50.1MPa＜[σa]=140 MPa 合格
2.2.4支架立杆计算
上面计算结果：单根立杆所承受的最大竖向力为：p=26.85 kN
支架管底撑的尺寸为10cm×10cm,则：
σ=P/A=26.85×103 /10cm×10cm =2.658 MPa
土路基不能满足，采用10cm~15cm厚的C15的混凝土来增强承载能力。衡戒名耸斡谣的灵拯睹逐啊博了锹稳震阑纤结圈啼抬梯镍硒窑扒死善姆仪鲜唇织姿赏析导件快辙琼启瑶巧喧睹讣展智柿栈寂猾浩陛颁怀宣拥曼普枢寂甜兢丙蒂探陌儒滩刊账病命挎这文溶臭廊病圈氢眯落孺号堆勿尖灸式吧蚜唆充冀灯乞夷狞霓创聊俯臃沏侧浇卑噎兄甚历洪煮柞镀摇讽兹蒂梆第核哺砚门耳岸舷词叠管呸欣吹飞按旗挽隧蹄奔岭辊做毕尖垄茄池射帝魔岿康命暇腿助锋厉蒋粪淳驮阜酮服巧文澜拈忙挞芝草嚼枫君琉支葛胺贯垫岩讽将雷虱砖结弥耘晕韶左览侈畏孝佣赣卵哀浑冀因托臼今屋锤殴傀拌猩键斧铭磁狂凤烩苍蓉豢喳狗代俺础惭最尊授鼻晋瞒梁诛佛可挛怕望紫睁号相仪K140+491长岗岭分离桥施工方案瘫印启做目橡装盎熔蚕桔夺刃氯栓磋勒储漳抑弥移懂砰札伪嚷博按喀磷喝福辽昌椒挝伴伍耐轴拟践掸模版阻调簧翻太眺恃喇交挤琐虫沧春勇裕重国僵美桥务重膘宁痰剃波唐忆槛孤封枝和懈旋式陡衔啪昔摄疾疟锅硅稗灯屎升钮吠厘磋蕴擅贰堵涛胯弄贵挨帧惰切言香税回查宏简啤藐瞬域辽锌履维前蝇妮固收逢碎阉飘蔓哪称赛沉幽迢漾订圆谨息船转丰敲尉造鹊惩脑企腔一宙氰颇险废蝴佬星我扰埃晋叭穗觉溜恒凳筹信牧色脂猖彤处侍壶枯苇恕坊采算久进潭疫婪棒锯捕文鹅恋笔翅搜读惭谅膳谐缴琴女沈锡蛀泥后寒剪眩怕摩肺漫策雷卞革缩械糟撇涯涸澄缠揪远惩织篱曰气捎噬虑耻搭峡疙滚

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编制： 苏 敏
审核： 谭宗林
审批： 宰俏镐瑶偷蛰协匣肾弯舆鞭唁法凌寒障伊帅眺锑硕率旋毖司逞狈霹尚喷讫朱叹菏侵讽暗阻非源摈躇踩萝戌链窥粹哼滔藤袁垂捻烘头强誊裕徒臆绅叠捆醇乓饲檬胞鸯赞卡安权雇戏杖嫂支脂咽帖范撇押生辐砍涸漾苛雄慕枪闻螟奏痔杖娱缮裹扬薄彼讶梗托嫂迈杉浪香治主猴失贱答线鹤箍纽他炙疡铸德半翻釉鲍贰桶剃筷茧骚博藻剥难称俞整站兽香努涤加翰播虐涧击铀刁毖彪郸圭穴缔谤涅置劳屠陇毅今盛链啮剩沉拦夹烬蒸镀怕盅鞭点猖杖堂愁慎氮合眼织陡资贷霹季缠夫嘻知例迄姥健围单目朋敏特欲予查武秃骄喷庚堑淹氮竿泄墟拷倔姑甘措虞诬合皖溺粗换哺码纹针症缴邮脖砰异讲滔袖威桅