主厂房外脚手架施工方案.doc

中煤鄂尔多斯能源化工有限公司图克化肥（一期）项目公用装置工程锅炉装置 锅炉主厂房外脚手架施工方案编 制： 审 核： 批 准： 安全会签： 中国化学工程第十四建设有限公司2012年4月目录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架材料要求1四、施工措施2五、设计计算8锅炉主厂房外脚手架施工方案一、工程概况1、工程名称：中煤图克化肥项目（一期）公用装置工程锅炉主厂房。2、工程地点：内蒙古鄂尔多斯市乌审旗图克镇工业项目区3、业 主：中煤鄂尔多斯能源化工有限公司4、设计单位：东华工程科技股份有限公司5、监理单位：吉林梦溪工程管理有限公司6、结构类型：本工程为六层现浇钢筋混凝土框架结构。7、建筑尺寸：建筑长147m，宽21.5m，建筑顶标高为36.000m。二、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4、建筑结构荷载规范GB50009-2001；5、施工组织设计及施工图纸。三、脚手架材料要求1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.m时扣件不得破坏。3、脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节的木板不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号镀锌铁丝箍绕3圈。四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护,同时施工层数为一层。4.1地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。4.2外脚手架搭设的构造要求搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 38.0 米，脚手架的搭设与框架结构同时施工的，当要施工到一层时，脚手架必须搭设到该层，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6米，水平间距4.8 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。4.2.1立杆立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm。各接头与中心节点相距不应大于步距的1/3即600mm。立杆接头如下图所示。立杆的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。4.2.2纵向水平杆（1）纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。（2）.纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。.纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。4.2.3横向水平杆.每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.81.9，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。.操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。.横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150200mm。4.2.4剪刀撑（1）.剪刀撑沿脚手架外侧及全高方向连续设置，并且满布，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑与地面成45角，剪刀撑夹角为90；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用对接扣件，除斜杆两端扣紧外，中应间增加24个扣结点。.剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接接头。.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。4.2.5与结构连接件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6米，水平间距为4.5米。连墙杆用483.0的钢管,一段短杆插入梁中,再用根钢管与脚手架连接起来,连接的扣件采用双扣件。 4.2.6安全网与层间隔断.脚手架外侧立面1.8m6m绿色密目式安全网网进行封闭。用16#铁丝将安全网绑扎在纵向水平杆上。.脚手架在二层立杆之间以及内立杆到结构边的范围内采用模板及木枋进行封闭，并设200mm高的挡脚板，防止坠物伤人。往上每隔四层设置一道。在操作层下500mm设水平兜网，水平安全网接口处必须连接严密。外侧立面安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。4.2.7脚手板.脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，搭接构造见下图。.脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用1014#铅丝固定牢靠。4.2.8护栏和踢脚板在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面1000mm处设一道护栏，涂红白油漆，并设200mm高踢脚板。4.2.9扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。4.3脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎密目网定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。5安全管理4.4脚手架搭设注意事项（1）脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业员操作证的专业架子工进行。操作人员应持证上岗。操作时必须配戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。（2）脚手架搭设过程中，现场须有熟练的工人带班指导，并有安全员跟班检查监督。（3）脚手架搭设过程中严禁上下交叉作业。要采取切实措施保证材料、配件、工具传递和使用安全，并根据现场情况在交通道口、作业部位上下方设安全哨监护。（4）大雾及雨、雪天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处作业。雨、雪天后作业，必须采取安全防滑措施。 （5）脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边脚手架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保已搭部分稳定。（6）在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架点的水平距离应不大于0.8米，垂直距离应不大于1.5米。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未水平杆联接者）不得用作把持杆。（7）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递不要用力过猛，以引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（8）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。 (9) 架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。(10) 每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架上，而且一定在形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施以加固。4.5脚手架使用注意事项（1）作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。（4）作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。（8）每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。（10）在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。(11)在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。(12)在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。(13)六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。(14)在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。4.6脚手架的拆除施工工艺（1）脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。每层先拆除与结构拉结的杆件，待外饰面施工人员补石材、打胶、清理完毕后，再拆除本层架体。（2）每层拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。（3）拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。（4）拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。（5）拆下的杆配件，短于3m的先转入楼层，用施工电梯运输至地面，长于3m的钢管人工传递至地面，严禁向下抛掷。（6）在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。4.7安全通道的搭设（1）安全通道设置在主厂房楼梯（8-9轴间）处，搭设3.5m宽，5.0m高的安全通道，用于材料进出及施工人员通道。（2）立杆纵距b=2.0m，横杆间距h=1.6m，纵向扫地杆距地h1=0.3m。每根立杆底部均设置垫板，厚度不小于50mm，长度不小于2跨。另外立杆必须垂直对齐。（3）顶棚采用双层保护板，层间加设斗网。同时安全通道两侧采用安全网进行密封围护，确保安全通道内行人安全。（4）为了保证通道的稳定性，每个8m（4个纵向间距），通道两侧立杆位置增设钢管组合柱，组合柱四角为4根钢管立杆，纵、横向水平间距为1000mm，每间距内设双向剪刀撑。同时在距顶棚1.6m处双排立杆各设一道剪刀撑。五、设计计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。5.1基本技术参数1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 38 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处内蒙古东胜市，基本风压0.44 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:5。5.地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kPa):140.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。5.2大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.122=0.187 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1871.52+0.101.471.52 =0.364 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1871.52-0.1171.471.52 =-0.429 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.364106,0.429106)/4490=95.546 N/mm2大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15615004/(1002.06105107800)+0.9901.0515004/(1002.06105107800) = 2.61 mm大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！5.3小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.051.5/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.184)+1.4 1.575 = 2.485 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8= 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3= 2.4851.05/3 = 0.87 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.875 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.875106/4490=194.969 N/mm2 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EI=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.184+1.575 = 1.809 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI= 1808.71050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 3.347 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.347 = 3.37 mm小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！5.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.276)+1.42.362=3.719 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8038.00 = 5.797kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3551.5(1.05+0.2)/2 = 1.706 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1451.5/2 = 0.525 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.538 = 0.285 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.313 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.50.5= 2.362 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.313+ 0.851.42.362= 12.787 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.313+1.42.362=13.283kN；5.6立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.44 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.440.740.214 = 0.049 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0491.51.82/10 = 0.028 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.787 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 13.283kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12787.155/(0.188424)+28208.464/4490 = 166.699 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.699 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 13283.28/(0.188424)=166.641 N/mm2；立杆稳定性计算 = 166.641 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.7最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.516 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.362 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.028 /(1.4 0.85) = 0.024 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.22.516+0.851.4(2.362+0.1884.241000.024/4.49)/(1.20.125)=66.836 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 66.836 /(1+0.00166.836)=62.648 m；H= 62.648 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为38m，小于H，满足要求！5.8连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.44，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.44 = 0.061 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.375 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.375 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.375 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.375小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图5.9立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 140 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 140 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.149 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.787 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=51.149kPa fg=140 kPa 。地基承载力满足要求！