对贯彻《电力设备预试规程》的一点体会.pdf

第 4 2 卷 2 0 0 5 第 6期 年 6月 到 2 翅 刃加汤 V o l . 4 2 J u n e N o . 6 2 0 0 5 对贯彻 电力设备预试规程 的一点体会 熊玉刚， 李春拼 ( 衡水供电公司， 河北 衡水 0 5 3 0 0 0 ) 1 现场测试变压器绕组直流电阻应注意的 问题 现在使用的D L / T 5 9 6 - 1 9 9 6 电力设备预试规 程 ( 以 下简称 规程)规定l : 对于1 6 0 0 k V A以上 一 - 变压器， 其不平衡率相间( 有中性点引出时) 为2 %, 线间( 无中性点引出时) 为1 %a与以前相同部位 测得值比 较( 同温下) ， 其变化不应大于2 %. 如差 值超过 条规定， 按条款执行。 作为 规程 的补充， 笔者认为还有两点应引起 注意: ( 1 ) _ 预试试验应与例行试验或交接试验值比 较， 按例行试验直流电阻值大、 中、 小排顺序， 试验 后看顺序是否发生变化。 例 1 2 0 0 1 年我公司景县站2 号主变2 2 0 k V侧 直流电阻测试数据及对应出厂值 ( 如表 1 所示， 已 换算至同一温度， 即3 4 T) . 由表 1 可见， 预试中1 , 2 分接相间直流电阻差 已超过2 %， 且 B O直流电阻值比A O , C O直流电阻 值小， 大约相差一个分接值。在有载开关全部试验 合格后， 确认B O直流电阻偏差不是调压开关所致。 在查阅交接及例行试验报告时， 发现B相绕组在半 成品时， 其直流电阻就比A , C 相低。 经与厂家联系， 证实了这是由于 B相线材不同造成的。从表 1 中也 可看出， 例行与预试值相同部位相差均不大于2 %, 且都是按C O , A O , B O大小顺序排列。 经以上分析， 确 认直流电阻不存在问题。 该变压器已 安全运行至今。 另外， 还应注意温度对直流电阻值的影响。以 2 0 为准，温度每变化 1 9 C ，电阻变化为R 2o t i= ( 2 3 5 + 2 0 土 l ) i ( 2 3 5 + 2 0 ) x R m = 1 .0 0 0 土 0 .0 0 3 9 x R 2o , 即温 度相差 1 ， 电阻相差土 0 .4 %。可见确定测量时的绕 组温度( 一般以上层油温为准) ， 是对数据分析判断 必不可少的依据， 特别是当相间差偏大， 需比较历年 同部位测量值时， 就显得更为重要。 ( 2 ) 直流电阻测试后， 计算每相相邻分接间的直 流电阻差值， 可以直接检测测量结果和提高灵敏度。 例2 2 0 0 1 年， 杨村2 2 0 k V站 1 号主变大修时 进行的直流电阻测试数据如表2 所示。 表2 杨村 1 号变2 2 0 k V侧绕组直流电阻测试数据m o 相别 各分接位置直v忆 电阻值每相分接间的直流电阻差值 12345 1 - 22 - 33 - 44 - 5 A O6 7 6 . 66 6 6 .7 6 5 7 . 86 4 8 . 5 6 3 8 . 7 9 . 98 . 99 . 39 . 8 B O6 7 5 . 4 6 6 6 . 0 6 5 6 . 96 4 8 . 36 3 8 . 89 . 4 9 . 18 . 6 9 . 5 C O6 7 8 . 86 6 9 . 06 5 9 . 5 6 5 0 . 26 4 1 . 0 9 . 89 . 59 . 39 . 2 相别 各分接位置直流电阻值每相分接间的直流电阻差值 678 95 - 66 - 77 - 88 - 9 A O6 2 9 . 36 2 2 . 7 6 0 9 . 9 6 0 0 . 6 9 . 46 . 61 2 . 89 . 3 B O6 2 9 . 46 2 0 . 26 1 1 . 26 0 1 .5 9 . 49 . 29 . 09 .7 C O6 3 1 . 9 6 2 2 . 5 6 1 2 . 9 6 0 2 . 59 . 19 . 49 . 61 0 . 4 由表 2 数据可知，各分接间相间差均未超过 2 %，但计算每相分接间的直流电阻差值后发现， B O , C O相相邻分接间直流电阻差值的偏差都小 于士 1 m l l ( 文献 2 表明， 每相相邻挡直流电阻差值偏 差为1 1 m f l ) ，而A O相 6 - 7 分接、 7 - 8 分接差值偏 大。 经与厂家一起分析后认为， 可能是由 有载开关选 择部分( 该主变为M型有载开关) 动静触头接触电 阻偏大引起的。 根据6 - 7 分接差值为6 . 6 m f l , 7 - 8 分 接差值为 1 2 . 8 m f l ，便怀疑分接开关选择部分 A相 的分接7 静触头有问题， 使该静触头与动触头接触 不好， 导致7 分接直阻值偏大。后经过吊芯检查， 果 然发现该静触头表面有麻点， 经打磨处理后直流电 阻试验合格。因此，对分接间直流电阻差值进行比 较， 可以得到分接开关接触状况变化的信息， 对掌握 分接开关的运行状况是有用的。 表 1 景县2号变2 2 0 k V侧绕组直流电阻测试数据 分接 位置 AO / mnB O / mf C O i mn预试值相间差 / % 出厂值与预试值之差/ % AOB OC O 出厂值预试值出厂值 预试值出厂值预试值 16 8 3 . 2 6 8 3 . 46 7 3 .46 7 2 . 86 8 5 . 7 6 8 7 . 12 . 0 80 . 0 30 . 0 90 . 2 0 26 7 3 . 96 7 3 .66 6 4 . 1 6 6 2 . 16 7 6 . 46 7 6 . 22 . 1 0 0 . 0 40 . 3 00 . 0 3 36 6 4 . 56 6 3 . 76 5 4 . 86 5 4 . 6 6 6 7 . 16 6 6 . 21 . 8 6 0 . 1 20 . 0 30 . 1 3 46 5 5 . 76 5 4 . 5 6 4 5 . 56 4 4 . 76 5 7 . 6 6 5 6 . 61 . 8 20 . 1 8 0 . 1 20 . 1 5 56 4 5 . 86 4 4 . 86 3 6 . 0 6 3 5 . 66 4 8 . 3 6 4 7 . 61 . 8 60 . 1 90 . 0 9 0 . 1 1 第4 2 卷 2 0 0 5 第 6期 年 6月 到落 Z笼盛 月 J A 长钾 V o l . 4 2 J u n e N o . 6 2 0 0 5 变压派油色谱介析流程的改进 赵宇形，杨清华 ( 北京电力公司，北京 1 0 0 0 7 5 ) 摘要: 指出了 现有的色谱仪气路流程存在的问 题， 介绍了 将自 然分流气 路流程改进为强制分流气路流程的方 法及效果。 关健词: 变压器;油;色 谙分析 中圈分类号: T M4 0 6文献标识码: B文章编号: 1 0 0 1 - 8 4 2 5 ( 2 0 0 5 ) 0 6 - 0 0 4 2 - 0 4 1 前言 分析油中溶解气体组分和含量是监视充油电 气设备安全运行的有效措施之一。利用气相色谱仪 对变压器油中溶解气体进行色谱分析， 能尽早地发 现充油电气设备内部存在的潜伏性故障， 并能对故 障的性质及故障的发展趋势做出进一步判断。作为 变压器维护、 监测的有效手段， 该方法已在我国电 力系统中得到了广泛的应用， 并取得了较好的效果。 气相色谱仪作为检测变压器油中溶解气体的主 要设备， 其气路系统对各组分的分离及定量测定都 有直接的影响。目前国内用得比较多的是双柱并联 一次分流气路流程， 在其进样器后装上分流器， 使样 品气体作一次进样后随载气经分流器按两气路阻力 自 然分流， 并分别进人两根柱子， 这样解决了早期采 用切换阀所引起的基线漂移问题，但也存在分流比 2 规程 中绕组介质损耗温度校正公式的 使用 表 4由 公 式 ta n 明a n 尽 x 1 .矛 一 厂 10 计 算 各 沮 度 下 对应的换算系救 1 9 7 7 表 3 所示 表 3 年版 规程 列出的介损温度换算系数如 衰 5 G B / T 6 4 5 1 - 1 9 9 9给出的t a n s 通度换林系数 1 9 7 7年版 规程 列出的介损温度换算系数 而 1 9 9 6 年版 规程 对变压器绕组t a n S 温度换 算给出了如下公式: t a n 8 2 - t a n 5 ,x 1 .3 4 - . Y lo 以2 0 为基准，由公式计算各温度下对应的换 算系数如表4 0 另外， G B / T 6 4 5 1 - 1 9 9 9 三相油浸式电力变压器 技术参数和要求 中给出了t a n s 温度换算系数如表 5 0 t 2 t , 时， t a n 8 2 = K t a n 8 , ; t 2 t : 时， t a 02 = t a n s ,/ K (1 ， - 6 1 丫 1 0_ 经计算， 表5 与公式t a n 8 2 = t a n S , x 1 . 3 ”是一 致的， 进行温度换算效果相同。 而由表3 及表4 可见，温度系数有一些差别， 我们应采用 1 9 9 6 年版 规程给出的温度换算系 数， 而不应再使用老规程中给出的换算系数。 t a n S -温度特性主要是根据使用的绝缘材料的 种类、性能及某一特定结构的结构形式而决定的特 性。变压器属于油一纸绝缘的产品，油纸绝缘的 t a n S - 一 温度特性取决于油与纸的综合性能。良好的 绝缘油是非极性介质， 绝缘油的t a n s 主要是电导损 耗， 它随温度升高而增大。而纸是极性介质， 其t a n s 由偶极子的松驰损耗所决定， 一般情况下， 纸的t a n s 在一o c c - 6 o 的温度范围内随温度升高而减小。所 以，由于油和纸在绝缘结构中所占比例的不同， t a n s -温度特性会出现较大差异， 温度换算系数也 就不同。 近两年， 新型变压器的绝缘介质中纸占的比 例增大， 因此， 笔者认为， 在对t a n s 不同温度下的测 量值进行折算时， 应谨慎使用 规程 中给出的换算 系数。