脚手架及悬挑防护棚.doc

华旗·东郡壹号3#楼
二次构件脚手架及悬挑防护棚
专项施工方案

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1

目 录

一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、方案选择 1
四、材料选择 1
五、脚手架搭设流程及要求 2
六、脚手架搭设、拆除安全技术措施 4
七、脚手架的检查与验收 6
八、脚手架计算书 8

19

一、工程概况
本项目位于兴工东路与公园北路十字西南角，地下一层，地上三十三层，全剪力墙结构，建筑高度97.700m，由陕西青山置业有限公司建设，西部华旗建筑工程股份有限公司施工，陕西泾渭建设监理咨询有限责任公司监理。
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；
《建筑施工安全检查标准》；
《建筑施工高处作业安全技术规范》；
《钢管脚手架扣件》；
《直缝电焊钢管》 ；
《可锻铸铁分类及技术条件》；
《普通碳素结构钢技术要求》
《碳素结构钢》
华旗·东郡壹号3#楼工程施工图纸及其他相关文件、资料；
国家现行施工验收规范、标准及广东省和深圳市有关规定；
本公司ISO9002国际标准化质量管理体系有关文件。
三、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定条件下和规定使用期限内，能充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合省文明标准化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：采用落地式与悬挑式双排钢管架相结合，架体每段搭设高度控制在21m以内，二次构件脚手架1～2层采用落地式双排钢管架，3层以上每隔7层做一次悬挑，用16#工字钢作悬挑梁双排钢管悬挑架。脚手架搭设采用双排单立杆，内立杆离结构外沿0.2m，横距为0.9m，纵距为1.5m，步距为1.8m。在爬升式脚手架的下部设置整层的悬挑防护棚，该悬挑防护棚随同爬架的上升而一同上升，确保从施工层及爬架上坠物不落地不伤人。
四、材料选择
（1）钢管
钢管采用Φ48壁厚3.5的钢管,材质符合《碳素结构钢》（GB/T 700）、《普通碳素结构钢技术要求》GB 700—88中Q235-A级钢的技术要求，钢管上严禁打孔，表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道,并涂刷防锈漆。
（2）扣件
脚手架所使用的扣件,应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）、《直缝电焊钢管》 (GB/T13793)的规定，材质应符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33—88的技术要求。
（3）钢丝绳
选用6×37+1 Φ19.5光面钢丝绳,破断拉力≥18400KG。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用。
（4）工字钢钢梁、钢梁连墙板
工字钢选用Q235A的16#工字钢，材质应符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中的Q235A的钢的技术要求，且钢材表面应无锈蚀、麻点或划痕等缺陷。
（5）钢梁基部钢筋套箍、吊环连墙栓、吊环应选用Φ20钢筋制作，钢材要求有出厂质量证明书，符合现行国家规范GB700—88要求。
（6）脚手板
脚手板采用钢笆片,钢笆片采用Φ10和Φ6圆钢点焊制成,一般规格为1050*1000。
（7）安全网
安全网采用密目式双层安全网，该密目式安全网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m的单张网颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
（8）花蓝螺丝
花蓝螺丝选用00型3.0,允许荷载≥30KG。
五、脚手架搭设流程及要求
二次构件悬挑式外墙脚手架的搭设工艺，主要体现在型钢悬挑、钢丝绳反拉的悬挑体系部分，以及钢管斜撑、钢丝绳反拉和卸荷体系，其余施工工艺与落地式脚手架施工工艺一致。
本工程主楼标准层部分脚手架的搭设主要采用双排型钢悬挑钢丝绳反拉脚手架。由3层向上每隔7层为一个悬挑段，悬挑架体的最大高度为不超过21m，在爬升式脚手架的下部及二层设置整层的悬挑防护棚（悬挑防护平架），该悬挑防护棚随同爬架的升降而一同升降，确保从施工层及爬架上坠物不落地不伤人。
主楼3层以上每隔7层预埋悬挑钢梁，悬挑脚手架的架体分段高度为21m，悬挑钢梁采用16号工字钢，间距与脚手架立杆纵向间距等宽，为1500mm，脚手架宽1050mm，根据结构平面特征，在楼面预埋Ф20圆环2个，用以固定16号工字钢，工字钢与圆环固定好后用木榫塞牢固；在每个分荷体系设上拉钢丝绳，拉结点为上层楼面外围框架梁，吊环为22mm圆钢锚入砼内30d，钢丝绳采用（6×37+1 Φ19.5）。考虑到安全功能，外架必须进行全封闭。

5.1 脚手架的搭设
⑴ 平面布置：立杆纵向间距1.5m，脚手架宽度1.05m，内排立杆距建筑物结构边缘净距为200，立杆在转角短边处按尺寸进行分档，立杆与横杆用直角扣件扣紧，立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头、相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3，工艺同落地脚手架。
⑵ 立面布置：大横杆步距1800，剪力撑要求满设，与水平杆夹角在45～60度之间，工艺同落地脚手架。
⑶ 连墙杆（同落地式脚手架）
⑷ 吊环
吊环是钢丝绳吊索与建筑物的连接件,用Ф22的圆钢制成，圆钢直接预埋在结构梁外侧面，水平间距1.5米,待砼强度达75%后再安装钢丝绳，在砼强度达到设计值的100%后，悬挑脚手架受力体系完成。

⑸ 悬挑架的设置
先在结构楼面上测量并标出钢梁的安装位置，并在此位置予埋2个“U”形卡环，间距大于800mm，“U”卡环采用Ф20钢筋制作，钢筋锚固长度Lae，当直锚长度不够时，可采用弯锚。钢梁与“U”形卡环之间用钢件焊接在一起，焊缝采用双面满焊，焊缝高度大于10，以承受水平方向推力。钢梁作为架体搭设基础，安装必须保证其平整度，同一道钢梁相对高度差不超过20mm，每根钢梁内外立杆落脚处的相对高差不超过5mm。
根据悬挑钢梁安装的实际情况，在每个分荷体系处均设反拉钢丝绳。
吊环：吊环采用I级钢Ф22钢筋制作，在砼内锚固30d，加1800弯钩，钢丝绳采用Ф19.5(6×37+1）。架体上的吊点必须在外立杆与纵向、横向水平杆的交点处，钢丝绳必须由钢梁底部扎牢，用10t手拉胡芦将每个分荷架体起吊至略高于设计度度后，再将钢丝绳收紧，每端用四个钢丝绳夹卡紧钢丝绳。
钢丝绳：整体悬挑架体和钢丝绳收紧后，应逐一检查钢梁的高度是否统一、钢丝绳的松紧情况。一般情况下，钢梁内外吊点的钢丝绳、相邻悬挑体系间的钢丝绳必然产生松紧不一的现象，对此必须采取措施予以调整。
架体每升高10m，必须检查反拉钢丝绳、夹扣的松紧情况，并及时调整和处理。
(6) 卸荷体系设置
卸荷体系采用ф48×3.5脚手架钢管斜撑，斜撑钢管的间距同立杆间距，为1500，钢丝绳采用Ф13（6×37+1）斜拉，间距同斜撑间距为1500。
六、脚手架搭设、拆除安全技术措施
6.1、工艺流程
悬挑型钢→检查准备、材料配备→定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→设置防护栏杆→扎安全网
6.2、立杆
脚手架设置纵、横向扫地杆。采用直角扣件固定在距底座上皮不高于200mm外的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接, 立杆接长除顶步可采用搭接外,其余各层各步接头均采用对接扣件连接,对接.搭接均符合下列规定：
（1）立杆距墙面不得大于20cm，立杆上的对接扣件交错布置:两根相临立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；
（2）搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定 ，端部扣件，盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
6.3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步
6.4、每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度
6.5、剪刀撑，横向斜撑搭设应符合以下规定
6.5.1、脚手架设剪刀撑与横向斜撑，斜杆与地面的倾角在45～600之间，每道剪刀撑宽度为４跨。剪刀撑必须用红、白相间的架管搭设，在顶层施工高度处，脚手架外侧设水平挡脚板，挡脚板为公司统一制作。
6.5.2、脚手架视外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的衔接采用搭接，用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；剪刀撑斜杆连接不少于3个扣件。
6.6、作业层斜道的栏杆和挡脚板搭设符合下列规定
6.6.1、栏杆和挡脚板均应搭设应在外立杆的内侧；
6.6.2、上栏杆上皮高度为1.2m；
6.6.3 、挡脚板高度不小于180mm，中栏杆应居中设置。
6.7、脚手板的铺设符合下列规定:
6.7.1、 脚手板铺满、铺稳、离开墙面120～150mm，脚手板探头用直径3.2㎜的镀锌钢丝固定在支撑杆件上，严禁使用探头板。
6.7.2、 在拐角,斜道平台口处的脚手板,与模内水平杆可靠连接,防止滑动,自顶层的脚手板往下计，每隔12m铺满一层脚手板。
6.8、安全网、密目网按规定挂设，必须用尼龙绳绑扎
6.9、脚手架的拆除
6.9.1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
（1）脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查,确认已不需要脚手架时,方可进行拆除;
（2）拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。
（3）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。
（4）拆除前由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。
（5）清除脚手架上杂物及地面障碍物。
6.9.2、脚手架拆除时应符合下列规定：
（1）拆除作业必须由上至下、逐层拆卸，严禁上下同时作业。按自上而下,先装者后拆,后装者先拆的顺序进行,一般的拆除顺序为:安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→纵杆→大横杆→立杆。
（2）不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架,做到一步一清,一杆一清,
剪刀撑应先拆除中间后拆除两头扣.拆立杆时,拆除同步下降,所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
（3）连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。
（4）分段分面拆除时，对不拆除的脚手架两段应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。
七、脚手架的检查与验收
7.1、严格按照规范规定对进场构配件进行检查和验收，不合格的构配件严禁使用。
7.2、脚手架及其基础应在下列阶段进行检查和验收：
（1）基础完工后，脚手架搭设前。
（2）作业层上施加荷载前。
（3）每搭设完10~13米高度后。
（4）达到设计高度后。
（5）遇有六级大风和大雨后。
（6）停用超过一个月。
7.3、验收依据：
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
（2）本施工组织设计。
（3）技术交底文件。
7.4、脚手架定期检查项目：
（1）杆件的设置和连接是否符合构造要求。
（2）地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。
（3）扣件螺栓是否松动。
（4）立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求。
（5）安全防护措施是否符合要求。
（6）是否超载。
7.5、脚手架搭设的安全管理
（1）搭除脚手架必须持证上岗,并定期进行身体检查,凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不得上脚手架操作.
（2）搭拆脚手架时,操作人员必须戴好安全帽,系好安全带，使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧.
（3）拆下的零部件要装入容器内,用吊蓝吊下,拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷(利用塔吊吊运)。
（4）脚手架的构配件质量和搭设质量应按规范要求进行检查验收，合格后方可使用。
（5）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁挂起重设备。
（6）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨后作业应设置防滑条。
（7）安全网搭设应按有关规定搭设或拆除。
（8）脚手架使用期间严禁拆除下列杆件：
1）主节点处纵、横水平杆和纵、横扫地杆。
2）连墙杆。
（9）不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。
（10）在脚手架上进行电、气焊作业，必须有防火措施和专人看管。
（11）搭设或拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
（12）搭设脚手架起步时,应设临时剪刀撑,搭设中要随时按规定做好脚手架与主体拉撑工作,铺好脚手板,固定好挡脚杆和防护栏杆,拉好安全网.
（13）脚手架设防雷装置,脚手架每隔50m设一处接地,其最远点到接触脚手架上电阻不得超过10Ω。
（14）拆除架子在使用电焊切割时,派专职人员做好防火工作、配备料斗、防止火星和切割物溅落(如室内已装饰,窗要关好,窗未安装好的应派专人看好)。
（15）搭设过程中应由工地项目经理组织有关人员及时检查,按有关规定报请公司安全科组织人员(项目经理、安全员、架子工、班长等)进行检查,验收和鉴证,标准化工地每两步挂验收合格牌一块。
（16）在工程施工过程中,应派有经验的架子工负责对脚手架进行检查与保修工作.扣件松动时及时拧紧;脚手架上不得堆放各种材料，每天安排专人进行整个施工区域的安全检查，特别在大风雨后,项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。
（17）脚手架应由工地安全员定期检查(如立杆垂直度,沉降观测等).如发现问题及时采用措施予以解决。
（18）脚手架验收合格后,任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,需经项目经理同意由架子工操作。
（19）加强对楼梯口,电梯口预留洞口的栏杆,防护网的检查。
（20）安全通道、卸料平台、井架通道、混凝土输送泵管等不得与脚手架杆件连接。
7.6脚手架使用与保护
1、脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，严禁在架子堆放过多的施工材料，或多人挤在一起，以防架子超载。
2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3000N/M2，使用的工具、材料等应尽量放在脚手架内侧，以减少倾覆力矩。
3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移现象时，应及时采取加固措施。
八、脚手架计算书
8.1、参数信息
8.1.1、脚手架参数
立杆纵距La(m)
1.5
脚手板重量q1(kN/ m2)
0.35
立杆横距Lb（m）
1.05
连墙件纵距lw(m)
4.5
大横杆步距h(m)
1.80
连墙件横距hw(m)
3.6
施工荷载q(kN/m2)
3
同时作业层数n1
2
内立杆距结构外皮宽b1(m)
0.65

脚手架计算高度为21 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；
内排架距离结构外边缘宽度为0.2米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
8.1.2、活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；脚手架用途:二次构件用脚手架；
8.1.3、风荷载参数
本工程地处陕西省西安市，查结构设计及规范说明，基本风压为0.75，风荷载高度变化系数μz为0.930，风荷载体型系数μs为0.712；
计算中考虑风荷载作用；
8.1.4、静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；
脚手板类别: 800×1000钢笆片；栏杆挡板类别:栏杆、800×1000钢笆片脚手板挡板；
8.1.5、水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.75米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。
与楼板连接的拉环直径(mm):20.0；
楼板混凝土标号:>C30；
8.1.6、钢管、钢丝绳参数
⑴ 钢管截面特征（钢号：Q235，b 类）：
规格φ(mm)
48×3.5
惯性矩I(mm4)
12.19×104
单位重量q0(N/m)
33. 0
抵抗矩W(mm3)
5.08×103
截面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
抗弯、抗压容许应力〔σ〕N/ mm2
205

（2）钢丝绳、型钢：
支撑数量为:1；
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):1.700，悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。
8.2、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
8.2.1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.500/3=1.500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.500 = 2.350 kN/m； 小横杆计算简图
8.2.2、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:

最大弯矩 Mqmax =×2.350×1.0502= 0.324 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =0.324×106÷(5.08×103)=63.75 N/mm2<[f]=205.0 N/mm2
满足要求！
8.2.3、挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值 q=0.033+0.175+1.500 = 1.708 kN/m ；

最大挠度 Vqmax = 5.0×1.708×1050.04/(384×2.060×105×121900.0)=1.08 mm；
则Vqmax < V=1050.0 / 150=7.000 与10 mm，满足要求！
8.3、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
8.3.1、荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×1.050=0.035 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.050×1.500/3=0.184 kN；
活荷载标准值:q= 3.000×1.050×1.500/3=1.575 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.234 kN；

大横杆计算简图
8.3.2、强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

M1max=0.08×1.575×1.502=0.284 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M2max=0.267×1.234×1.500= 0.494 kN.m；
M = M1max + M2max = 0.284+0.494=0.778 kN.m
σ = Mqmax/W = 0.778×106/5080=153.15 N/mm2<[f]=205.0 N/mm2 满足要求！
8.3.3、挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×1.575×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 2.15 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.035+0.184+1.575）/2=0.897kN
V= 1.883×0.897×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 3.405 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 2.15+3.405=5.555 mm< 1500.0 / 150= 10 mm， 满足要求！
8.4、扣件抗滑力的计算
按规范直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.050×2/2=0.035 kN；
大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.500=0.050 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.050+0.276)+1.4×2.363=3.698 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
8.5、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载，搭设高度取最大值30.0m。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = 0.1248×30.0=3.744kN；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用800×1000钢笆片，标准值为0.35
NG2= 0.350×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0.709 kN；
(3)栏杆与脚手板挡板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、800×1000钢笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×2×1.500/2 = 0.225 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×34.2 = 0.257kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.935kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.750 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.930 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.712；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7×0.930×0.712×0.750 = 0.348 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.935+ 1.4×4.725= 12.537kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.935+ 0.85×1.4×4.725=11.545kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
MW = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.348×1.500×1.8002/10 = 0.201 kN.m；
8.6、立杆的稳定性计算
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =12.537kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式Lo = kμh 确定 ：L0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ ==12537.000/(0.188×489.000)=136.37N/mm2；
σ<[f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.545 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ =+=11545.000/(0.188×489.000)+201000/5080.000 =165.15 N/mm2；
σ < [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
8.7、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.348 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.893 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.893 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比L0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，L0为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.132 kN；
Nl =12.893< Nf = 95.132,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.893小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
8.8、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1700mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10 cm2。
脚手架集中荷载 N=1.2×5.459 +1.4×4.725 = 13.166 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26100×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；
悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1] = 20.193 kN；
R[2] = 10.941 kN；
R[3] = -0.069 kN。

钢丝绳拉力分解示意图
最大弯矩 Mmax= 2.257 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.257×106 /( 1.05 ×113000.0 )+12190/ 2610 = 23.7 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 23.7N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
8.9、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×11.4×100.0× 235 /( 1200.0×200.0×235.0) = 2.71
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.966。
经过计算得到最大应力 σ = 2.257×106 /( 0.966×113000.00 )= 20.68 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ =20.68 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
8.10、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到钢绳拉力为：
RU1=28.557 kN；
8.11、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=28.557 kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×37钢丝绳取0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
由于钢丝绳选用的是旧钢丝绳，所以计算中钢丝绳的破断拉力总和 [Fg]取28.557×0.75=21.433kN，α=0.820，K=6.000，得到：Fg=K.[Fg]/ α=156.825KN。
根据计算结果，查《建筑施工手册》表14-3可得，为安全起见，钢丝绳可以选用直径为Φ19.5的6×37钢丝绳，能满足要求！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=28.557kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2855.683×4/3.142×125.000) 1/2 =18.000mm；
经计算选择拉环最小直径22 mm能满足要求！
8.12、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.069 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[69.278×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.939 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
合同管理制度

1 范围
本标准规定了龙腾公司合同管理工作的管理机构、职责、合同的授权委托、洽谈、承办、会签、订阅、履行和变更、终止及争议处理和合同管理的处罚、奖励；
本标准适用于龙腾公司项目建设期间的各类合同管理工作，厂内各类合同的管理，厂内所属各具法人资格的部门，参照本标准执行。
2 规范性引用
《中华人民共和国合同法》
《龙腾公司合同管理办法》
3 定义、符号、缩略语
无
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4.1 总经理：龙腾公司经营管理的法定代表人。负责对厂内各类合同管理工作实行统一领导。以法人代表名义或授权委托他人签订各类合法合同，并对电厂负责。
4.2 工程部：是发电厂建设施工安装等工程合同签订管理部门；负责签订管理基建、安装、人工技术的工程合同。
4.3 经营部：是合同签订管理部门，负责管理设备、材料、物资的订购合同。
4.5 合同管理部门履行以下职责：
4.5.1 建立健全合同管理办法并逐步完善规范；
4.5.2 参与合同的洽谈、起草、审查、签约、变更、解除以及合同的签证、公证、调解、诉讼等活动，全程跟踪和检查合同的履行质量；
4.5.3 审查、登记合同对方单位代表资格及单位资质，包括营业执照、经营范围、技术装备、信誉、