脚手架方案2010.12.19.doc

华西集团省建四公司 九洲上尚城7#楼脚手架施工方案YASS-SGFA-04九洲上尚城7#号楼工程脚手架工程专项施工方案编制单位：四川省第四建筑工程公司编制日期：二一0年十二月五日工程脚手架工程专项施工方案审批表工程名称九洲上尚城7#楼工程建设单位九洲千城置业有限公司设计单位汉嘉设计集团股份有限公司建筑面积10865.22m2施工单位四川省第四建筑工程公司建筑结构框架剪力墙结构编 制 人审 核 人编制日期报审日期生产技术处审核意见质量安全处审核意见公司总工程师审核意见公司副总审核意见监理单位审批意见建设单位审批意见目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况3第三章 安全防护架布置4第四章 脚手架搭设方案及设计计算5第五章 卸料平台设计、计算方案18第六章 脚手架搭设质量保证措施21第七章 脚手架安全保证措施21第八章 环境保护措施23第一章 编制依据1、本工程施工图。2、本工程施工总平面布置图。3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）。5、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。6、建筑结构荷载规范（GBJ9-87）。7、本工程施工组织设计。第二章 工程概况1、工程综合说明工程名称：九洲上尚城7#楼工程设计单位：汉嘉设计集团股份有限公司建设单位：四川省第四建筑工程公司结构类型：框架剪力墙结构层数：7号楼为地上二十二层，地下一层。建筑面积：7号楼总建筑面积为10865.22；地下室建筑面积为3100房屋高度：7号楼为66.5m；地下室为-5.45 m设计使用年限：50年建筑抗震烈度：7度结构等级：二级2、建筑工程概况、地下室本工程为框架结构，地下一层，丙类建筑，设计使用年限50年，建筑防火等级为一级，耐久年限为一级，工程等级为一级，总建筑面积为10865.22m2，地下一层层高为5.45m。、7号楼本工程为框架-剪力墙结构，地下一层，地上十七层，设计使用年限50年，建筑防火等级为一级，耐久年限为一级，工程等级为一级，总建筑面积为10865.22m2，地下一层层高为5.45m，标准层层高为3m。3、结构工程概况本工程7号楼主楼基础为筏板基础和独立基础，地基基础设计等级为甲级，筏板基础置于中密卵石层上，其承载力标准值fpk=500kpa；筏板基础厚1200，顶标高为-5.8。独立基础置于稍密卵石层上，其承载力标准值fpk=300kpa；独立基础尺寸为20002000600、23002300600、25002500600、30003000600、33003300600，基顶标高为-5.8。防水板厚300，顶标高-5.8。筏板基础、独立基础和防水板砼强度等级为C30，抗渗等级S6，基础垫层为C15砼。根据国家、省、市建设行政主管部门的有关规定，并结合该工程的结构类型和场地周边的环境情况，在主体工程施工过程中，需在建筑物周边搭设安全防护脚手架，以确保施工全过程的安全。施工安全防护脚手架根据结构情况分为落地式双排脚手架、悬挑式双排脚手架和卸料平台、水平防护及安全通道等构造形式。本工程合同工期为600日历天，施工周期长，安全防护是安全生产的重点，本工程有电梯2部且水平预留孔洞较多，“四口”、“五临边”防护应作为重点防护内容。第三章 安全防护架布置本工程地下室施工时，在地下外墙周边搭设落地式双排外脚手架, 搭设高度为21.0 m。7层以上为悬挑式双排外脚手架，每5层一挑，共挑 3次；挑架每次的搭设高度为15m，在悬挑层楼板内预埋钢筋吊环，外架待结构封顶后再拆除。本工程主体施工阶段每楼层各设两套整体卸料平台周转使用；为防止高空坠落，在塔吊旋转范围内的加工设施顶部均设双层水平防护棚，两道水平防护层之间的距离为600mm；本工程安全通道搭设在7-9轴线上7-C7-D轴间，安全通道必须搭设两道水平防护层，两道水平防护层之间的距离为600mm，安全通道搭设示意详见下图:第四章 脚手架搭设方案及设计计算一、双排落地式脚手架1、搭设部位地下室施工时，在地下室周边搭设落地式双排外架，其东面、南面落地式双排外架的搭设高度为5.8 m，西北面落地式双排外架的搭设高度为14.3 m，即搭设至三层楼面。在地下室结构施工完毕后，在东面、南面、西面，沿结构周边搭设落地式双排外架至7层楼面 (落地式双排外架直接搭设在一层顶板上)， 落地式双排外架的搭设高度为21m。2、搭设顺序垫木板摆设扫地杆逐根竖立杆与扫地杆扣紧安扫地小横杆与立杆扣紧安第一步大横杆安第一步小横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆连墙杆加设剪力撑铺脚手板循环上述各工序验收防护脚手架构造。立杆：横距La=1.05m，纵距lb=1.5m，距外墙0.2m，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，立杆的垂直偏差应控制在架高的1/4001/600范围内，且不大于60mm。大横杆：步距h=1.8m（外大横杆间距为0.9m），上下大横杆的接头应错开布置在不同的立杆纵距中与相近的立杆距离不大于纵距的三分之一，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/100，且不大于50mm。小横杆间距1.5m（脚手板接头处另增加）小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，小横杆内端距墙0.150.2m，外端伸出大横杆20cm。剪刀撑：沿脚手架两端和转角处起，每隔6m（即5根立杆），设一道竖向连续剪刀撑，且每片架不小于三道，剪刀撑的水平夹角为4560，其两端用旋转扣件立杆或大横杆扣紧，在连接长度内设24个扣结点。水平斜拉杆：布置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。连墙杆：水平距离4.5m，高度距离3.6m设一点，（即二步三跨），连杆与结构墙、梁、板作刚性连接。安全护栏：在操作层上必须设安全防护栏杆，高度不小于1.2m，下设20cm高挡脚手板，立杆间距小于3m，设三道横杆。安全网、竹笆（满铺），防止各种物件抛出架外。3、脚手架搭设要点严格按方案的构造尺寸搭设，注意杆件的搭设顺序和要求。及时与结构拉结或采用临时支顶，保证脚手架搭设过程中的安全。钢管为483.5，有变形的杆件的扣件，脚手板等不能使用。搭设时要随时校正杆件的垂直度和水平偏差，保证架子整体刚度和稳定。脚手架杆件穿过剪力墙，楼板处应预埋PVC套管，拆除后用防水细石砼填补密实。用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，以防雨水进入。扣件螺栓拧紧的扭力矩控制在4060Nm，最大不超过65Nm，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习以求达到要求。没有完成的脚手架，在每天收工时检查，并加临时支撑或拉结，脚手架搭设完必须经验收合格后方可使用。4、脚手架拆除要点划出工作区，设安全警示标志，派专人监视、禁止行人进入警戒区。严格按拆除顺序，即拆除时应由上而下，后支先拆，先支后拆，一般是先拆除栏杆、脚手板，再拆小横杆、大横杆、立杆等，最后拆除连墙杆。统一指挥，上下左右的人应动作协调、严密配合。架杆、扣件、脚手板等要及时用塔吊运下或用滑轮运送，严禁从架上向下抛掷。5、脚手架检查与验收 在搭设脚手架前，应对钢管和扣件进行检查。新钢管和新扣件应检查其质量合格证、检验报告。旧钢管锈蚀和弯曲变形超过规范要求严禁使用，旧扣件应无裂缝、螺栓无滑丝等问题。 木脚手板宽度不小于50mm，材质为杉木或松木，两端用4mm的镀锌钢丝箍两道。使用前应检查其宽度、厚度、材质及腐朽情况。脚手架在搭设中，随时检查立杆垂直度，横向水平杆高差、扣件安装，剪刀撑以及脚手板外伸长度。其中扣件安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力板手检查，按随机取样的方法进行。脚手架在使用中检查杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等构造是否符合要求，底座是否悬空，扣件螺栓是否松动，荷载是否超载。 脚手架检查与验收应分时分段进行、在搭设脚手架前、作业层施加荷载前、每搭设完工10-13m高度后、达到设计高度后，遇六级大风与大雨后，停用超过一个月等情况下进行检查验收。6、双排外架设计计算小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 A、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.151.5/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=21.5/2=1.5kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.113+1.41.5=2.281kN/m 小横杆计算简图 B、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.2811.0502/8=0.314kN.m =0.314106/5080.0=61.882N/mm2 小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求 C、挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.6511050.04/(3842.06105121900.0)=1.041mm 小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。A、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0381.05=0.04kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.151.051.5/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=21.051.5/2=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.04+1.20.118+1.41.575)/2=1.198kN 大横杆计算简图 B、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.1981.500=0.323kN.m =0.323106/5080.0=63.515N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 C、挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.03815004/(1002.06105121900)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.040+0.118+1.575)/2=0.867kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146866.7221500.003/(1002.060105121900.000)=1.34mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.387mm 大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； A、荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12kN。 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： A、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)； NG1 = 0.12524=3.0kN B、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.200)/2=0.563kN C、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN D、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.600=0.169kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.18kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.21.51.05/2=3.150kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.3 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.450 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.31.4500.6 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.002+0.851.43.150=8.551kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.002+1.43.150=9.213kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2361.5001.81.8/10=0.137kN.m 、立杆的稳定性计算: A、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.213kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.51.8=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=9213/(0.19489)=101.414N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求 B、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.551kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=8551/(0.19489)+137000/5080=121.028N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.358kN大于扣件的抗滑力8.0kN，故采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图 、立杆的地基承载力计算: 因立杆直接落在-0.5层楼板上，故不需要验算地基承载力,能满足要求。二、悬挑双排脚手架1、悬挑杆：用14号工字钢作悬挑杆，悬挑臂长度La=1.15m，悬挑杆间距为双排挑架立杆纵距Lb=1.5m，伸入楼板面长度1.85m，悬挑杆上焊222长150mm短钢筋，两短筋之间的距离同立杆横距，要求短筋必须焊牢在工字钢上肋宽中部，以便确保脚手架立杆全部支撑与工字钢上。2、斜拉绳：采用16钢丝绳，下端与悬挑杆端绑扎牢固，上端固定在梁墙预埋件上，每一根悬挑杆均设置斜拉绳。确保外挑架安全，计算时，斜拉钢丝绳不参与验算。3、预埋钢筋环：用18圆钢制作，一根悬挑杆共设三个点，即斜拉绳上端一点，在楼板设两点固定悬挑杆。4、脚手架立杆：双挑脚手架里立杆距墙面0.2m，立杆横距La=0.8m，立杆纵距lb=1.5m。5、大横杆：步距h=1.8m，接头错开布置在不同的立杆纵距内。6、剪刀撑沿脚手架两端和转角处起，水平及沿高度方向连续搭设。7、水平斜拉杆：布置在有连墙杆的步架平面内。8、安全护栏：在操作层设置，高度不小于1.2m，并设200高挡脚板。9、安全网、竹笆：在底层和操作层以及脚手架整个立面均挂2000目的密目安全网，在操作层立面，满铺竹笆，以防构件冲出外架。10、除以上叙述外，外挑防护架的其它构造要求同落地脚手架搭设高度：悬挑（斜拉）架，单次悬挑最高高度为15米，在楼板浇筑砼之前，应按设计要求预埋钢筋环。并在相应位置的剪力墙上预留150*250孔洞，待外挑架拆除后用细石砼封堵密实。11、悬挑（斜拉）脚手架搭设工艺预埋钢筋环安装挑杆工字钢设立杆安扫地小横杆与立杆安第一步大横杆第二步大横杆斜拉钢丝绳设连墙杆加设剪力撑铺脚手板挂安全网、竹笆循环上述各工序验收。12、挑脚手架搭设要点外挑脚手架的搭设和拆除要点同落地脚手架,平面布置详见附图,构造详见下图。13、悬挑（斜拉）脚手架设计计算（1）悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体850mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712cm4，截面抵抗矩W = 102cm3，截面积A = 21.50cm2。 根据落地式双排架计算方法计算出：水平钢梁受脚手架集中荷载 P=7.54kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.2kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=10.554kN,R2=5.049kN,R3=0.076kN 最大弯矩 Mmax=1.139kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.139106/(1.05102000)+2.991000/2150.0=12.03N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215N/mm2,满足要求! （2）悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2， 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =1.14106/(0.929102000)=12.03N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!（3） 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=10.97kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=109704/(3.1416502)1/2=12mm，所以选用18圆钢，满足要求。因挑架搭设构造均与落地式相同，且搭设高度小于落地式脚手架，所以，小横杆、大横杆、连墙件不必须验算亦能满足要求。第五章 卸料平台设计、计算方案一、搭设部位本工每层设两个卸料平台，标准层错开搭设。二、卸料平台搭设工艺预埋钢筋锚环吊安整体钢卸料平台挂限重牌检查验收。三、卸料平台构造1、卸料平台平面尺寸2.22.8m，每个卸料平台使用两根16#工字钢悬挑作用卸料平台的支撑点，悬挑长度为3.3m。在两根16#工字钢之间设三根14#槽钢，槽钢与工字钢之间采用焊接连接，槽钢间距为1100,槽钢之间用L805.5角钢连接，角钢间距700。共5根，槽钢与角钢采用焊接连接，操作台平面层铺2厚花纹钢板，并与角钢焊接。2、钢丝绳：用16的钢丝绳斜拉在上层剪力墙或梁上预埋18钢筋环上。3、卸料平台活荷载，按1500N/m2计算，严禁超载作业。4、安全栏杆：高度1.2m，设三道水平杆，设20cm高挡脚板，满挂2000目安全密目网、竹笆、栏杆与槽钢或工字钢焊牢。四、荷载计算：1、卸料平台自重：16#工字钢:6.420.5=131.2=1.31KN14#槽钢：8.412.3=103.32=1.03KN L805角钢：6.66.77=44.68=0.44KN -2厚钢板：5.9415.7=93.3=0.91KN 栏杆及踢脚板自重：0.157.2=1.08KN 小计：4.74KN将卸料平台恒载化为均布荷载：q=0.76KN/m22、卸料平台设计材料重：1.3KN/m23、活荷载：1KN/m24、卸料平台荷载合计：Q=1.2(0.76+1.3)+1.41=3.87 KN/m2五、卸料平台挑杆为16#工字钢，按固端悬挑构件计算悬挑长度：l=3.2m；16#工字钢抵抗矩w=141103mm3，回转半径i=65.8mm，惯性矩I=1130104mm4，截面积A=26.13102mm2；抗压、抗弯、抗拉强度f=205N/mm2,弹性模量E=2.06105KN/mm2因：=l0/i=3200/65.8=48.6,查表得：16#工字钢稳定系数=0.855，将卸料平台化为线荷载，每根工字根各承重1/2，所以每根工字钢承受的线荷载为：计算如图4所示：q线=1/22.83.87=5.42KN/mm=0Mmax=-qal/2(2-a)=1/25.422.23.2(2-2.2)=3.81KNm1、16#工字钢挑杆的强度验算=M/W=3.81106/141103 =27 N/mm2f=205 N/mm2所以，挑杆强度符合要求。2、16#工字钢挑杆变形验算Wmax=(ql4/24EI)(3-4b3/l3+b4/l4) =(5.4232004/242.061051130104)(3-410003/32003+10004/32004)=10.17(3-40.12+0.01)=20.95mml/150=3200/150=21.33mm故：挑杆变形符合要求3、挑杆锚环验算RB=RV=qa =5.422.2=11.92KN锚环采用18一级圆钢钢制安，严禁使用冷加工钢筋，吊环埋入砼结构内深度不应小于30d，并采用焊接或绑扎住结构主筋，每个吊环按两个截面计算，吊环的拉应力不应大于f/2=102.5N/mm2所以：吊环钢筋面积Ag=P/2102.5=48.3mm2 故吊环符合要求4、卸料平台14#槽钢验算卸料平台为14#槽钢，槽钢按简支梁验算，卸料平台14#槽钢三根，验算时取中间一根中槽为最不利部位q线=1/32.23.87=2.84KN/mMmax=1/8ql2=2.842.82/8=2.78KNm槽钢强度验算：查表14#槽钢抵抗矩W=5.36104mm3,回转半径i=49.49mm，惯性矩I=3.75106mm4=2780103/5.36104=51.8Nmf=205N/mm2故：14#槽钢强度符合要求。槽钢挠度验算：Wmax=5ql4/384EI=52.842800 4/3842.06105 3.75106=2.94 mml/150=2800/150=18.6mm符合要求第六章 脚手架搭设质量保证措施1、把好脚手架用材的质量关，钢管、扣件、安全网及钢材、焊条等应有产品合格证书，有严重缺陷的管材、扣件等不得使用。2、加强架设材料、工具的保护和维修工作，防止钢管、型钢等生锈、腐蚀。3、按脚手架专项施工方案的要求搭设、拆除，确保脚手架具有符合要求的刚度和稳定性。4、严格按照规定的尺寸进行搭设，控制立杆，大小横杆和连墙杆，剪力撑的搭设偏差和垂直度、水平度。5、脚手板要铺平稳，接头处应固定在架上，不得有探头板。6、搭设过程中要及时设置连墙杆、斜撑、剪力墙和斜拉绳，防止脚手架倾覆或失稳。7、各种脚手架应按所规定的施工活荷载严加控制，不得超载。8、脚手架搭设完成后必须进行分段验收，未经验收或检查不合格的脚手架严禁使用。9、经常检查脚手架的使用情况（特别是立杆、连墙杆、斜撑、钢丝绳、吊环等），发现不符合构造要求之处要及时整改或暂停使用。第七章 脚手架安全保证措施1、脚手架严格按照方案和国家标准支搭，保证基础牢固，架体稳定，并经技术、生产、安全部门验收；严格控制使用荷载。2、脚手架作业层必须满铺脚手板，不得有空档，外立面采用密目安全网封闭，并设挡脚板。3、脚手架外侧边缘与外电架空线中的边线之间必须保持6m的安全操作距离，否则应采取防护措施。4、防雷措施（1）、避雷针设在房屋四角的脚手架立杆上，高度不小于1m，并与所有的最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络，避雷针用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作；（2）、防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30欧；接地板可利用在施工的工程垂直地板，按脚手架的长度不超过50m设置一个，埋入地面下不小于50cm；接