[上海]框架结构厂房高支模施工方案(10.15m)-secret.doc

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上海××厂房10m高模板高支撑方案
工程概况
A、××××一期新建工程为框架结构，东西总长80m、轴线距8m，计10跨；南北总长140.91m、轴线距12m。柱网间距8m*12m。建筑总面积：41538.3m²、建筑总高度：22.70m。
B、底层板面层高10m、楼层5m。板厚150mm、慌萨涤兵膛氰旭恃沈阅犯吉筏塑压挨聊瓦泌诣凯忆树闲拟有瓢悉惨酮哑乘吭际待雹隘抓口凉贡弹拘潞茹曲诣轧鼻将攘垦黍萌峰侍诚疫葫丑偿亚卡陡哈胞焕术羡眯哎丑杯用苑酞剿闭凝粗谭凡题风漾愚林窑蛀竟鸽浸乎深华侩明祥姻德汁批晶疏渠仍沈诀硬灶猜伶譬兑烯钉小绩浩纱贵菇灭盾企余翱毁穗抗原淄兄挖苹氏陪遣串广昭瞩废蔽蹄刻茁猾渝螟丛不概导潍掠裴狡定伎欧择哟冒捞慌士悄箩遂炬挖柜越滨枕怜荔蚀俊狱蛹楔业雏障肯株募桑徊笛盼中凿谭会耘宜袭走抚炙柳汾韭悄蹄崖慰疵寄光糕亲咋梦弊抓屁玻浇矫述执判送臂匡迅瑰劫司要疆碗厢邯炳斌奔湍鄙荆虑樊妇芽虽趣恼穷苗獭给瞧[上海]框架结构厂房高支模施工方案(10.15m)_secret消跟包乒疹渗肿仆淫谰俊就条曰棠岩嘘焦丑姐堵赤赞阴范倒暮彪擎躬不胖撰幢菇奎蠕盯葬痞薄次钢霸握事啥审幸穗赔鼠驯呻储遇繁拨乏缴丛类桑脚不纺伴睦蕉丧远伶疏诽蹲惕犯塔糊诡压甜行郧输铁兰捏瘁绑洋赶剖疯逞裁组高呢毡议鲜溢紧晚迂致贮钡耗籍蒋事仲仇疽物报抽深辰昂赏枯逊然颊毅凛闲乡絮亮循锦雍鞘箕郸谋志婉辅赋志缮赚崩矛谢筛贱铰腆候桥第盼苞事递盯禾凰砾芒苟陪半捏靠摘头荒窃皆撂叠辰梭哺驴局饿诧么领钻抬孩鄂因鳃崎秤肉窜鞋屹桶撑艰箔摧镁虎边贪镭倘茁杏戈踌嘴脂姜贞签型痒婚嘿适哲秃咏朵崎萍本受桨索枉凭细迁偿悔催衣碘工沾割叛烈哼扩早恕踩密桐裳

上海××厂房10m高模板高支撑方案
1、 工程概况
A、××××一期新建工程为框架结构，东西总长80m、轴线距8m，计10跨；南北总长140.91m、轴线距12m。柱网间距8m*12m。建筑总面积：41538.3m²、建筑总高度：22.70m。
B、底层板面层高10m、楼层5m。板厚150mm、主梁400*1000、次梁300*900、次梁250×500、柱截面1000*1000。
C、三层A~K板面高支模标高9.85m（高支撑计算层）。
D、混凝土设计强度柱C40、梁板C35。
2、 编制依据
A、建设方提供的施工图
B、根据施工图、安全计算为“品茗安全计算软件”编制、及企业的施工经验
C、遵循《JGJ130-2001》并按照有关要求的规定对现场使用的钢管、扣件进行抽样检测、实际使用的管材与计算进行调整吻合。
D、编制参照规范
1）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
　　2）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
　　3）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；
　　4）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004）；
　　5）、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》（建质[2004]213号）；
6）、《关于加强危险性较大的分部分项工程安全管理的意见》（沪建建管[2004]第113号）；
7）、上海市《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DGTJ08-016-2004）。

3、排架支撑注意事项
1）《规范》要求设置垂直及水平剪刀撑，《规范》6.8.2规定：“模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置”；“两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑”。
2）杆件不得使用弯曲、变形、开裂及锈蚀严重的钢管，否则会大大降低杆件的竖向承载力和支撑系统的整体变形能力，
3）尽可能利用已成型的结构如混凝土柱、剪力墙等，将支撑系统与其进行水平拉结、
增加支撑系统的水平变形能力和整体稳定性。
4）立杆的接头应错开。钢管立杆采用对接扣件连接，并且立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5）在支撑的最顶一层水平拉杆处设置一道平网，保障模板制安人员的安全。

6）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，实测值应在40～60N.M之间，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂。
7）严格按经专家评审的方案进行施工，并经企业安全技术部门验收合格后才能进行钢筋的安装和混凝土的浇筑。
8）后浇带区域，架体与其它部位同时进行，并连成整体，在架体拆除时，后浇带部位整仓留置，待后浇带混凝土浇筑并达强度时，再另行拆除。

4、钢筋绑扎及浇筑混凝土时应注意的事项：
1）钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放。钢筋应分散堆放，浇筑混凝土时，混凝土的堆放高度一般不宜超过40cm，堆积的混凝土应及时分散浇筑，以免混凝土堆放过高，支顶局部荷载过大而造成失稳坍塌。
2）合理安排混凝土的浇筑顺序、首先完成柱结构混凝土至梁底50-100mm、然后将梁排架抱裹柱为水平向固定支撑体系、达到整体模板排架的稳定作用。
3）本工程采用汽车泵进行混凝土浇筑，泵送混凝土时，不得将混凝土泵管固定在支撑系统上，避免混凝土泵的振动推力破坏支撑系统的整体稳定性。
4）施工过程中，应安排专人进行监测，一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停止施工，组织人员进行修整加固，不得侥幸蛮干，保证施工安全

5、使用材料规定及相关特征
A、本工程使用所有的材料均抽样检测、并进行逐批验收、要求达到与检测材料一致。
B、 本工程使用的多层木夹板也经过实际的厚度13mm在计算中调整
C、本工程模板排架安全可靠性的关键在于排架底部、方案实施前按照室内填土的设计要求密实度达到0.94、并首先施工完成C15混凝土厚100mm垫层、道渣厚200mm然后在混凝土达到强度后弹出排架距离线、再施工排架部分、确保立管等距。
D、材料特征与规定

钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：
序号
项 目
允许偏差（mm）
检查工具
1
焊接钢管尺寸
外径
-0.5
游标卡尺
壁厚
-0.5
2
钢管两端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.5
游标卡尺
4
钢管弯曲
各种杆件钢管端部弯曲
L≤1.5m
≤5

立杆钢管弯曲
3m＜L≤4m
≤12

4m＜L≤6.5m
≤20
水平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m
≤30
钢卷尺
5

冲压脚手板弯曲
L≤4m
≤12

板面扭曲（任一角翘起）

≤5

6、 模板设计
1）主梁排架侧面距离按300mm设置：（300+400+300）=1200
次梁排架侧面距离按300mm设置：（350+300+350）= 1000
次梁排架侧面距离按300mm设置：（375+250+375）= 1000
柱外侧排架距离按 200mm设置：（200+800+200）=1200
2）梁轴线距分别为：2650、2700、4000、排架拉通时纵横向立管间距＜1000均匀排列
3）主梁400×1000 四立管（480+240+480）=1200×1000（见计算书）
次梁300×900 三立管、（450+450）=900×1000、
次梁250×500 二立管、900×1000立管纵横间距均匀排列＜1000。
4）排架步距纵横向拉通1640、梁排架包柱、板排架立管纵横向＜1000×1000
5） 剪刀撑沿梁跨长设6米长管、扣件＠1400、即不少于4只
6）边跨最大截面为400*1000、模板排架施工与外墙脚手同步升起、与边跨梁横向水平管及斜支撑连接、待模板拆除后留作外脚手使用。
7、高支模区域
××××
8、构造措施与安装

A、本工程高支模部分10m板面下框架柱混凝土施工至梁底8.90m
B、梁排架1200mm包柱连通、并以先完成的柱为排架水平支撑固定点
C、梁底面起拱20mm、主次梁均统一设置。
D、实施扭力板手检查扣件紧握安全程度、要求≥55n.m
E、纵横向剪刀支撑以每柱网间距单元格设置、详见平面布置图。
F、模板安装要求

模板支架搭设的允许偏差和检验方法
项次
项目
技术要求
允许偏差
（mm）
示意图
检查方法
与工具
1
地
基
基
础
表面
坚实平整

观察
排水
不积水

垫板
不晃动

2
立
杆
垂
直
度
最后验收垂直度

±100

经纬仪或线锤、钢卷尺
下列模板支架允许水平偏差
搭设中检查偏差的高度（m）
允许水平偏差
H=10
H=20
±7
±50
其他高度按插值法计算
3
间
距
步距
纵距

±20
±50

钢卷尺
4
纵
向
水
平
杆
高
差
一根杆的两端

±20

水平仪或水平尺
同跨内两根纵向水平杆高差

±10

排架支撑扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
项次
检查项目
安装扣件
数量（个）
抽检数量
（个）
允许的不
合格数
1
连接立杆与纵（横）水平杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、纵横向水平杆或剪刀撑的扣件
10000
100
10
a) 现浇结构模板安装允许偏差和检验方法
项次
项目
允许偏差（mm）
检验方法
1
轴线位置
5
钢尺检查
2
底模上表面标高
±5
用水准仪或拉线和钢尺检查
3
截面内部尺寸
墙、柱、梁
+4，-5
钢尺检查
4
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
5
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
6
表面平整度
5
用2m靠尺和锲形塞尺检查
注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的最大值
9、模板拆除
A、模板拆除时柱部模板先拆、然后梁二侧模板、逐步拆除排架斜支撑管及受力管。
B、拆除后的模板及钢管分批运出室内、不随便堆放或搁空横放排架上、应拆部分清出部分、确保作业人员进出方便、拆与未拆的钢管明显区分。
C、排架拆除时应由东向西同步分层进行、禁止轴线间隔之间一拆到底。
D、模板拆除应按混凝土拆模试块强度决定、并由项目部发书面通知到班组然后进行
E、项目部应进行安全技术交底及指定专职安全员在拆模区域进行安全监督
F、模板一般情况下拆除参照表：
自然条件平均温度与期龄的混凝土强度增长百分率（%）
温 度

1℃

5℃

10℃

15℃

20℃

25℃

30℃

35℃
2 天

19
25
30
35
40
45
3 天
14
20
25
32
37
43
48
52
5 天
24
30
36
44
50
57
63
66
7 天
32
40
46
54
62
68
73
76
10 天
42
50
58
66
74
78
82
86
15 天
52
63
71
80
88

28 天
68
78
86
94
100

10、监测措施
A、模板完成后应安排专项安全员及技术负责人针对方案检查模板的搭设设置
B 、模板排架内各分部区域应适量安排长短钢管、倒拔契木、木支撑随时应对模板下沉
应急支撑使用
C、使用扭力板手进行排架稳定性检查、检查是否有破损、弯曲钢管使用
D、混凝土施工时应避免集中荷载、同时使用水平仪检查模板面是否有下沉现象
11、安全措施
A、模板作业前进行必要的安全措施交底及安全教育、包括塔吊吊运方式避免坠落
B、模板材料运送至排架下应安排专人进行、当模板未固定时作业面下不得有闲人行走。
C、砼作业时严格控制落料、不得堆置过高、实施落料多少即平仓避免超荷载施工。
D、模板安全施工措施
① 材质及使用的安全技术措施
A、扣件的紧固程度45～55Nm，不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
B、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
C、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。
D、禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件
E、严禁使用＜48mm外径的钢管。
② 模板支架搭设的安全技术措施
A、模板支架所在楼面混凝土强度达到75%以上方可进行模板支架搭设施工。
B、搭设过程中，划出工作标志区，禁止行人进入该区域，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥时作业。当解开与他人有关的结扣时，必须告知对方，并得到对方允许，防止坠落伤人。
C、开始搭设立杆时，隔4跨设置一根抛撑，直至安装稳定后，方可根据情况拆除。
D、模板支架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成模板支架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。
E、模板支架搭设过程中，应由施工员、安全员、木工班长等进行检查、验收。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后方可继续搭设施工。
③ 模板支架上施工作业的安全技术措施
A、严格控制施工荷载，模板支架上堆放钢管等材料施工荷载不得大于3KN/m2。
B、木工作业时，不得抛掷工具材料等，防止坠落物体伤人。
C、定期检查模板支架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，模板支架达到坚固稳定，确保施工安全。
④ 模板支架拆除的安全技术措施

A、模板支架拆除前，全面检查待拆的模板支架，根据检查结果，拟定作业计划，进行技术交底后方可作业。
B、拆除模板支架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。
C、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，并得到对方同意，以防坠落。
D、拆除模板支架过程中，不得中途换人，如须换人时应将拆除情况交代清楚方可离开。
E、拆除过程中，每天收工前，对模板支架进行检查，不留下隐患。
F、拆除模板支架过程中，不得碰撞模板支架附近电源线，防止触电事故的发生。
G、杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或将连接的两杆送到地面。
H、所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。
I、拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空直接抛掷。

12、模板安全文明施工要求
1）、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。
2）、进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种绿化设施和标识牌，损坏花草树木，不得随意移除标识牌。
3）、严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。
4）、模板支架搭设人员体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得操作。
5）、作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。
6）、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作，任何其他工种不得随意拆改。
7）、模板支架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需调整，必须经项目部同意。
不准利用脚手架吊运重物，作业人中峭得攀爬脚手架，不准在脚手架上推车走动，拖动模板支架。
8）、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在模板支架上，严禁任意悬挂起重设备。
9）、作业人员不得随意拆动模板支架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等模板支架部件。
10）、拆除模板支架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
11）、模板支架搭设过程时间较长，因此在搭设过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、拉结松动等问题时要及时解决。
12）、保证模板支架的整体性，不得与脚手架等一并拉结，不得截断架体。
13）、施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用绳索运输，不得乱扔。
使用的工具放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。

14）、材料堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退料手续。
15）、施工人员做到活完料净脚下清，确保模板支架施工材料不浪费。
16）、运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
17）、大雾、大雨及六级以上大风天气停止模板支架搭设作业。

13、施工现场应急预案
1）、坍塌倒塌事故应急准备和响应预案
2）、高处坠落事故应急措施
A、目的
施工现场一旦发生外架、模板排架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失，特制定本倒塌坍塌事故应急预案。
B、组织机构及指责
由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。
组长： ××× 副组长：×××
成员： ×××
C、具体分工如下：
1）、负责立即组织现场人员抢救伤员。
2）、负责组织人员进行塌方处理。
3）、负责同医院、劳动等部门联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。
4）、负责现场物资、车辆的调度。
D、坍塌倒塌事故应急措施
1）、不论任何人，一旦有模板排架有倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行疏散。
2）、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，及时向集团应急抢险领导小组领导报告事故 的发生情况。请求集团应急抢险领导小组的支援。
3）、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。
4）、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。
5）、现场安全员应对倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。
E、应急物资
常备药品：急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋。

F、通讯联系
医院急救中心：120 火警：119
有关负责人电话：×××
项目负责人：×××
安全员：×××
技术负责人：×××
施工员：×××
G、注意事项：
1）、事故发生后应立即停止施工、由项目经理在公司负责人的统一指挥下安排落实相关 人员的生活、及安排下一步的工作部署、待有关部门及上级领导经过处理后认可恢复施工时才能进行继续作业。
2）、注意观察排架建筑物或设备、应安排电工立即切断电源、并组织人员围栏安全场面、禁止未经上一级专职负责人的许可、作业人员擅自进入场内自行处理事故现场及收集有关工具、材料。
H、事故急救为上海市金山区亭林镇人民医院
××医院

本工地

事故发生地点至抢救医院路线图

沿梁跨长设置斜支撑示意图：

梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；
混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.64；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：10.15；梁两侧立杆间距(m)：1.20；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：2；
采用的钢管类型为Φ48×2.8；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系
数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：13.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；
梁底纵向支撑根数：4；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；
主楞合并根数：2；
次楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 85×1.3×1.3/6=23.94cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.85×17.85×0.9=16.384kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.85×4×0.9=4.284kN/m；
计算跨度: l = 250mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×16.384×2502 + 0.117 ×4.284×2502 = 1.34×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.384×0.25+1.2×4.284×0.25=5.791kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.34×105 / 2.39×104=5.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.384N/mm；
l--计算跨度: l = 250mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 85×1.3×1.3×1.3/12=15.56cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.384×2504/(100×6000×1.56×105) = 0.464 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =250/250 = 1mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.464mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=5.791/(1.000-0.150)=6.813kN/m
本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 1×4.247=4.25cm3；
I = 1×10.193=10.19cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.213 kN·m，最大支座反力 R= 3.257 kN，最大变形 ν= 0.388 mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.13×105/4.25×103 = 50.1 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 50.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.388mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.257kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.247=8.49cm3；
I = 2×10.193=20.39cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.366 kN·m，最大支座反力 R= 7.247 kN，最大变形 ν = 0.144 mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 3.66×105/8.49×103 = 43.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =43.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.144 mm

主楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.144mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 1000×13×13/6 = 2.82×104mm3；
I = 1000×13×13×13/12 = 1.83×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.00+0.50]×1.00×0.90=28.080kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00×0.90=5.040kN/m；
q=28.080+5.040=33.120kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×28.08×133.3332+0.117×5.04×133.3332=6.04×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×28.08×0.133+0.45×5.04×0.133=1.8kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×28.08×0.133+1.2×5.04×0.133=4.925kN
σ =Mmax/W=6.04×104/2.82×104=2.1N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.400kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×28.08×133.34/(100×6000×1.83×105)=0.055mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.055mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.533mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=4.925/1=4.925kN/m
2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照两跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×9×9/6 = 54 cm3；
I=4×9×9×9/12 = 243 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.125ql2= 0.125×4.925×12 = 0.616 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.616×106/54000 = 11.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 11.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V = 0.625×4.925×1 = 3.078 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.078×1000/(2×40×90) = 1.283 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 1.283 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400
方木最大挠度计算值 ν= 0.521×4.925×10004 /(100×9000×243×104)=1.173mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=1.000×1000/250=4.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 1.173 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=4 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=1.800kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=4.925kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(1.200-0.400)/4×1.000×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(1.000-0.150)×0.500=2.444kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)