GB50163-1992 卤代烷1301灭火系统设计规范-（高清无水印）.pdf

中华人民共和国国家标准卤 代烷 1 3 0 1 灭火系统设计规范GB 5 0 1 6 3-9 2主编部门:中华人民共和国公安部批准部门:中华人民共和国建设部施行日 期:1 9 9 3年 5月 1日第一章总则 第1.0.1 条为了合理地设计卤 代烷1 3 0 1 灭火系统，减少火灾危害，保护人身和财产安全，制定本规范。第1.0.2 条卤 代烷 1 3 0 1 灭火系统的设计应遵循国家基本建设的有关方针政策，针对保护对象的特点，做到安全可靠、技术先进、经济合理。第1.0.3 条本规范适用于工业和民用建筑中设置的卤 代烷1 3 0 1 全淹没灭火系统。第1.0.4 条卤 代烷1 3 0 1 灭火系统可用于扑救下列火灾:一、煤气、甲烷、乙烯等可燃气体火灾;二、甲醇、乙醇、丙酮、苯、煤油、汽油、柴油等甲、乙、丙类液体火灾;三、木材、纸张等固 体火灾;四、变配电设备、发电机组、电缆等带电的设备及电气线路火灾。第 1.0.5 亲卤 代烷 1 3 0 1 灭火系统不得用于扑救含有下列物质的火灾:一、硝化纤维、炸药、氧化氮、氟等无空气仍能迅速氧化的化学物质与强氧化剂;二 认钾、钠、镁、钦、错、铀、杯、氢化钾、氢化钠等活泼金属及其氢化物;三、某些过氧化物、联氨等能自 行分解的化学物质;四、磷等易自 燃的物质。第1.0.6 条国家有关建筑设计防火规范中凡规定应设置卤 代烷或二氧化碳灭火系统的场所，当经常有人工作时，宜设卤 代烷1 3 0 1 灭火系统。第1.0.7 条在卤代烷 1 3 0 1 灭火系统设计中，应选用符合国家标准要求的材料和设备。第1.0.8 亲卤 代烷1 3 0 1 灭火系统的设计，除执行本规范的规定外，尚 应符合现行的国家有关标准、规范的要求。第二章防护区 第2.0.1 条 防护区的划分，应符合下列规定:一、防护区应以固定的封闭空间划分;二、当采用管网灭火系 统时，一个防护区的面积不宜大于5 0 0 m,，容积不宜大于2 0 0 0 m ;三、当采用预制灭火装置时，一个防护区的面积不宜大于 l o o m,，容积不宜大于3 0 0 m 3 e 第2.0.2 条防护区的隔墙和门的耐火极限均不应低于0.5 0 h;吊顶的耐火极限不应低于 0.2 5 h,第2.0.3 条防护区的围护构件的允许压强，均不宜低于1.2 k P a(防护区内外气体的压力差)。第2.0.4 亲 防护区的围护构件上不宜设置敞开孔洞。当必须设置敞开孔洞时，应设置能手动和自 动的关闭装置。第2.0.5 条完全密闭的防护区应设泄压口。泄压口 宜设在外墙上，其底部距室内地面高度不应小于室内净高的2/3,对设有防爆泄压设施或门窗缝隙未设密封条的防护区，可不设泄压口。第2.0.条 泄压口 的面积，应按下式计算:0.0 2 6 2 M K MV rl,.尸:(2.0.6)式中 S 一一 泄压口面积(m );P;卤 代烷1 3 0 1 燕气比 容，取0.1 5 9 1 5 m 3/k g;P.一一 在1 0 1.AN 和2 0 时，防护区内 含有卤 代烷1 3 0 1 的混合气体比容(m 3/k g)，应 按本规范附录二的规定计算;K M 一一 一个防护区内 全部喷嘴的平均设计流量之和(以重量计，下同，k g/s);P a 防护区的围 护构件的允许压强(k P a)，取其中的最小值。第2.0.7 条两个或两个以上邻近的防护区，宜采用组合分配系统。第三章卤 代烷 1 3 0 1 用量计算 第一节 卤代烷1 3 0 1 设计用f与备用f 第3.1.1 条卤代烷1 3 0 1 的设计用量，应包括设计灭火用量或设计惰化用量、剩余量。第3.1.2 条 组合分配系统卤 代烷 1 3 0 1 的设计用量，应按该组合中需卤 代烷1 3 0 1 量最多的一个防护区的设计用量计算。摘3.1.3 条用于重点防护对象防护区的卤代烷 1 3 0 1 灭火系统与超过八个防护区的一.6 9 9个组合分配系统，应设备用量。备用量不应小于设计用量。注 重点防护对象系指中央及省级电 视发射塔徽波室，超过1 0 0 万人口 城市的通讯机房，大型电子计算机房或贵重设备室 省级或藏书超过2 0 0 万册的图书馆的珍藏室，中央及省级的重要文物、资料、档案库。第二节设计灭火用f与设计惰化用t第3.2.1 亲设计灭火用量或设计惰化用量应按下式计算:MA=甲(1 0 0-叻产-(3.2.1)式中 从一一设计灭火用量或设计惰化用量(k g);少 一 一卤代烷1 3 0 1 的设计灭火浓度或设计惰化浓度(%);V 一一防护区的净容积(m ):1.i。一一防 护区最低环境温度下卤 代烷1 3 0 1 蒸气比容 m /k g)，应按本规范附录二的规 定计算。第3.2.2 亲 生产、使用或贮存可燃气体和甲、乙、丙类液体的防护区，卤 代烷1 3 0 1 的设计灭火浓度与设计惰化浓度，应符合下列规定:一、有爆炸危险的防护区应采用设计惰化浓度;无爆炸危险的防护区可采用设计灭火浓度。二、设计灭火浓度或设计惰化浓度不应小于最小灭火浓度或惰化浓度的1.2 倍，并不应小于 5.0%,三、几种可燃物共存或混合时，卤 代烷1 3 0 1 的设计灭火浓度或设计惰化浓度应按其最大者确定。四、有关可燃气体和甲、乙、丙类液体防护区的卤 代烷1 3 0 1 设计灭火浓度和设计惰化浓度可按表3.2.2 确定.表中未给出的，应经试验确定。可燃气体和甲、乙、丙类液体防护区的自代烷1 3 0 1 设计灭火浓度和设计惰化浓度衰3.2.2物质名称设 计 灭 火 浓 度 州设 计 惰 化 浓 度(%)丙酮5.07.6笨5.05.。乙醉I1 1.1乙烯8 21 3.2正 己酮5.0正庚烷5.06.9甲烷5.07.7甲醉9.4石 肖 基甲烷7.6丙烷6.7异丙醉5.0甲苯混合二甲苯5.0氮3 1.4第3.2.3 条图书、档案和文物资料库等防护区.卤 代烷 1 3 0 1 设计灭火浓度宜采用7.5%。.7 0 0 第3.2.4 条变配电室、通讯机房、电子计算机房等防护区，卤代烷1 3 0 1 设计灭火浓度宜采用5.0%.第3.2.5 亲卤 代烷1 3 0 1 的浸渍时间，应符合下列规定:一、固体火灾时，不应小于1 0 m i n;二、可燃气体火灾和甲、乙、丙类液体火灾时，必须大于l m i n,第三节刹余t 第3.3.1 条卤 代烷1 3 0 1 的 剩余量，应包括贮存容器内的剩余量和管网内的 剩余量。第3.3.2 亲贮存容器内的剩余量，可按导液管开口以下容器容积计算。第3.3.3 条 均衡管网内和布置在只含一个封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤 代烷 1 3 0 1 剩余量，可不计。布置在含有二个或二个以上封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤代烷 1 3 0 1 剩余量可按下式计算:、一 买 V;,p;(3.3.3)式中 M,管网内卤 代烷1 3 0 1 的剩余量(k g);V;-卤 代烷1 3 0 1 喷 射结束时.管网中 气相与气、液两相分界点下游第i 管段的 容积 (m);五-一 卤 代烷1 3 0 1 喷 射结束时，管网中气 相与气、液两相分界点 下游第i 管段内卤 代 烷1 3 0 1 的 平均密 度(k g/m ),卤 代 烷1 3 0 1 的平 均密 度可 按本规范第4.2.1 3 条 确定。管道内的压力可取中期容器压力的5 0 0 a，且不得高于卤 代烷 1 3 0 1 在 2 0 C 时的饱和燕气压。第四章管网设计计算 第一节一 般 规 定 第4.1.1 条 管网设计计算的环境温度，可采用2 0 C,第4.1.2 条 贮压式系统卤 代烷1 3 0 1 的贮存压力的 选取.应符合下列规定:一、贮存压力等级应通过管网流体计算确定;二、防护区面积较小，且从贮瓶间到防护区的距离较近时，宜选用2.5 0 MP a(表压，以下未加注明的压力均为绝对压力);三、防护区 面积较大或从贮瓶间到防护区的 距离较远时，可选用4.2 0 MP a表压)。第4.1.3 条 贮压式系统贮存容器内的卤 代烷1 3 0 1，应采用氮气增压，氮气的含水量不应大于0.0 0 5%的体积比。第4.1.4 系 贮压式系统卤 代烷1 3 0 1 的充 装密度，不宜大于1 1 2 5 k g/m ,第4.1.5 条卤 代烷1 3 0 1 的喷射时间，应符合下列规定:一、气体和液体火灾的防 护区，不应大于I O s;二、文物资料库、档案库、图书馆的珍藏库等防护区，不宜大于I O s;三、其他防护区，不宜大于1 5 s.第4.1.6 条管网计算应根据中期容器压力和该压力下的瞬时流量进行该瞬时流量可采用平均设计流量。管网流体计算应符合下列规定:、喷嘴的设计压力不应小于中期容器压力的5 0%;二、管网内灭火剂百分比不应大于8 0%e 第4.1.7 条管网宜均衡布置。均衡管网应符合 卜 3 9 规 E:一、从贮存容器到每个喷嘴的管道长度与管道当量长度应分别大于最长管道长度与管道当量长度的9 0%;二、每个喷嘴的平均设计流量均应相等。第4.1.8 条管网不应采用四通管件分流。当采用三通管件分流时，其分流出口 应水平布置。三通出口 支管的设计分流流量，宜符合下述规定:一、当采用分流三通分流方式(图4.1.8-1)时，其任一分流支管的设计分流流量不应大于进口总流量的6 0%;二、当采用直流三通分流方式(图4.1.8-2)时，其直流支管的设计分流流量不应小于进口总流量的6 0%o 当各支管的设计分流流量不符合上述规定时，应对分流流量进行校正。图4.1.8-1 分流三通分流方式示意图图4.1.8-2 直流三通分流方式示意图 第二节管网流体计算 第4.2.1 条管网中各管段的管径和喷嘴的孔口面积，应根据每个喷嘴所需喷出的卤代烷1 3 0 1 量和喷射时间，并经计算后选定。第4.2.2 亲管道内气、液两相流体应保持紊流状态，初选管径可按4.2.2-1 式计算，经计算后选定的最大管径，应符合4.2.2-2 式的要求:D=1 5 汽(4.2.2-1)D-2 1.5 q 二 一。，(4.2.2-2)式中D-管道内径(m m);q。一 一 管道内卤 代烷1 3 0 1 平均设计流量(k g/s);I)_，一 一 保持紊流状态的最大管径(m m),第4.2.3 条 单个喷嘴的平均设计流量，应按下式计算:从 dq.=万(4.2.3)7 0 29。一 一 单个喷嘴的平均设计流量(k g/s);M,a 一 一 单个喷嘴所需喷出的卤代烷 1 3 0 1(k g);t o 一 一 灭火剂喷射时间(s).第4.2.4 条单个喷嘴孔口面积应按下式计算选定(4.2.4)A一 一单个喷嘴孔口面积(m );R 一 一喷嘴设计压力下的实际比流量(k g/s m ).第4.2.5 条喷嘴的设计压力，应按下式计算:P.=P一P,一P h P.一 一喷嘴的设计压力(k P a，表压);P一 一 中期容器压力(k P a,表压);P一 一 管道沿程压力损失和局部压力损失之和(k P a);P h 一 一 高程压差(k P a),第4.2.6 条 管网内灭火剂百分比应按下式计算:(4.2.5)咋中中式式式 习V o C.一 里 瓦 下X 1 0 0式中 C.-一 管网内 灭火剂百分比(%);V p.管段的内容积(m );几、-一 管段内卤 代烷1 3 0 1 的平均密度(k g/m )，按本规范第4.2.1 3 条确定;M o-一 卤 代烷 1 3 0 1 的设计用量(k g).第4.2.7 条 初定管网内 灭火剂百分比，可按下列公式估算:一 2.S O MP a 贮存压力(4.2.6)1 2 2 9 一0.0 7 P oMoX1 0 0%(4.2.7-1)+3 2+0.3 p o V艺问二、4.2 0 MP a 贮存压力1 1 2 3 一0.0 4 P oM0 +8 0+0.3 p a艺v，X1 0 0%(4.2.7-2)式中 C.,管网内灭火剂百分比 估算值(%);P.-卤 代烷1 3 0 1 的充装密度(k g/m );习V，一 管 网 中 各 管 段 的 容 积 之 和(m ),1兹 4.2.8 条按 本 规 范 第 4.2.7 条 估 算 的 管 网 内 灭 火 剂 百 分 比，应 按 本 规 范 第 4.2.。条进行核算。核算与估算结果的差值或前后两次核算结果的差值，应在士3%的范围内。第4.2.9 条卤 代烷 1 3 0 1 的中期容器压力应根据下式计算确定:7 0 3 P二K一K 2 C,+K3 C,式中P-一 中期容器压力(MP a，表压);K K 2,K 3 一一系数，取表4.2.9 中的数。K K K,数值表(4.2.9)表 4.2.，贮存压力(MP a，表压充装密度(k g/m 3)K1K,K,4.2 06 0 03.5 051.3 31 30.2 6 5 64.2()8 0 03.2 5 01.5 1 2 50.2 81 54.2 01 0 0 03.0 1 01.6 5 6 30.3 2 8 14 2 日1 2 0 02.7 6 51.7 1 2 50.3 4 3 82.5()6 0 02.2 0 50.6 37 5一0.1 2 5 02.5()8 0 02.1 1 50.7 4 3 8一0.1 0 9 42.5 01 0 0 02.01 00.8 4 3 8一 0.07 812.5 01 2 0 01.9 2 00.9 3 1 3-0.0 7 8 1第4.2.1 0 条 管道的沿程压力损失和局部压力损失，可根据管道内各点的压力确定均衡管网和非均衡管网管道内任一点的压力，均可按本规范第4.2.1 1 条至第4.2.1 3 条的规定计算。第4.2.1 1 条 管道内卤 代烷1 3 0 1 的平均设计流量与压力系数Y、密度系数Z的关系，应2.1 1-1 式确定。管道内任一点的压力系数Y、密度系数Z与该点的压力、卤代烷 1 3 0 1 密度的关系，应按1 1-2 式和4.2.1 1-3 式确定。也可按本规范附 录三确定。-1 2-2.4 2 4 X 1 0-l D l.一 一Y L.+O.0 4 3 2 D 。2(4.2.1 1-1):一狡 p d p(4.2.1 1-2)Z=一 I n 鱼 p L,从贮存容器到计算点的管道计算长度(m);Y 压力系数(M P a k g/m );Z 一一 密度系数;P容器平均压力(MP a);P管道内任一点的压力(M P a);A 压力为户，处的卤 代烷1 3 0 1 密度(k g/m );p 压力为P处的卤 代烷1 3 0 1 密度(k g/m ),第4.2.1 2 条任一管段末端的压力系数，应按下式计算:(4.2.I 1-3)Y 2 一:1+磐+K,4;m(Z 2-Z)、1(4.2.1 2)4P.一一 管段内卤 代烷1 3 0 1 的平均设计流量(k g/s);1 一一管段的长度(m);Y一一 管段始端的Y系数(M P a k g/m );七2.中中按4.式式7 0 4.Y z-一管段末 端的Y系数(M P a k g/m )Z一 一 管段始端的Z系数;Z 2 一 一 管段末端的Z系数;K;一 一 系数，对于钢管:K二K，对于钢管:K,管网内卤代烷2.4 2 4 X 1 0-D;1.7 9 2 X 1 0 第 4.2.1 3 D1 3 0 1 的密度，应根据表4.管道内卤代烷 1 3 0 1 的密度2.1 3 确定。密度充装密度、(k g/m，)2.5 0 MP a系统 表 4.2.1 32 0 MP a 系统(k g/m )管道内压 力(MP.表压)6 0 08 0 01 0 0 01 2 0 06 0 08 0 01 0 0 01 2 0 0:.:.:.:_:1.0 01.0 51.1 01.1 51.2 0l.2 51.3 01.3 51.4 0l.4 51.5 01.5 51.6 01.6 51.7 01.7 51.8 01.8 5l.9 01.9 52.0 02.0 52.1 02.I 52 2 02 5 02 7 53 1 03 4 53 8 04 2 04 6 051 05 5 06 0 06 4 56 9 57 4 57 9 58 4 58 9 59 5 01 0 0 51 0 6 01 1 1 51 1 6 51 2 2 01 2 6 51 3 1 01 3 5 51 4 0 01 4 4 51 4 8 52 3 02 6 02 9 53 3 03 6 04 0 04 4 54 9 05 3 55 8 06 3 56 8 57 3 57 9 58 4 59 009 5 51 0 1 51 0 7 51 1 3 51 1 9 51 2 5 01 3 0 51 3 5 51 4 0 52 4 5 51 5 0 51 5 4 52 4 02 7 0刁 0 53 4 03 8 04 2 04 6 051 05 6 06 1 06 6 57 2 57 7 58 3 58 9 59 5 51 0 2 01 0 8 51 1 5 01 2 1 51 2 7 51 3 3 51 3 9 01 4 4 51 5 0 02 5 52 8 03 2 03 5 03 9 54 4 04 8 55 3 55 9 06 4 07 0 07 6 58 2 58 8 59 0 01 0 1 51 0 8 51 1 5 01 2 2 01 2 9 01 3 5 01 4 0 01 4 7 01 5 2 51 2 51 4 51 6 51 8 52 1 02 3 02 5 52 7 53 0 03 2 53 5 03 7 54 0 04 2 54 5 04 7 55 0 05 3 05 5 55 8 06 1 06 4 06 6 56 9 57 2 07 5 07 8 08 1 08 4 08 7 58 9 5 9 2 51 3 51 6 01 8 02 0 02 3 02 5 02 7 53 0 03 2 53 5 03 7 54 0 04 3 045 54 8 55 1 05 4 05 7 0色 0 06 2 56 6 06 9 07 2 07 5 57 8 08 2 08 4 08 7 59 0 09 4 09 6 0 9 9 01 4 51 7 01 9 02 1 02 4 02 6 02 9 03 1 03 4 03 6 53 9 54 2 54 6 04 9 05 2 05 5 05 8 06 1 56 4 56 7 57 1 07 5 07 8 08 2 08 5 08 9 09 2 09 5 59 8 51 0 3 01 0 5 51 0 8 51 5 51 8 02 0 02 2 02 5 02 8 03 0 53 3 03 6 03 9 04 204 5 04 9 05 2 05 5 05 9 06 2 06 6 06 9 57 3 077 08 1 58 5 08 9 59 3 09 7 51 0 0 51 0 4 01 0 7 51 1 1 51 1 4 51 1 7 5.7 0 5.续表 4.2.1 3+It充装密度2.5 1)MY e系统2 0 MN 系统(k g/m )(k Q!-,)管道 内x 1 1之二力(MY.，表压)2 2 06 009 0 01 0 0 0I 2 0 06(7 09 0 01 0 0 01 2 0 01 苏 3 09 5 51 0 2 01 12 0】2!口2.2 污9q门1 0 5 01 1 5 0】2 三2.3 01 0】0I 0 7 01 1 8 01 27 0:.:】0 4 01 1,1 01 2 1 01 3 0 01 0 7 01 1 3 01 2 4 0I 3 3 02.451 09 5I I 6 01 2 7 01 3 fi:;2.5 01 1 1.511 9 01 2 9 51 3 9 01 1 4 01 21 0I 3 2 气1 42 01 1 6 01 23 01 3 5 51 45 01 1 9 01 2 fi O1 3 7 51 1 8 01 2 1 01 2 8 51 4 0 5I 5 G 52?弓1 2 3 51 31 51 4 3 57 5 3 52.R 01 2 5 01 3 3 51 4 5 52.8 51 2 8 013 6 01 47 5:.:1 2 9 01.3 8 01 4 9 51 31 51 4 0 01 51 53.O C1 3 3 01 4 2 51 5 8 0:1 4 4 51 4 6 53 1 51 3 8 51 4 853.2 01 4 0 51 5 0 03.2 51 4 2 51 5 2 03 3 01 4 4,1 5 4 03.3 51 4 6 53 4 01 4 8 01 4 9 51 51 53.5 51 5 3 53.6 01 5 5 0 第4.2.1 4 条均衡管网中各管段的压力损失，可按本规范附录四附图4.1 和附图4.2 的单位管道长度压力损失(未经修正值)乘以压力损失的修正系数计算。压力损失的修正系数，可按本规范附录四附图4.3 和附图4.4 确定。第4.2.1 5 条高程的压差，应按下式计算:P n=1 0-p n A H g (4.2.1 5)式中 P 6 一 一 管段高程变化始端处卤 代烷1 3 0 1 的密度(k g/m );A H-高程变化值(m)，向上取正值，向下取负值。7 0 6.第五章系 统 组 件第一节贮 存 装 置 第5.1.1 条管网灭火系统的贮存装置，应由 贮存容器、容器阀、单向阀和集流管等组成。预制灭火装置的贮存装置，应由贮存容器、容器阀组成。第5.1.2 条在贮存容器上或容器阀上，应设泄压装置和压力表。组合分配系统的集流管，应设泄压装置。泄压装置的动作压力，应符合下列规定:一、贮存压力为2.5 0 MP a 时，应为6.8 士。.3 4 M P a;二、贮存压力为4.2 0 MP a 时，应为8.8 士0.4 4 MP a,第5.1.3 条在容器阀与集流管之间的管道上应设单向阀。单向阀与容器阀或单向阀与集流管之间应采用软管连接。贮存容器和集流管应采用支架固定。第5.1.4 条在贮存装置上应设耐久的固定标牌，标明每个贮存容器的编号、皮重、容积、灭火剂的名称、充装量、充装日 期和贮存压力等。第5.1.5 未保护同一防护区的贮存容器，其规格尺寸、充装量和贮存压力，均应相同。第 5.1.6 条贮存装置应布置在不易受机械、化学损伤的场所内，其环境温度宜为一2 0 -5 5 C。管网灭火系统的贮存装置，宜设在靠近防护区的专用贮瓶间内。该房间的耐火等级不应低于二级，并应有直接通向室外或疏散走道的出口。第5.1.7 条贮存装置的布置，应便于操作和维修。操作面距墙面或相对操作面之间的距离，不宜小于l m,第二节 选择阔和喷嘴 第5.2.1 杂 在组合分配系统中，应设置与每个防护区 相对应的 选择阀，其公称直径应与主管道的公称直径相等。选择阀的位置应靠近贮存容器且便于操作。选择阀应设有标明防护区的耐久性固定标牌。第5.2.2 条喷嘴的布置，应满足卤代烷 1 3 0 1 均匀分布的要求。设置在有粉尘的防护区内的喷嘴，应增设喷射能自 行脱落的防尘罩。喷嘴应有表示其型号、规格的永久性标志。第三节 管道及其附件 第5.3.1 条 管道及其附件应能承受最高环境温度下的工作压力，并应符合下列规定:一、输送卤代烷1 3 0 1 的管道，应采用无缝钢管，其质量应符合现行国家标准 冷拔或冷轧精密无缝钢管 和 无缝钢管 等的规定。无缝钢管内外应镀锌。二、贮存压力为2.5 0 MP a 的系统，当输送卤代烷 1 3 0 1 的管道的公称直径不大于 5 0 m m时，可采用低压流体输送用镀锌焊接钢管中的加厚管，其质量应符合现行国家标准 低压流体输送用镀锌焊接钢管 的规定。.7 07.三、在有腐蚀镀锌层的气体、蒸气场所内，输送卤代烷 1 3 0 1 的管道应采用不锈钢管或铜管，其质量应符合现行国家标准 不锈钢无缝钢管、拉制铜管、挤制铜管、拉制黄铜管 或 挤制黄铜管 的规定。四、输送启动气体的管道，宜采用铜管，其质量应符合现行国家标准的规定。第 5.3.2 条管道的连接，当公称直径小于或等于 8 0 m m时，宜采用螺纹连接;大于8 0 m m时，宜采用法兰连接。第5.3.3 亲钢制管道附件应内外镀锌。在有腐蚀镀锌层介质的场所，应采用铜合金或不锈钢的管道附件。第 5.3.4 条在通向每个防护区的主管道上，应设压力讯号装置或流量讯号装置。第六章操作和控制 第6.0.1 亲管网灭火系统应设有自 动控制、手动控制和机械应急操作三种启动方式。在防护区内的预制灭火装置应有自动控制和手动控制二种启动方式。第6.0.2 条自 动控制装置应在接到两个独立的火灾信号后才能启动;手动控制装置应设在防护区外便于操作的地方;机械应急操作装置应设在钢瓶间内或防护区外便于操作的地方。机械应急操作应能在一个地点完成施放卤 代烷1 3 0 1 的全部动作。手动操作点均应设明显的永久性标志。第6.0.3 条卤 代烷1 3 0 1 灭火系统的操作和控制，应包括与 该系统联动的开口自 动关闭装置、通风机械和防火阀等设备的操作和控制。第6.0.4 系卤 代烷1 3 0 1 灭火系统的供电，应符合现行国家防火标准的规定。采用气动动力源时，应保证系统操作和控制所需要的压力和用气量。第6.0.5 亲卤 代烷1 3 0 1 灭火系统的防护区内，应按现行国家标准 火灾自 动报警系统设计规范 的规定设置火灾自动报警系统。第6.0.6 条备用贮存容器与主贮存容器，应联接于同一集流管上，并应设置能切换使用的装置。第七章安 全 要 求第，.0.1 条第，.0.2 条防护区应设有疏散通道与出口，并宜使人员在3 0 s 内撤出防护区。经常有人工作的防护区，当人员不能在l m i n 内 撤出时，施放的卤 代烷1 3 0 1的最大浓度不应大于1 0 0 0.第7.0.3 条防护区内卤代烷1 3 0 1 的最大浓度，应按下式计算礼._Mn.产 二、，。，一-气 犷;-八1VV 70 Vm，n(7.0.3)式中 9 .-一 防护区内卤 代烷1 3 0 1 灭火剂的最大浓度(%);从-一一 设计灭火用量或设计惰化用量(k g);P.-防护区内最高环境温度下卤代烷 1 3 0 1 蒸气比容(M 3/k g)，应按本规范附录二 的规定计算;l a m.-防护区的最小净容积(m a),第7.0.4 条防护区内的疏散通道与出口，应设置应急照明装置和疏散灯光指示标志。防护区内应设置火灾和灭火剂施放的声报警器，并在每个入口处设置光报警器和采用i t 代烷1 3 0 1 灭火系统的防护标志。第7.0.5 条设置在经常有人的防护区内的预制灭火装置，应有切断自动控制系统的手动装置。第7.0.6 条防护区 的门应向外开启并能自 行关闭，疏散出口的门必须能从防护区内 打开。第7.0.7 条灭火后的防护区应通风换气，地下防护区和无窗或固定窗扇的地上防护区，应设置机械排风装置，排风口宜设在防护区的下部并应直通室外。第7.0.8 亲地下贮瓶间应设机械排风装置，排风口应直通室外。第7.0.9 系卤代烷1 3 0 1 灭火系统的组件与带电部件之间的最小间距，应符合表7.0.9的规定。系统组件与带电部件之间的.小间距表7.0.9标称线路电压(k V)最小间距(m)(1 00.1 83 50.3 41 1 00.9 42 2 01.9 03 3 02.9 05 0 03.6 0注 海拔高度高于1 0 0 0.的防护区.高度每增加1 0 0.表中的最小间距应增加 1%.第7.0.1 0 条 设置在有爆炸危险场所内的管网 系统，应设防静电 接地装置。第7.0.1 1 条设有卤代烷 1 3 0 1 灭火系统的建筑物，宜配置专用的空气呼吸器或氧气呼吸器。附录一名 词 解 释名 词 解 释附衰 I I I名词说明卤 代烷1 3 0 1三氛一澳甲烷.化学分子式为C F,B r.1 3 0 1 依次代表化合物分子中所含碳、氟、抓、浪原子的数目防护区能满足卤代烷全淹没灭火系统要求的一个有限空间7 0 9 续附表 1.1名词说明全淹没灭火系统在规定时间内，向防护区喷射一定浓度的灭火剂，并使其均匀地充满整个防护区的火火系统预制灭火装置即无管网灭火装置。按一定的应用条件 将灭火 剂贮存装置和喷嘴等部件预先组装起来的成套灭火装置组合分配系统指用一套灭火剂贮存装置.通过选择阀等控制组件来保护多个防护区的灭火系统灭火浓度在1 0 1.AP.压力和规定的温度条件下，扑灭某种可批物质火灾所需灭火剂与该灭火剂和空气混合气体的体积百分比惰化浓度在1 0 1.AP.压力和规定的温度条件下.不管可燃气体或蒸气与空气处在何种配比下，均能抑制燃烧或婚炸所需灭火剂与该灭火剂和空气混合气体的体积百分比灭火剂浸演时间防护区内的被保护物全部浸没在保持灭火剂灭火浓度或情化浓度的混合气体中的时间分界面通过开口进入防护区的空气和防护区内含有灭火剂的混合气体之间所形成的界面充装密度贮存容器内灭火剂的重t与容器容积之比，单位为k g/m 中期容器压力从喷嘴喷出卤代倪 1 3 0 1 设计用f的5 0 Y时，贮存容器内的压力灭火剂喷射时间从全部喷嘴开始喷射以液态为主的灭火剂到其中任何一个喷嘴开始喷射气体的时间管网内灭火剂百分比按从喷嘴喷出卤代烷1 3 0 1 设计用It的5 0%时的压力计算，管网内灭火剂的质R与灭火剂设计用t的百分比容器平均压力从贮存容器内排出自代婉 1 3 0 1 设计用E 5 0%时，贮存容器内压力附录二卤代烷 1 3 0 1 蒸气比容和防护区内 含有卤代烷 1 3 0 1 的混合气体比容 一、卤 代烷1 3 0 1 蒸气比 容应 按下式计算:/,=(5.3 7 8 8 X 1 0-HZ 一1.1 9 7 5 X 1 0-H+1)X(0.1 4 7 8 1+0.0 0 0 5 6 7 0)(附2.1)式中 P-卤 代烷1 3 0 1 燕气比 容(M 3/k g);0 防护区的环境温度();H防护区海拔高度的绝对值(m);n-海拔高度指数:海拔高度低于海平面3 0 0 m的防护区:n=一1,海拔高度高于海平面3 0 0 m的防护区:n=1,海拔高度在一3 0 0-3 0 0 m的防护区:可取n=0.二、在1 0 1.AP.压力和2 0 C 温度下，防护区内含有卤 代烷 1 3 0 1 的混合气体比容可采用下式计算:P.=0.8 3 k,0.0 0 8 3,p+,-,(1 0 0-gp)式中产 m在 1 0 1.AN 压力与2 0 温度下，防护区内含有卤代烷 1 3 0 1(M3/k g);(附 2.2)的混合气体比容召一 一 卤代烷 1 3 0 1 蒸气比容，取0.1 5 9 1 5 m 3/k g.71 0.附录三压力系数 Y和密度系数 Z 压力系数Y和密度系数Z应根据卤代烷 1 3 0 1 的贮存压力、充装密度和管道内的压力按附表 3.1-3.8 确定。在2.5 M P a 贮存压力、6 0 0-6 9 9 k g/m 充装密度下的 压力系傲 Y和密度系擞 2值附表 3.I管通内的压力(MP.表压)Y(MP.k g/m)Zo.o o0.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50.0 60.0 70 080.0 92.11 3 8.21 2 3.21 0 8.29 3.27 8.06 2.74 7.33 1.91 6.40 70.0 512.02 8 2.22 6 8.22 5 4.12 4 0.02 2 5.72 1 1.31 9 6.91 8 2.31 6 7.71 5 3.00.1 1 61.94 1 6.74 0 3.73 9 0.63 7 7,43 6 4.13 5 0.73 3 7.23 2 3.63 0 9.92 9 6.10.1 9 01.85 4 1.15 2 9.15 1 7.05 0 4.84 9 2.64 8 0.24 6 7.74 5 5.14 4 2.44 2 9.60.2 7 31.76 5 4.96 4 4.06 3 3.06 2 1.96 1 0.75 9 9.35 8 7，5 7 6.35 6 4.75 5 2.90.36 71.67 5 7.97 4 8.17 3 8.27 2 8.17 1 8.07 0 7.86 9 7.46 8 6.96 7 6.46 6 5.70.4 7 31.58 4 9.98 4 1.28 3 2.48 2 3.48 1 4.48 0 5.37 9 6.07 8 6.67 7 7.27 6 7.60.5 9 21.49 3 1.29 2 3.59 1 5.89 0 7.98 9 9.98 9 1.98 8 3.78 7 5.48 6 7.08 5 8.50.7 2 31.31 0 0 2.09 9 5.39 8 8-69 8 1.89 7 4，9 6 7.89 6 0.79 5 3.59 4 6.19 3 8.70.8 6 71.21 0 6 2.91 0 5 7.31 0 5 1.51 0 4 5.61 0 3 9.71 0 3 3.61 0 2 7.5 1 0 2 1.31 0 1 4.91 0 0 8.51.0 2 41.11 1 1 4.81 1 1 0.01 1 0 5.11 1 0 0.11 0 9 5.11 0 9 0.01 0 8 4.71 0 7 9.41 0 7 4.01 0 6 8.51.1 9 21.01 1 5 8.31 1 5 4.31 1 5 0.21 1 4 6.11 1 4 1.91 1 3 7.51 1 3 3.1 1 1 2 8.71 1 2 4.11 1 1 9.51.3 7 20.91 1 9 4.41 1 9 1.11 1 8 7,81 1 8 4.31 1 8 0.91 1 7 7.3 1 1 7 3 1 1 6 9.0 1 1 6 6.1 1 1 6 2.31.5 6 50.81 2 2 4.01 2 2 1.31 2 1 8.61 2 1 5.81 2 1 2.91 2 1 0.0 1 2 0 7.01 2 0 4.01 2 0 0.91 1 9 7.71.7 7 20.71 2 4 7.91 2 4 5.71 2 4 3.5 1 2 4 1.31 2 3 9.01 2 3 6.61 2 3 4.2 1 2 3 1.71 2 2 9.21 2 2 6.71.9 9 50.61 2 6 6.81 2 6 5.11 2 6 3.41 2 6 1.61 2 5 9.81 2 5 7.91 2 5 6.01 2 5 4.1 1 2 5 2.01 2 5 0.02.2 3 90.51 2 8 1.51 2 8 0.21 2 7 8.91，。，。1 2 7 4.71 2 7 3.21 2 7 1.61 2 7 0.1 1 2 6 8.52.5 0 7在2.S M P m 贮存压力、7 0 0-8 4 9 k g/m 充装密度下的 压力燕盆 Y 和密度系盆Z 值附衷 3，2管道内的压力(MP.表压)Y(MP a k g/m )Z0.0 00.0 10.0 20.0 30.0 40.0 50 0 60.0 70.0 80.0 92.12 2.97.20-00.00.00.00.00.00.00.00.0 0 82.e1 7 3.91 5 9.21 4 4.51 2 9.61 1 4.69 9.68 4.46 9.25 3.83 8.40.0 7 21.93 1 4.93 0 1.32 8 7.52 7 3.72 5 9.72 4 5.72 3 1.52 1 7.22 0 2.91 8 8.40.1 4 51.f:4 4 5.54 3 2.94 2 0.24 0 7.43 9 4.53 8 1.53 6 8.43 5 5.23 4 1.93 2 8.40.2 2 8，7 11.续附裹 3.2管道内的压力(MP.，表压)Y(MP a.k g/m )Z0.0 00.010.0 20.0 30.040.0 50.0 60.0 70.0 80.0 91.7