计算说明书完.doc

水污染控制工程计算书1. 格栅的设计计算Q=1104m3/d=0.116m3/s 又变化系数KZ=1.4Q峰=0.16m3/s0.2m3/s(1) 栅槽宽度B图1-1 格栅设计计算示意（单位：mm）栅条的间隙数n，（个）。式中：Qmax-最大设计流量，m3/s -格栅倾角，取为60。 b-栅条间隙,m,（根据污水水质情况粗格栅取0.021m;细格栅取0.002m.） h-栅前水深，m,取h=0.4m; n-栅条间隙数，个；v-过栅流速，m/s,取0.9m/s 设计栅条宽度S=10mm=0.01m即 又 栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m,取0.2m。B=B0+0.2=0.765+0.2=1.0m (2) 通过格栅的水头损失h1设计水头损失h1=h0k计算：取格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数为k=3取2.42（设栅条断面为锐边矩形断面）（3） 栅后槽总高度H，m设栅前渠道超高h2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.097+0.3 =0.797（m）0.8（m）（4） 栅槽总长度L,m 进水渠道渐宽部分的长度L1。设进水渠宽B1=0.85m，其渐宽部分展开角度1=20，进水渠道内的流速为0.77m/s。栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2，m式中，H1为栅前渠道深，H1=h+h2，m。（5） 每日渣量W，m3/d，由于取b=0.021m，则W1=0.07m/103m3污水。采用机械清渣。 由于每日栅渣量为0.7m3/d0.2m3/d需采用机械清渣。 格栅选用2台旋转式齿耙格栅除污机，一用一备循环使用，过水量为10000m3/d。 根据某设备制造厂提供的有关技术条件，故选设备的技术参数如下：安装角度为70；电机功率为1.5KW；设备宽度为800mm；沟宽为900mm；栅前水深1.0m；过栅流速为0.51.0m/s；耙齿栅隙为20mm；过水流量为1000030000m3/d。细格栅计算过程如上。取h=0.4m，v=0.9m/s，b=10mm，=60，Qmax=0.2m3/sS=0.01m，栅槽宽度比格栅宽取0.2m。水头损失栅后槽总高度H，设栅前渠道超高h2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.26+0.3=0.96（m）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分长度L1，m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2，mH1为栅前渠道深，H1=h+h2，m每日渣量W，m3/d取W1=0.08m3/103m3污水采用机械清渣。2.巴氏流量槽由于Q=10000m3/d，变化系数KZ=1.4所以Q峰=583.3m3/h 图2-1 巴氏计量槽计算示意故选用型号为LMZ-50的计量槽。其安装尺寸为：参数BLL1L2H单位（mm）380750202315003003.钟氏沉砂池由于Q=1.4104m3/d，故而选用2座钟氏沉砂池循环使用，由钟氏沉砂池规格可以选择其尺寸为：型号流量/m3h-1重要尺寸/mABCDEFGHJKLZXS-6.05842.421.00.4500.9000.31.550.400.300.400.801.15本设计采用空气提高器排沙，该提高器装置由设备厂家与桨叶分离机成套供应。图3-1 钟式沉砂池设计计算及安装尺寸1栏杆；2驱动装置；3除砂管；4平台；5驱动管轴；6叶轮；7吸砂系统4.配水井（1） 进水管管径D1由于其设计流量为1.4104m3/d=583.3m3/h=161.98L/s进水管管径D1=500mm时，查水力计算表，得知u=0.95m/s，满足设计规定。（2） 矩形宽顶堰 进水从配水井井底中心进入，经算宽度堰流入4个水斗再由管道接入4座后续构筑物，每个后续构筑物的分派水量应为q=583.3m3/h，配水采用矩形宽顶溢流堰至配水管。图4-1 配水井计算示意1进水管；2配水池；3内部为圆形管道；4锥体导流嵌入物；5配水漏斗；6配水器；7堰；8出水管堰上水头H。由于出水溢流堰的流量为q=583.3m3/h=161.98L/s，一般大于100L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，因此本设计采用矩形堰（堰高h去0.5m）矩形堰的流量式中Q矩形堰的流量，m3/sH堰上水头，mB堰宽，m，取堰宽b=0.6m。m0流量系数，通常采用0.3270.332，取0.33则堰顶厚度B。根据资料，当时，属于矩形宽顶堰。取B=0.6m，这时（在2.510范围之内）所以该堰属于矩形宽顶堰。（3） 配水管管径D2，设该配水管管径D2=300mm，流量q=416.67m3/h，查水力计算表，得知u=0.7m/s。（4） 配水漏斗上口口径D，按配水井内径的1.5倍设计D=1.5D1=1.5500=750mm。5.CASS池由于Q=10000m3/d，总变化系数为1.4，CODcr=400mg/L，BOD5=250mg/L，SS=250mg/L，NH3-N=25mg/L出水水质达成城乡为谁解决厂污染物排放标准（GB18918-2023)：CODcr=60mg/L，BOD5=20mg/L，SS=20mg/L，NH3-N=15mg/L.（1） 曝气时间ta设混合液污泥浓度X=2500mg/L，污泥负荷Nc=0.1kgBOD5/kgMLSS，充水比=0.24，则曝气时间ta为：，式中ta曝气时间，h。充水比。S0曝气池进水的平均BOD5值，mg/L。NS污泥负荷，kgBOD5/kgMLSS。X混合液污泥浓度，mg/L（2） 沉淀时间 当污泥浓度小于3000mg/L时，污泥界面沉降速度为u=7.4104TX-1.7。式中：u污泥界面沉降速度，m/s。 T污水温度，C。 X混合液污泥浓度，mg/L。设污水温度为T=10C，则污泥界面沉降速度u=7.4104TX-1.7=7.4104102500-1.7=1.24（m/h）设曝气池水深H=5m，缓冲层高度=0.5m，沉淀时间ts为：(3)（4） 曝气池容积V曝气池个数n2=4，没座曝气池容积（5） 复核出水溶解性BOD5，根据设计出水水质，出水的溶解性BOD5小于10.55mg/L。计算结果满足设计规定。（6） 计算剩余污泥量取冬季的平均温度为100C100C时活性污泥自身氧化系数：剩余生物污泥量：剩余非生物污泥：剩余污泥总量：剩余污泥浓度:剩余污泥含水率按99.7计算，湿泥泥量：742.5m3/d（7） 复核污泥龄：计算结果表白，污泥龄可以瞒足氨氮完全硝化需要。（8） 复核滗水高度h1，曝气池有效水深H=5m。滗水高度h1： 复核结果与设定值相同。（9） 设计需氧量：按照夏季时高水量计算需氧量。根据室外排水设计规范GBJ14-1987(1991年版)第6.7.2条，设计需氧量AOR：式中，第二部分为氨氮硝化需氧量，a、b、c为设计系数：a=1.47，b=4.6，c=1.42（10） 标准需氧量：标准需氧量计算公式：式中：Cs（20）200C时氧在清水中饱和溶解度，取Cs（20）=9.17mg/L(查氧在蒸馏水中的溶解度)。 氧总转移系数，取=0.85。 氧在污水中的饱和溶解度修正系数，取=0.95。 因海拔高度不同而引起的压力系数。 P所在地的大气压力Pa。 T设计水温，冬T=100C，夏T=300C。 Csb(T)设计水利条件下曝气池内平均溶解氧饱和度。 Pb空气扩散装置处的绝对压力Pa。Pb=P+9.8103H。 H空气扩散装置淹没深度，m。 Qt气泡离开水面时含氧量，。EA空气扩散装置氧转化效率，可由设备样本查得。C曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2。工程所在地海拔高度300m，大气压力P为1105Pa，压力修正系数： 微孔曝气头安装在距池底0.3m处，淹没在深度4.7m，其绝对压力位： 微孔曝气头氧转移效率EA为20，气泡离开水面时含氧量：水温300C时，清水饱和度Cs（30）为7.3mg/L曝气池内平均溶解氧饱和度： 标准需氧量SOR: 空气用量： 最大气水比=361224/14000=6.192(11) 曝气池布置：CASS曝气池共设4座，每座曝气池长61m，宽16m，水深5m，超高0.5m。有效体积为4880m3。其中预反映区长10m，占曝气池容积16.4，单座布置如图：图5-1 CASS曝气池布置示意紫外线消毒工艺计算（1） 峰值流量由于Q=10000m3/d,k=1.4所以Q=Q.k=14000m3/d（2） 灯管数：初步选用UV3000PLUS紫外消毒设备，3800m3/d需要14根灯管，故 拟选用4根灯管为一个模板，则模板数N： (3) 消毒渠设计：按设备规定渠深度为61cm,设渠中水流速度为0.3m/s渠道过水断面面积： 渠道宽度： 若灯管间距为8.89cm，沿渠道宽度可安装10个模板，故选取用 UV3000PLUS系统，两个UV灯组，每个UV灯组6个模板。渠道长度：每个模板长度为2.46m，两个灯组间距为1.0m，渠道出水设堰板调节。调节堰与灯组间距1.5m，则渠道总长L为： 复核辐射时间： （符合规定）紫外线消毒渠道布置如下图所示：1104m3/d