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Hefei University 项目设计 项目题目： 内外缘翻边复合模 学科专业： 材料成型及控制工程 作者姓名： 尹新 导师姓名： 周伟 完毕时间： 2023 04 16 课题 内外缘翻边复合模摘 要通过对冲裁工件工艺的对的分析，设计了一副一模一腔的翻边模。本设计具体地叙述了模具成型零件涉及凸模、凹模及其他零件如卸料板、固定板、垫板、导柱、导套等的设计，重要零件的工艺参数的选择与计算，并对着重对模具的设计部分作了具体介绍。关键词：模具设计； 翻边模具 ABSTRACTAbstact By blanking of the workpiece to the correct analysis, design a model of a cavity in a row kind of cross-blank die. Design of the detailed description of the mold components, including punch, die and other components such as discharge plate, plate, plate, Pillar I. sets in the design and fabrication process, important parts of the process parameters and options, Blanking agencies and discharge devices and other structural design process, and focuses on the design of the mold gave a detailed briefing.Key words :die design cross-nesting ; blanking Die 目 录摘 要0目 次2第1章 引言311 本课题的意义、目的、研究范围及要达成的规定312 本课题在国内外的发展概况及存在的问题413 本课题的指导思想及应解决的重要问题5第2章 模具设计程序及环节621 冲件工艺分析62.1.1 翻边工件的形状、尺寸、精度、断面质量、装配关系分析62.1.2 模具的结构形式、材料选用722 模具工艺计算72.2.1 计算毛坯尺寸，合理排样并绘制排样图，计算出材料运用率72.2.2 翻边工序的计算141） 核算能否采用一次翻边达成零件规定的高度14根据表2-2取极限翻边系数代入式（2-6）中142.2.3 拟定压力机公称压力152.3.选定定位元件182.3.1.4固定板、垫板设计与标准192.3.1.5导向零件的种类和标准的拟定202.3.1.6紧固件与模具定位件的标准与拟定232.3.1.7模柄与标准242.3.1绘制模具总体结构草图，初步计算并拟定模具闭合高度，概算模具外形尺寸25第3章 结论26第4章 结束语27参考文献28 第1章 引言大学四年的本科学习即将结束，公司实训设计是其中一个环节，是对以前所学的知识及所掌握的技能的综合运用和检查。随着我国经济的迅速发展，采用模具的生产技术得到愈来愈广泛的应用。在课程学习和课程、生产实习，我纯熟地掌握了机械制图、机械设计、机械原理等专业基础课和专业课方面的知识，对机械制造、加工的工艺有了一个系统、全面的理解，达成了学习的目的。对于模具设计这个实践性非常强的设计课题，我们进行了大量的实习。通过在合肥市的惠而浦工厂参观毕业实习时，我对于模具特别是冲压模具的设计环节有了一个全新的结识，丰富了各种模具的结构和动作过程方面的知识，而对于模具的制造工艺更是实现了零的突破。在指导老师的协助下和在工厂师傅的讲解下，同时查阅了很多相关资料并亲手拆装了一些典型的模具实体，明确了模具的一般工作原理、制造、加工工艺。并在图书馆借阅了许多相关手册和书籍，设计中，将充足运用和查阅各种资料，并与同学进行充足讨论，尽最大努力搞好本次项目设计。在设计的过程中，将有一定的困难，但有指导老师的悉心指导和自己的努力，相信会完满的完毕项目设计任务。由于学生水平有限，并且缺少经验，设计中不妥之处在所难免，肯请各位老师指正。11 本课题的意义、目的、研究范围及要达成的规定在现代产品生产中，模具由于其加工效率高，互换性好，节约原材料，所以得到很广泛的应用。随着现代化工业和科学技术的发展，模具的应用越来越广泛，其适应性也越来越强。已成为工业国家制造工艺水平的标志和独立的基础工业体系。此外，采用模具进行成形加工，是少、无切削的重要工装，在大批、大量加工中，可使材料运用率达90%或以上。本设计根据工件的尺寸及相关技术规定，设计一采用后导柱模架式的交叉排样的单工序落料模，其设计和制造无特殊规定，一律按GB/T 2851.12851.71990、GB/T 2852.12852.41990、JB/T 80851990（冲模模架），和JB/T 76437653（冷冲模）选用标准模架和标准件，并符合相应的技术规定。冲模零件不允许有裂纹，工作表面不允许有划痕、机械损伤、锈蚀等表面缺陷。经热解决后的零件硬度应均匀，不允许有软点和脱碳区，并清除氧化物等。冲模各零件的材料和热解决硬度应优先按实用模具设计与制造手册中表22.2-3、表22.2-4选用，允许采用性能高于表22.2-3、表22.2-4规定的其他钢种。零件图中普通螺纹的基本尺寸应符合GB/T 196的规定，选用的极限与配合应符合GB/T 197的规定。零件图上未注明倒角的尺寸，除刃口外所有锐边均应倒角或倒圆。视零件大小，倒角尺寸为0.545245，倒圆尺寸为R0.51mm。经磁性吸力磨削后的钢件应退磁。零件上销钉孔的配合长度一般不应小于销钉直径的1.5倍。固定板、凹模、垫板、卸料板的形状和位置公差按GB/T 1182-1996等的规定。固定卸料的导料板应磨成等高。冲模各零件的几何形状、尺寸精度、表面粗糙度等应符合设计图样规定。零件图中未注公差尺寸的极限偏差按GB/T 1804的规定。零件图中未注的形状和位置公差按B/T 1184-1996的规定。成形工作零件的口部圆角及拉伸筋等必须圆滑过渡，符合设计规定并允许在试模时给予修正，以达成冲压零件的规定。冲裁模之凸、凹模刃口及侧刃等必须锋利，不允许有崩刃、缺刃和机械损坏。冲裁模凹模工作孔不允许有倒锥度用锻压加工的零件不应有过热、过烧的内部组织和机械加工不能去掉的裂纹、夹层及凹坑。12 本课题在国内外的发展概况及存在的问题 模具是制造业的重要工艺基础。由于在国外，特别是工业发达国家，起步早，底子厚，其研发水平高，生产能力强，处在成熟稳定的发展状态。在我国，虽然很早就开始制造模具和使用模具，但长期未形成产业。直到20世纪80年代后期，中国模具工业才驶入发展的快车道。近年，我国除了在技术与设备的国外引进外，自主研发与制造能力也在突飞猛进地发展，不仅国有模具公司有了很大发展，三资公司、乡镇（个体）模具公司的发展也相称迅速。虽然我国模具总量目前已达成相称规模，模具水平也有很大提高，但设计制造水平总体上落后于德、美、日、法、意等工业发达国家许多。在此仅对国内模具行业当前存在的问题和差距作一简要分析，其重要表现在以下几个方面：总量供不应求、模具产品水平大大低于国际水平，生产周期却高于国际水平、开发能力较差，经济效益欠佳、人才严重局限性，科研开发及技术攻关投入太少 工艺装备水平低，且配套性不好，运用率低 、专业化、标准化、商品化限度低，协作能力差、模具材料及模具相关技术落后。13 本课题的指导思想及应解决的重要问题 本设计旨在通过度析计算所给待生产工件的各项工艺及规定和数据，根据模具设计生产的工作流程，并按照模具设计的各项标准进行设计及调整，达成符合工业生产所需的规定。在设计过程，解决模具设计中材料的选择、尺寸的计算、标准件的选择、各装配零件的配合等各项问题，以期所设计模具能低成本加工及模具成品能加工出符合规定的工件。第2章 模具设计程序及环节21 冲件工艺分析2.1.1 翻边工件的形状、尺寸、精度、断面质量、装配关系分析图2-1 工件图（材料Q235 t=1.0） 根据所提供的产品图样可知，图示结构中需要对零件的内外缘进行翻边加工，初次冲压时用初始挡料销和固定挡料销定位，条料顺序送进一条料长度后，需使条料反转后再顺序送进，用两个挡料销和固定挡料销定位。 条料尺寸不大，结构简朴，所以模具属于小型的单工序落料模，为减少生产成本，使用手工送料的方式。 图样中有未注圆角，根据相关规定，选择圆角尺寸为R2mm。冲裁件内外形应尽量避免有锋利清角，为提高模具寿命，建议将所有的90度清角改为R1的圆角。 图样中精度及断面质量均没有特别的规定。零件图上的所有的尺寸均未标注公差，属于自由尺寸，即在IT12IT18取公差值,按IT14级拟定工件尺寸的公差。可查互换性与测量技术基础公差表，各尺寸公差为：1200 -0.30 440 -0.22 450 -0.22 200 -0.22 R60 -0.18断面质量按一般标准解决。根据生产实践可知其装配关系大体为一般的普通落料模形式的改善。2.1.2 模具的结构形式、材料选用由图样及相关说明可知，该模具属于精度规定不高，冲击负荷较低，规定批量生产的单工序落料模，其由手动进料即可。则有四种结构形式可选择：有导向固定卸料式落料模、弹压式落料模、顺装上出件落料模和倒装式落料模。由于条料需要间隔反转，考虑到生产成本的控制，本设计选择弹压式落料模。本设计为冷冲压模具，材料选择市场上价格不高且较为常用的冷作模具钢：08钢（GB/T699-1988）。08钢是一种应用广泛的冷作模具钢，为极软的碳素钢，强度、硬度很低，而韧性和塑性极高，具有良好的深冲、拉延、弯曲和镦粗等冷加工性能、焊接性能。但存在时效敏感性，淬硬性及淬透性极低。大多轧制成高精度的薄板或冷轧钢带用以制造易加工成形，强度低的深冲压或深拉延的覆盖零件和焊接构件。22 模具工艺计算2.2.1 计算毛坯尺寸，合理排样并绘制排样图，计算出材料运用率由零件图可知，该零件需要对外缘何内孔进行同时的翻边加工，因此需要对零件的翻边进行逐个的分析，一方面对内孔翻边进行分析。（一）内孔的翻边（1.）圆孔翻边得工艺性（图2-2）规定如下： 翻边高度 h1.5r 圆角半径 r1+1.5t凸缘宽度 Bh 并且翻边方向与冲孔的方向相反时，翻边不易破裂。 （2）翻边系数 在圆孔翻边时，变形限度决定于毛坯预制孔直径与翻 边直径之比，即翻边系数K（图2-2）。 图2-2 K=d/D （2-1）当一次翻边能达成一定的翻边高度时，各种材料允许的翻边系数为一次翻边系数，见表2-1，表2-2。 表2-1 低碳钢的极限翻边系数K 翻边方法孔的加工方法 比值 d/t 100503520 15 10 8 6.5 5 3 1 球形凸模钻后去毛刺用冲孔模冲孔 0.70 0.750.600.650.520.570.450.520.400.480.360.450.330.440.310.430.300.420.250.420.20 _ 圆柱形凸模钻后去毛刺用冲孔模冲孔0.800.850.700.750.600.650.500.600.450.550.420.520.400.500.370.500.350.480.300.470.25 _ 表2-2 其他一些材料的翻边系数 退火的材料翻 边 系 数 K 白铁皮黄铜H62，t=0.56mm铝，t=0.55mm硬 铝软钢，t=0.252mm 0.70 0.68 0.70 0.89 0.72 0.65 0.62 0.64 0.80 0.68 第二次以后圆孔翻边工序的翻边系数 =（1.151.2）K （2-1） 式中K为表2-1中查出的翻边系数。（3）翻边的工艺计算 1）尺寸的计算：在翻边工序之前，须在毛坯上预加工出工艺底孔，其大小应按翻边直径和翻边高度来计算。预制孔直径： d=D-2(h-0.43r-0.72t) （2-2）翻边高度： （2-3）式中各符号见图2-1。最大翻边高度： （2-4）当制件规定高度h 时，不能一次直接翻边成形，可采用加热翻边，多次翻边，或拉深后冲底孔再翻边的方法，如图2-3所示图 2-3在拉深件底部冲孔翻边时，应先决定翻边所能达成的最大高度，然后求出拉深高度，翻边高度（图2-2） （2-5）或 （2-6） 预制孔直径d为 (2-7)或 （2-8）拉深高度 （2-9）2）孔翻边次数的拟定：假如制件翻边高度很大，计算所得的翻边系数小于表2-1，表2-2中所列数值时，需多次翻边。 计算方法： （2-10） 式中 n- 翻边次数； K- 翻边系数按表2-1，表2-2选取 - 多次翻边系数，一般取=1.151.2K。3）翻边力的计算：翻边力要比拉深力小的多，一般用圆柱形平底凸模进行翻边时，计算翻边力的公式为 （2-11）式中 -材料的屈服强度(MPa) 无预制孔的翻边力比有预制孔的大1.331.75倍，凸模形状和凸，凹模间隙对翻边力有很大影响，假如用球形凸模或锥形凸模翻边时，所需的力略小于用上式计算的数值，约减少20%30%。4）翻边凸凹模形状，尺寸：由零件图分析可知翻边的内孔为10mm以下，因此对于内孔的翻边应选用带有定位销，竖直直径为10mm以下的翻边凸模。如图2-4所示 图2-45）翻边凸凹模间隙计算：在平面毛坯上冲孔的翻边和先拉深后冲孔的翻边所用的凸，凹模间隙值可按表2-3选取。 表2-3 翻边时凸，凹模间隙值材料厚度0.30.50.70.81.01.21.52.0平毛坯翻边 0.25 0.45 0.6 0.7 0.85 1.0 1.3 1.7拉深后翻边 - - - 0.6 0.75 0.9 1.1 1.5当翻边时内孔有尺寸精度规定期，尺寸精度由凸模保证。此时，按下式计算凸，凹模尺寸： （2-12） （2-13） 式中 、-凸、凹模直径； 、-凸、凹模公差； D-竖孔最小内径； -竖孔内径公差。假如对翻边竖孔的外径精度规定较高时，凸凹模之间应取最小间隙，以便凹模对直壁外侧产生挤压作用，从而控制其外形尺寸。（二）外缘翻边由零件图可以知道该零件需要对外凸外缘和内凹外缘进行翻边。1 外凸外缘翻边外凸外缘翻边指沿着具有外凸形状的不封闭外缘翻边，这种翻边的变形情况近似于浅拉深。外凸外缘翻边的变形限度用下式表达： （2-14）式中 b-翻边的宽度； R-翻边的外凸缘半径。 外凸外缘翻边的极限度变形限度见表2-4表2-4 外缘翻边时材料的允许变形限度金属和合金的名称 变形限度/% 变形限度/%橡皮成型 模具成型 橡皮成型 模具成型 铝 合 金L4（M）L4硬LF21（M）LF21硬LF2（M）LF2硬LY12(M)LY12硬LY11(M)LY11硬 25 5 23 5 20 5 14 6 14 5 30 8 30 8 25 8 20 8 20 6 6 3 6 3 6 3 6 0.5 4 0 40 12 40 12 35 12 30 9 30 0黄 铜H62软H62半硬H68软H68半硬 30 10 35 10 40 14 45 14 8 4 8 4 45 16 55 16 钢10201Cr18Ni9软1Cr18Ni硬2Cr18Ni9 38 22 15 40 40 10 10 10 10 102 内凹外缘翻边 内凹外缘翻边指沿着具有内凹形状的外缘，这种翻边得变化情况近似于圆孔翻边。 内凹外缘翻边的变形限度用下式表达： （2-15） 表2-4为内凹外缘翻边的极限变形限度。 由零件图2-1可以知道在零件的外缘需要做内外缘翻边，因此可以拟定此零件的大体翻边方法，如图2-5 图2-52.2.2 翻边工序的计算 1） 核算能否采用一次翻边达成零件规定的高度 根据表2-2取极限翻边系数代入式（2-6）中 平刃口冲裁模的冲裁力F一般按下式计算： F = KLtb （2-2）在这里为计算简便，也可按下式估算冲裁力： FLtsb （2-3） 影响这些力的因素较多，重要有材料的力学性能、材料的厚度、模具间 隙、凹模洞口的结构、搭边大小、润滑情况等，一般常用下列经验公式计算：卸料力 Fx = KxF （2-4）推件力 FT = nKTF （2-5）其中：查表取碳素结构钢Q235的抗拉强度：sb = 460/MPa（GB 7001988） 卸料力系数：Kx = 0.05 推件力系数：KT = 0.055 同时梗塞在凹模内的工件数：n = h/t = 3/1 = 3冲裁周边长度（圆角按清角计算）：L = 45+（120-6）2+（45-20）+p6= 316.85/mm 材料厚度：t = 1/mm所以：落料力F316 FT.85460 = 146/KN 卸料力Fx = KxF = 0.05146 = 7.3/KN 推件力FT = nKTF = 30.055146 = 24.09/KN2.2.3 拟定压力机公称压力 压力机的公称压力必须大于或等于冲压力。计算总冲压力FZ，原则上只计算同时发生的力，并应根据不同的模具结构分别对待。 本设计中模具使用弹性卸料装置和下出料方式的结构形式，因此冲压力由冲裁力、卸料力及推件力构成，可由下式计算得出： FZ = F + Fx + FT （2-6）所以总冲压力：FZ = 146+7.3+24.09 =177.4/KN则压力机的公称压力应大于或等于177.4/KN，由此查询国家标准（GB/T 14347-1993）选择公称压力为250kN的类开式可倾标准工作台。如图示：2.2.4计算压力中心 模具的压力中心应当通过压力机滑块的中心线。对于有模柄冲模来说，须使压力中心通过模柄的中心线。否则，冲压时滑块就会承受偏心载荷，导致滑块导轨和模具导向部分不正常的磨损，还会使合理间隙得不到保证，从而影响制件质量和减少模具寿命甚至损坏模具。在实际生产中，也许出现冲模压力中心在冲压过程中发生变化的情况，或者由于冲件的形状特殊，从模具结构考虑，不宜于使压力中心与模柄中心相重合的情况，这时应注意使压力中心的偏离不致超过所选用压力机允许的范围。（图2-3） 根据工件图分析可知，工件图虽是对称图形，但形状有一定的复杂性，所以，需按冲裁复杂形状零件的压力中心时的公式计算，即先选定坐标轴X和Y，将组成图形的轮廓线划分为若干简朴的线段，求出各线段长度和各线段的重心位置，然后按以下公式计算压力中心坐标（X0,Y0）： （2-7） （2-8） 冲裁圆弧段时，其压力中心的位置（图2-4）按下式计算： （图2-4） （2-9） 式中 l - 弧长； R - 半径； b - 弦长。/mm则压力中心为： / mm = 0/ mm 。2.3.选定定位元件为了保证模具正常工作和冲出合格冲裁件，必须保证坯料或工序件对模具的工作刃口处在对的的相对位置，即必须定位。 条料横向定位装置和纵向定位原件均使用固定挡料销：(其中横向)固定挡料销：本设计中，在送料方向的垂直方向上需用上两个初始挡料销对初次冲裁时定位用，其结构与纵向的固定挡料销同样，采用圆柱头式挡料销（GB2688.11-81）。其结构如下：.A型固定挡料销（摘自JBT 7649.101994）（图2-8）直径d（h11）= 60 -0.075 /mm的A型固定挡料销：固定挡料销A6 JB/T 7649.10d1(m6) = 3 +0.008 +0.002 /mm h = 3/mm L = 8/mm 材料：45，热解决硬度4348HRC技术条件：按JB/T 7653-1994的规定（图2-9）2.3.1.4固定板、垫板设计与标准根据模具结构分析，本设计只在凸模采用矩形的固定板固定，其平面轮廓尺寸除应保证凸模安装孔外，应还考虑螺钉和销孔的位置，厚度一般取为凹模的60%80%。固定板孔与凸模采用过渡配合(H7/m6)，压装后端面磨平，以保证冲模的垂直度。垫板重要用于直接承受和扩散凸（凹）模传来的压力，防止模座承受过大压力而出现凹坑，影响模具正常工作。垫板厚度一般取612mm，外形尺寸按固定板形状决定。常用材料为45钢、T7A。固定板、垫板的基本结构、尺寸可按GB2858.1-81 GB2858.6，GB2859.GB2859.6选取。尺寸选择如下：矩形固定板：矩形固定板（摘自JBT 7643.21994）（图2-10）长度L = 160/mm、宽度B = 125/mm、厚度H = 20/mm、材料为45钢的矩形固定板：固定板16012520 - 45钢JB/T 7643.2材料：45、Q235 - AF技术条件：按JB/T 7653-1994的规定矩形垫板：矩形垫板（摘自JBT 7643.31994）（图2-11）长度L = 160/mm、宽度B = 125/mm、厚度H = 6/mm、材料为45钢的矩形垫板：垫板1601256 - 45钢JB/T 7643.3材料：45、T8 A技术条件：按JB/T 7653-1994的规定2.3.1.5导向零件的种类和标准的拟定模具中导向副的作用是保证上模相对于下模有一精确的位置关系。根据设计规定及成本考虑，本设计采用在中、小型模具中应用最广的滑动导向副结构。其布置形式采用操作方便的后侧导柱形式。滑动导向副由导柱、导套组成，如图2-9所示。导套和上模座采用H7/r6过盈配合，导套孔与导套柱间采用H6/h5、H7/h6的间隙配合。为使导套内便于贮油并经常保持摩擦副润滑，导套内孔开有油槽。导套、导柱均有国家标准，国标中对导套、导柱的尺寸、材料、表面质量等都有相应的规定。具体可查GB2861.1-1990GB2861.7-1990。本设计采用B型导柱和型导套。导柱导套装配图（图2-12）具体尺寸如下：B型导柱（摘自GB/T 2861.2-1990）（图2-13）直径d = 32 0 -0.016/mm、公差带h6、长度L = 190/mm、l = 50/mm的B型导柱：导柱B32h619050 GB/T 2861.2d1(r6)= 32+0.050 -0.034/mm技术条件：按JB/T 8070-1995的规定R*由制造厂决定A型导套（摘自GB/T 2861.6-1990）（图2-14）直径d = 32+0.025 0/mm、公差带H7、长度L =105/mm、H = 43/mm的A型导套：导套A32H710543 GB/T 2861.6D(r6)=45/mm b = 3/mm a = 1/mm技术条件：按JB/T 8070-1995的规定R*由制造厂决定为保证使用中的安全性与可靠性，设计与装配模具时，还应注意下列事项：当模具处在闭合位置时，导柱上端面与上模座的上平面应留1015mm的距离；导柱下端面与下模座平面应留25mm的距离。导套与上模座上平面应留不小于3mm的距离，同时上模座开横槽，以便排气和出油。2.3.1.6紧固件与模具定位件的标准与拟定模具紧固件重要指螺钉和销钉。 螺钉重要承受拉应力，用来连接零件。常用的有内六角螺钉和各种带槽的柱头螺钉，螺钉旋进的深度等尺寸参见图2-11。本设计除特殊说明外都使用M650的内六角圆柱头螺钉紧固，采用公称直径为650/mm的圆柱销定位。螺纹连接拧入深度 （图2-15）对于钢h = d1 对于铸铁h = 1.5 d1卸料螺栓：卸料螺栓多数也是圆柱头和内六角两类，由于弹压卸料板在装配后应保持水平，故卸料螺栓长度L应控制在一定的公差范围内。本设计采用较为常用的圆柱头卸料螺栓，具体标准如下：圆柱头卸料螺栓（摘自JB/T 7650.5-1994）（图2-16）直径d = M10/mm、长度L = 80/mm的圆柱头卸料螺栓：圆柱头卸料螺栓M1080 JB/T 7650.5d1 = 12/mm d2 = 18/mm d3 = 6.2/mm l = 10/mm H = 7/mm t = 3.5/mmn = 3/mm C = 2/mm b = 2/mm r 0.8/mm r1 1/mm材料：45，热解决硬度3540HRC技术条件：按JB/T 3098.3-2023的规定销钉：本设计除特殊说明外，一律选用630的销钉定位。配合间隙为m6/h82.3.1.7模柄与标准 本设计采用合用于所有中小型模具的压入式模柄，它与模座孔采用H7/m6过渡配合。具体标准如下：A型压入式模柄（摘自JB/T 7646.1-1994）（图2-17）直径d(js10) = 40+0.050 -0.050/mm、高度L = 115/mm的A型压入式模柄：模柄A40115 JB/T 7646.1d1(m6) = 42+0.025 +0.009/mm d2 = 50/mm d3 = 11/mm d4(H7) = 6+0.012 0/mmL1 = 45/mm L2 = 6/mm L3 = 4/mm材料：Q235-A F技术条件：按JB/T 7653-1994的规定2.3.1绘制模具总体结构草图，初步计算并拟定模具闭合高度，概算模具外形尺寸 根据以上的分析，本设计的模具结构草图如下：模具总体结构草图 （图2-20）后侧导柱模架（摘自GBT 2851.3-1990）（图2-21）凹模周界L =200 /mm、B = 200/mm、闭合高度H = 170210/mm、级精度的后侧导柱模架：模架200200170210(GB/T 2851.3)技术条件：按JB/T 8050-1999的规定并拟定模具的最小闭合高度为170/mm，模具外形尺寸约为300280254/mm。第3章 结论 本设计采用了大量的标准件，目的就是为了减少模具从设计到试制到生产加工的时间成本与物质成本，符合现代模具设计生产的高效快速原则。在设计过程中，处处以最大限度减少成本为衡量标准，并同时注重设计与制造的差异性，力求将这种差异性在符合设计规定的情况下减少至几近消除。当然，由于设计者水平有限，设计中也存在着一些不尽人意之处，力求在不断追求中达成完美。第4章 结束语历经近一个月的项目设计即将结束，敬请各位老师对我的设计过程作严格检查。在这次项目设计中通过参考、查阅各种有关模具方面的资料，请教工厂中极具经验的模具设计人员和工人师傅以及各位老师有关模具方面的问题，特别是模具在实际中也许碰到的具体问题，使我在这短暂的时间里，对模具的结识有了一个质的奔腾。使我对落料模模具设计的成型方法，成型零件的设计，成型零件的加工工艺，重要工艺参数的计算，模具的总体结构设计及零部件的设计等都有了进一步的理解和掌握。模具在当今社会生活中运用得非常广泛，掌握模具的设计方法对我们以后的工作和发展有着十分重要的意义。从陌生到开始接触，从了解到熟悉，这是每个人学习事物所必经的一般过程，我对模具的结识过程亦是如此。通过一个月的努力，我相信这次项目设计一定能为四年的大学生涯填上实用的一笔，为将来的工作奠定坚实的基础。参考文献1 许发樾实用模具设计与制造手册.北京：机械工业出版社，2023.1-1212 席伟光，杨光，李波.机械设计课程设计.北京：高等教育出版社，2023.3 翁其金，徐新成.冲压工艺及冲模设计.北京：机械工业出版社，2023.1-109.4 于永泗，齐民.机械工程材料.第5版.大连：大连理工大学出版社，2023.5 Bernier C LIndexing concepts and methods .New York:Academic Pr,19786 汪恺.机械工业基础标准应用手册.北京：机械工业出版社，2023.7 刘鸿文.材料力学.第四版.北京：高等教育出