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脚手架工程方案
一、外架选用
本工程单体占地面积较大，层数为 层，建筑高度 ,所以外架拟采用双排扣件式钢管脚手架。主杆纵距1.50m。立杆的横向间距1.05m，里排立杆离墙面450mm，步距1.8m。
脚手架底脚必须牢固，回填土分层夯实平整，认真做好排水解决。立杆底部加设宽度≥300mm,厚度≥50mm的垫木或砼垫块。
二、搭设材料
1、搭设脚手架所有采用ф48mm，壁厚3.5mm的钢管，悬挑型钢采用16#工字钢，其质量符合现行国家标准规定。
2、脚手架钢管的尺寸、横向水平杆最大长度2.5m，其它杆最大长度为6.0 m，每根钢管的最大质量不小于25kg。
3、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。
4、钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。
5、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)规定。
　①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)规定抽样检测。对不合格品严禁使用。
　②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换解决。
　③新、旧扣件均进行防锈解决。
三、施工流程
1、场地平整、夯实→检查准备材料配件→定位设立垫块→摆放扫地杆→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→防护栏杆→脚手片→密目安全网。
2、施工要点
一）立杆 纵距1.5m，横距1.05m。
1 每根立杆底部宜设立底座或垫板。
2 脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
3 脚手架 立杆基础不在同一高度上时 ， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定 ，高低差不应大于1m 。 靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm
4双排脚手架底层步距均不应大于 2m。
5 双排脚手架立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接 。
6 脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：
1）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 ㎜；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3 ；
2）当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m ，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于 100mm。
7 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端 1m，宜高出檐口上端 1.5m。
二）纵、横向水平杆、脚手板
1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1）纵向水平杆应设立在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨；
2）纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：
⑴两根相邻纵向水平杆的接头不应设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3
⑵ 搭接长度不应小于 1m，应等间距设立 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。
3）当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设立，间距不应大于 400mm
2 横向水平杆的构造应符合下列规定：
1）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设立，最大间距不应大于纵距的 1/2；
2）当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm；
3）当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于 180mm。
3）主节点处必须设立一根横向水平杆 ， 用直角扣件扣接且严禁拆除 。
3 脚手板的设立应符合下列规定：
1）作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实；
2）冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设立在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于 2m 时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取 130mm~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm
3）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于 1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
4）作业层端部脚手板探头长度应取 150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。

三、连墙件
1）脚手架连墙件设立的位置、数量：水平方向每隔3根立杆(4.5m),垂直方向每2层(3.6m)设一拉墙杆,上下呈梅花形布置。拉墙杆以Φ48钢管端部焊接Φ12钢筋加弯钩埋入混凝土结构外侧,并与外架垂直以扣件相连。
2）脚手架连墙件数量的设立除应满足计算规定外，还应符合下列规定。
连墙件布置最大间距
搭设方法 高度 竖向间距(h) 水平间距(l a ) 每根连墙件覆盖面积（㎡）
双排落地 ≤50m 3 h 3 l a ≤40
双排悬挑 >50m 2 h 3 l a ≤27
注：h——步距；l a ——纵距。

3）连墙件的布置应符合下列规定：
⑴ 应靠近主节点设立，偏离主节点的距离不应大于 300mm；
⑵应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其它可靠措施固定；
⑶应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置。
4）开口型脚手架的两端必须设立连墙件,连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高 ， 并且不应大于 4m 。
5）连墙件中的连墙杆应呈水平设立，当不能水平设立时，应向脚手架一端下斜连接。
6）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。对高度 24m 以上的双排脚手架，应采用刚性连墙件与建筑物连接。
7）当脚手架下部暂不能设连墙件时应采用防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在 45º～60º之间；连接点中心至主节点的距离不应大于 300mm。抛撑应在连墙件搭设后再拆除。
四、剪刀撑与横向斜撑
1、双排脚手架应设立剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设立剪刀撑。
2 、双排脚手架剪刀撑的设立应符合下列规定：
1）每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表的规定拟定。每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在45 0 ~60 0 之间；
剪刀撑跨越立杆的最多根数
剪刀撑斜杆与地面的倾角 a 45 0 50 0 60 0
剪刀撑跨越立杆的最多根数 n 7 6 5
2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，搭接长度不应小于 1m ，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于 100mm。
3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于 150mm。
3、高度在24m 及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设立剪刀撑 ；高度在24m 以下的双排脚手架，均必须在外侧两端 、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立
五、型钢悬挑式脚手架
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆 →横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
1、 一次悬挑脚手架高度不宜超过20m。
2、型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢或定型桁架。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计拟定，钢梁截面高度不应小于160mm。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。
3、用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U形钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
4、 每个型钢悬挑梁外端宜设立钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。
5、悬挑钢梁悬挑长度应按设计拟定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。
6、当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定期，钢压板尺寸不应小于100mm×10mm(宽X厚)；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mmX63mmX6mm。
7、型钢悬挑梁悬挑端应设立能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。
8、锚固位置设立在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。假如楼板的厚度小于120mm应采用加固措施。
9、悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设立，每一纵距设立一根。
10、悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设立。剪刀撑、横向斜撑设立应符合规范规定。
11、连墙件设立应符合规范的规定。
12、锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20。
13.悬挑式钢管脚手架分段搭设时应设高度300mm色带。

1-钢丝绳或钢拉杆
图6.12型钢悬挑脚手架构造

1-木楔侧向楔紧；2-两根1.5m长直径18mm的HRB335钢筋
图6.13悬挑钢梁U形螺栓固定构造

1-木楔楔紧
图6.14悬挑钢梁穿墙构造

图6.15悬挑梁锚固图

图6.14悬挑式脚手架
六.悬挑式钢平台
(l)悬挑接料平台需按现行的相应规范进行设计，其机构构造应能防止左右摇摆，计算书应编入施工组织设计。
(2) 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上。
(3) 斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设前后两道,两道中的每一道均应作单道受力计算。
（4） 应设立4个通过验算的吊环。吊运平台时应使用卡环,不得使吊钩直接钩挂吊环。吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
（5） 钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,采用其他方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物,钢平台外口应略高于内口。
（6） 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
（7） 钢平台吊装,需待横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,调整完毕,通过检查验收,方可松卸起重吊钩,上下操作。
（8） 钢平台使用时,应有专人进行检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复。
（9）操作平台上应显著地标明允许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量,严禁超过设计的允许荷载。应配备专人加以监督。

图3.24 悬挑式钢平台立面做法

图3.25悬挑平台平面做法

图3.26悬挑式钢平台
七、脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设;
2、进行分段验收和检查，发现有不符合规定的应迅速整改，并追究责任;
3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案规定的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。
4、架体内必须做到每2层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
　八、 脚手架搭设安全技术措施
　　1、技术保障措施
　　(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。
　　(2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选(选择标准见本设计)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。
　　(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检;架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。
　　(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上;脚手架严禁悬挂起重设备。
　　(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁别人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
　　2、质量保障措施
　　(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
　　(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
　　(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达成设计规定。
　　(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必须限时或立即整改。
　　3、安全保障措施
　　(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。
　　(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品;同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
　　(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(特别是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
　 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
　　(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。
　　A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|
　　a 在六级大风和大雨后
　　b 停用超过二个月，复工前。
　　B 检查保修项目
　　a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设 计的 规定;
　　b 扣件螺丝是否松动;
　　c 安全防护措施是否符合规定。
　　(6)在脚手架上进行电、气焊作业时必须有防火措施和专人看护。
　　(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
　　(8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
九、外架拆除：
脚手架拆除应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。拆除脚手架应按拟定的拆除程序进行，设立警戒区，并应派专人负责警戒。拆除脚手架前，应将脚手架上存留材料、杂物等清理干净，然后按自上而下，一步一清的方法拆除。连墙杆尖在位于其上的所有可拆杆件都拆除后才干拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合，协调操作，严禁单人进行拆除较重杆件等危险性的作业，并要加强对产品的保护，以防损坏门窗玻璃及外墙饰面。
安全措施
(1)搭设或拆除脚手架时,必须划出安全区,设警戒标志;并应有专人负责阻止无关人员靠近作业区。
(2)搭拆脚手架时，必须由持有上岗证的架子工承担，并定期进行体格检查，凡患有高血压、贫血病，心脏病及其它不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
(3)外架搭设完毕，须经项目安全员和公司质监部门有关人员验收合格后挂牌使用，未经检查、验收的架子，除架子工外，严禁其它人员攀登。验收后任何人员不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经项目经理批准由架子工操作。
(4)在工程施工过程中，派有经验的架子工定期对架子进行检查和保修工作，特别是大风雨后，项目经理要及时组织有关人员对架子进行全面检查。脚手架上施工荷载不得超过3KN/m2。
脚手架计算：
一、参数信息:

脚手架设计类型
结构脚手架
脚手板设计荷载（KN／m2）
3
同时施工层数
1
卸荷设立
无
搭设方式
双排脚手架
钢管类型
Φ48×3.5
架体高度H（m）
21
立杆的步距h（m）
1.80
立杆的纵距La（m）
1.50
立杆的横距Lb（m）
1.05
内立杆距建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方式
不设双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（KN／m2）
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目网自重标准值Gkmw（KN／m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片板挡板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（KN／m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米栏杆自重标准值gk（KN／m）
0.129
结构脚手架作业层数
1
结构脚手架荷载标准值Gk（KN／m2）
3
地区
哈市
安全网设立
全封闭
基本风压wo
0.35KN/m2
风荷载体形系数μs
1.3
风荷载高度变化系数μz
1.42
风荷载标准值（kN/m 2 ）wk=µz×µs×w o
0.646
每米脚手架钢管自重标准值
0.038 kN/m

三、纵向水平杆验算
横杆抗弯强度设计值f（N/m m2 ）
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E（N/m m2 ）
206000
横杆截面模量w(mm3)
5260
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接脚手架参数，按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
脚手架施工方案均布荷载值
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
脚手架施工方案强度验算
跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08 q1L2+0.1 q2L2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.47×1.5002=0.365 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下: M1max=-0.1 q1L2-0.117 q2L2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.193×1.5002-0.117×1.47×1.5002=-0.43 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.365×106,0.43×106)/5260.0=81.74 N/mm；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.74 N/mm小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm，满足规定！
脚手架施工方案挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大挠度计算值为：
V=0.667q1L4／100EI +0.99 q2L4／100EI
V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)+0.990×0.105×1500.04/(100×2.06×105×127100.0) =4.117 mm；
大横杆的最大挠度4.117 mm 小于大横杆的最大允许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足规定！
脚手架施工方案小横杆
根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
脚手架施工方案荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.057 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.58 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.057+0.184)+1.4 ×1.58 = 2.5 kN；
脚手架施工方案强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax =ql2／8= 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax =pl／3= 2.5×1.05/3 = 0.875 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.881 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.881×106/5260=167.49N/mm；
小横杆的最大应力计算值 σ =167.49 N/mm小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm，满足规定！
脚手架施工方案挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5 ql4／384EI=5×0.038×10504／ (384×2.060×105×127100.000) = 0.025 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.057+0.184+1.58 = 1.821 kN；
集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax =pL(3L2 - 4L2／9) ／72EI= 1821×1050.0×
(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.060×105×127100.0) = 1.935 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.025+1.935 = 1.96 mm；
小横杆的最大挠度和 1.96 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1050.000/150=6.668与10 mm,满足规定！
脚手架施工方案扣件抗滑
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.500×2/2=0.053 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.050=0.035 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.225 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 =2.2500 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.038+2.25)+1.4×1.500=4.846 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
脚手架施工方案荷载计算：
每米立杆承受自重标准值为：0.1295KN／m（暂按21m高度计算）
脚手板自重标准值：0.35KN／m2 铺设层数：2
栏杆、挡脚板自重标准值：0.17K N／m2
密目网自重标准值：0.01KN／m2
施工荷载：3K N／m2
脚手板自重：0.35*2 *1.5 *（1.05+0.45）／2=0.786KN
栏杆、挡脚板自重:0.17*2层 *1.5=0.62KN
密目网自重：0.01*21 *1.5=0.315KN
NQ1K=0.1295*21=2.72KN
NQ2K=0.786+0.62+0.315=1.723KN
施工荷载总和Σ N Qk按内外立杆一纵距的1／2取值
Σ N Qk=3.0*1.5*1.5*2层／2=4.725KN

不考虑风荷载时：
N=1.2（NQ1K+ NQ2K）+1.4Σ N Qk=11.947KN
考虑风荷载时：
N=1.2（NQ1K+ NQ2K）+0.9*1.4Σ N Qk=11.286KN
基本风压值w o=0.35 K N／m2（按GB50009-2023附表D.4取n=10所相应的哈尔滨市风压值）
风压高度变化系数µz按GB50009-2023查表7.2.1得µz=1.42
脚手架风荷载体型系数µs，按表 4.2.6 的规定采用µs=1.3
立杆段有风荷载产生的弯矩：
M w =0.9 ×1.4 M wk =0.9 ×1.4wkLah2／10=0.9 ×1.4×µz×µs×w o Lah2／10
M w =0.9 ×1.4×0.35×1.42×1.3×1.5×1.82／10=0.4KN·m
1、当不考虑风荷载时立杆的稳定性验算：
立杆的轴心压力设计值: N=11.947KN
立杆的截面回转半径: i=1.59cm
立杆的截面面积： A=5.06 cm2
立杆的截面模量： w=5.26 cm3
立杆的抗压强度设计值： f=205 N／mm2
轴心受压稳定系数ϕ=0.186（k=1.155,u=1.5查表，计算长度L0=kuh=3.119m,则长细比L0／i=197再查表A.0.6得ϕ=0.186）
即：N／ΦA=11.947KN／0.186×5.06 cm2=127 N／mm2<f=205 N／mm2
满足立杆稳定规定。
2、当考虑风荷载时立杆的稳定性验算：
立杆的轴心压力设计值: N=11.286KN
立杆的截面回转半径: i=1.59cm
立杆的截面面积： A=5.06 cm2
立杆的截面模量： w=5.26 cm3
立杆的抗压强度设计值： f=205 N／mm2
轴心受压稳定系数： ϕ=0.186
风荷载产生的弯矩： M w=0.4 KN·m
即：N／ΦA+ M w／W =195.9 N／mm2<f=205 N／mm2
满足立杆稳定规定。
脚手架施工方案连墙件
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.646 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=3.6×4.5= 16.200 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw =14.651 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 17.651 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 连墙件的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l0为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.50 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.500×100×205.000 = 87.545 kN；
Nl = 17.651 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足规定！
脚手架施工方案受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁H16按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
N N q
A B
m a L
m1
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1127 cm4，截面抵抗矩W = 140.9 cm3，截面积A = 26.1cm2。 密度：7.85g／cm3
受脚手架集中荷载 N= 11.947kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.500 = 0.246 kN/m；
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[A]=N(2+K1+K2) +qL(1+K)2／2 = 34.5 kN
R[B] = -N(K1+K2) + qL (1-K2)／2=-9.681 kN；
最大弯矩 Mmax= -N(a+m1) - q m2／2= -19.938 kN.m；
式中：m=1.5m a=0.3m m1=1.35m L=2.0m
k=m／L=1500／2=0.75 K1=a／L=0.15 K2= m1／L=0.675
最大应力 σ =M/1.05W = 19.938 /( 1.05 ×140.9 ) = 134.766 N/mm；
水平支撑梁的最大应力计算值 134.766 N/mm 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm,
满足规定！
脚手架施工方案整体稳定
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
Mmax／φb w≤ ƒ
其中φb -- 型钢悬挑梁的整体稳定性系数，按照下式计算：
φb=(570tb／Lh) ×235／fy
φb = 570 ×10.0×88× 235 /( 1050×160.0×235.0) = 2.96
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2023)附表B，得到 φb值为0.975。
通过计算得到最大应力 σ = 19.938×106 /( 0.975×140900.00 )= 145.13 N/mm；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 145.13小于 [f] = 215.000 N/mm ,
满足规定!
脚手架施工方案楼板连接
1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
σ=NM ／Al≤fl
水平钢梁与楼板压点的拉环钢筋采用¢16钢筋；>
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm；
σ=9.681／2(3.14×82)=24.09 N/mm<fl=50N/mm
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 16 mm的圆钢满足规定；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h>N/лd[fb] 
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.681kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的允许粘接强度，计算中1.570N/mm；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到 h 要大于
9681/(3.14×20.000×1.570)=98.18mm。
3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
N≤(b2-лd/4 )fcc
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.681kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm；
通过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=9.681 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!
4、上料平台支撑系统验算
1．荷载的计算
1．1平台自重
1．1．1栏杆自重
钢管：（0.875×4＋1.2）×3.84＝18kg＝0.18KN 
扣件：1×4＝4kg＝0.04KN 1．
1．2封闭竹笆自重 （0.875×1.2＋1.25×1.2）×3.5＝9kg＝0.09KN 
1．1．3跳板自重0.875×1.25×50＝5.5kg＝0.55KN 1．
1．4材料自重按整个平台受料重量为1000kg计算：（10×0.875×1.25）／（2.5×3.5）＝1.25KN 1．
1．5施工人员及运送工具荷载
按整个平台受活荷载400kg计算（4×0.875×1.25）／（2.5×3.5）＝0.5KN 
斜杆所受压力N＝（0.18＋0.04＋0.09＋0.55＋1.25）×1.2＋0.5×1.4 ＝3.232KN 
2．内力计算
N1＝N／sinθ＝3.232／2/3＝4.848KN
 3．斜杆稳定性验算
H0＝42＋52／2＝3.2m i＝0.01578m 
λ＝H0／i＝3.2/0.01578＝202 
查表：ψ＝0.172 A＝489×10-4m2
б＝N／Ψa＝4.848／0.172×489×10-4＝576.4KN/ m2
[б]＝1700 KN/ m2
б＜[б] 斜杆稳定

1.计算参数设定
(1).基本参数
卸料平台宽度2.00m，长度3.00m，楼层高度3.00m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I14工字钢，间距500mm；施工堆载、活荷载3.00kN/m2 ；平台上满铺木枋格栅，采用钢丝绳卸荷。钢材抗拉和抗弯强度设计值f =215.00N/mm2 ，抗剪设计强度fv=120.00N/mm2 ，钢材屈服点fy=235N/mm2 ，弹性模量E=206000N/mm2 。
(2).荷载标准值
1)永久荷载标准值脚手板采用木枋格栅面铺木板，自重标准值:0.38kN/m2
2)施工均布活荷载标准值
 施工堆载、活荷载3.00kN/m2
2.次梁验算
次梁采用I14工字钢；H=140mm，b=80mm，t=9.1mm，tw=5.5mm,Wx=101700mm3 ，Ix=7120230mm4 ，S=58400mm3
次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m 
(1)荷载计算
次梁自重GK1=0.17kN/m；脚手板自重GK2=0.38×0.50=0.19kN/m；施工活荷载QK=施工堆载、活荷载×次梁间距=3.00×0.50=1.50kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值
永久荷载q1=1.2GK=1.2×(0.17+0.19)=0.43kN/m 
施工活荷载q2=1.4QK=1.4×1.50=2.10kN/m 
Q=q1+q2=0.43+2.10=2.53kN/m, 集中荷载P=2.50kN 
(2)抗弯强度验算
γx=1.05；Mma