某碳酸饮料厂生产废水处理站工艺设计.doc

XX理 工 学 院水污染控制工程课程设计题目：某碳酸饮料厂生产废水解决站工艺设计 姓 名：XXX 学 号：XXXXXXX 学 院：环境工程与化学学院 专 业：环境工程 指导教师：XXXXX 2023年X 月 X日某碳酸饮料厂生产废水解决站工艺设计摘 要本设计为某碳酸饮料厂生产废水解决站工艺设计，解决规模为3000m3/d，COD为3000mg / l，BOD5 为1800mg / l， SS 为600mg / l，设计出水水质执行污水综合排放标准GB8978-1996 规定的一级标准。经查阅资料，通过工艺比选，拟定采用厌氧生物解决法及传统活性污泥法为该污水解决厂的主体解决工艺，该工艺具有解决流程简朴、操作管理方便、出水水质好、工艺可靠、建设投资省和运营费用低等优点。在此基础上，拟定了污水解决流程为：细格栅、UASB反映器、SBR反映池、消毒池、出水；污泥解决流程为：集泥井、污泥浓缩池、污泥脱水车间、泥饼外运。进行了各单体构筑物的工艺设计和计算，污水解决厂的平面布置，水力计算和高程设计等。在此基础上，完毕了平面图、高程图设计和图纸绘制。本工程的实行将显著改善受纳水体水质，同时间接产生经济效益，促进经济可连续发展，达成了出水水质的规定。关键词：碳酸饮料生产废水 厌氧生物解决法 SBR好氧反映池目 录第1章 课程设计任务书21.1 设计资料21.1.1 水量、水质资料21.1.2 用地资料：31.2 设计规定31.2.1 设计内容：31.2.2 设计规定：4第2章 工艺流程的拟定52.1 基本工艺路线的拟定52.2 厌氧解决工艺选择52.3好氧解决工艺选择62.3.1 SBR法具有的特点：62.3.2碳酸饮料设备冲洗废水解决工艺流程7第3章 解决工艺构筑物设计计算83.1 格栅槽的设计83.1.1 格栅的设计83.1.2 栅条间隙数n83.1.3 格栅总宽度B93.1.4 过栅水头损失93.1.5 栅后槽的总高度H93.1.6 格栅的总长度L93.1.7 每日栅渣量W103.1.8 过格栅进出水水质103.2 调节池的设计103.2.1 设计说明103.2.2 设计计算113.2.3 过调节池进出水水质123.3 UASB反映器设计133.3.1 UASB反映器的组成133.3.2 UASB反映器工作原理133.3.3 参数选取133.3.4 反映器尺寸143.3.5 进水分派系统的设计143.3.6 三相分离器的设计163.3.7 沉淀区的设计：163.3.8 气液分离设计：173.3.9 分隔板的设计：193.3.10 UASB反映器中污泥产量的计算203.3.11 排泥系统的设计203.3.12 出水系统的设计计算：213.3.13 沼气收集系统的设计223.3.14 UASB进出水水质233.4 SBR反映器设计计算233.4.1设计说明233.4.2 工艺设计计算233.4.3 平面尺寸计算243.4.4 进出水排泥系统253.4.5 曝气系统工艺计算263.4.6 SBR池进出水水质283.5 消毒池设计计算283.5.1 消毒剂的投加293.5.2 平流式消毒接触池293.6 污泥解决系统313.6.1产泥量313.6.2 污泥解决方式313.6.3 集泥井容积计算313.7污泥浓缩池设计计算323.7.1 设计说明323.7.2 设计计算323.7.3排水和排泥333.8 污泥脱水系统333.8.1 污泥产量333.8.2 药剂用量333.8.3污泥脱水车间面积34第4章 污水解决站平面布置和高程布置354.1 构筑物和建筑物重要设计参数354.2污水解决站平面布置354.3污水解决站高程布置36第5章 项目预算与概算375.1 投资估算与效益分析建设费用37第6 章 劳动定员38总 结39谢 辞40参考文献41前 言近年，我国碳酸饮料产业发展迅速，其产量逐年上升。与此同时，碳酸饮料厂也向环境中排放了大量的有机废水，每生产1 t 碳酸饮料约需要大约10 30 t 的新鲜水，并会相应地产生1020 t 废水，由于该废水具有较高浓度的碳水化合物、脂肪、纤维、脂肪、废酵母、酒花残渣等有机无毒成分，排入天然水体后将大量消耗水中的溶解氧，既导致水体缺氧，还能促使水底沉积化合物的厌氧分解，产生臭气恶化水质。上述成分多来自碳酸饮料生产原料，弃之不用不仅导致资源的巨大浪费，也减少了碳酸饮料生产的原料运用率，因此，在粮食缺少水资源供应紧张的今天，如何既有效地解决碳酸饮料废水又充足运用其中的有用资源，已成为环境保护的一项重要任务，本次课程设计将从所学的环境工程、水污染控制工程等专业知识角度，提出自己的碳酸饮料生产废水解决设计方案。本设计通过了解该碳酸饮料厂生产废水水质资料，对比拟采用UASB法+SBR反映池来进行解决碳酸饮料废水,使其CODcr, BOD5，SS,有效去除以达成废水解决站执行污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准；同时根据污水解决站地形、面积等资料设计了污水解决站平面布置图和高程设立图。碳酸饮料废水得到较好的解决,既避免了其也许带来的环境污染问题，也能为公司节省大量排污费用有良好的环境效益，经济效益、社会效益。第1章 课程设计任务书1.1 设计资料某饮料公司重要生产中、高档次饮料，重要产品为碳酸饮料，碳酸饮料重要由糖浆和碳酸水定量配制而成，其生产过程可分为三个基本工序：即糖浆的制备、碳酸水的制备、洗瓶罐装封口等。生产过程中，废水重要来自罐装区的洗瓶水、冲洗水、碎瓶饮料和糖浆缸冲洗水以及设备和地面的冲洗水。其中设备和地面的冲洗水量最大，有机物浓度较低且水量较均匀，其排放量占总废水量70%以上。混合废水有机物含量高，间歇排放，水质水量不均匀，特别废水量随季节波动大。1.1.1 水量、水质资料该厂的解决水量经监测，日平均流量定为3000m3/d，日变化系数为1.4。通过监测及对排放水质的规定（污水综合排放标准（GB8978-1996）一级标准），设计进出水水质如下表所示：表1-1 设计进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH设计进水水质300018006005-12设计出水水质6020706-9 通过小试实验，解决污泥所用化学药品及用量如下表所示：表1-2 解决污泥所用化学药品及用量药品名称单位数量PAM（聚丙烯酰胺）mg/L11.1.2 用地资料：废水解决站占地如下图所示，为一70m40m的矩形区域，在厂内的一个角落。原排水管距围墙距离为3m。管底标高为-4.00m，污水渠的最高水位为-4.20m(以厂内地面为0.00米)。废水解决站的东西侧均为居民区。主导风向为西南风。厂区内排水制度为采用分流制，单独设雨水系统，由雨水井收集后直接排到污水渠中。为了美化环境，厂区内应大量绿化。图1-1 废水解决站占地图1.2 设计规定1.2.1 设计内容：1工艺流程的选择拟定：污水解决工艺流程的选择应根据原水水质与解决后排放水规定达成的水质之间的差距、解决规模、水解决实验资料、解决厂地区有关的具体条件等因素综合分析，进行合理的工艺组合。要说清楚工艺原理和选择思绪。2选择各构筑物的形式和数目：说明构筑物的类型、数量、规格尺寸、材料结构，若有配套设备，还应指明设备的种类、规格、型号、数量及运营方式。3各构筑物的设计和计算：设计各构筑物和重要构件的尺寸，设计时要考虑到构筑物及其构造、施工上的也许性，并符合建筑模数的规定。重要构筑物的设计计算； 重要构筑物相关参数的选取。4平面布置：根据各构筑物的确切尺寸，拟定各构筑物在平面布置上的确切位置，并最后完毕平面布置。拟定各构筑物间连接管道、检查井的位置。污水解决厂平面布置的具体原则及规定。 5高程布置：通过水力计算。拟定各构筑物的高程（相对地面标高），使水可以顺利流过各解决构筑物。污水解决厂高程布置的具体原则及规定。 高程布置如何减少土建投资及如何便于重要构筑物的排空检修。 6工程概算：通过对一些参考定额估算，完毕工程概算，重要内容涉及： 1.工程费用2.其他费用3.人员编制及运营成本。7 绘图：绘制污水厂平面布置图、高程图2张（2#图）。1.2.2 设计规定：编写一份完整的设计计算说明书并打印装订成册，用AUTOCAD绘制污水厂平面布置图、高程图各一张，并用2#图纸打印，绘图要符合机械制图规范、仿宋字合格、尺寸标注对的。第2章 工艺流程的拟定2.1 基本工艺路线的拟定据分析，在该碳酸饮料厂生产中，废水重要来自罐装区的洗瓶水、冲洗水、碎瓶饮料和糖浆缸冲洗水以及设备和地面的冲洗水。其中设备和地面的冲洗水量最大，有机物浓度较低且水量较均匀，其排放量占总废水量70%以上。混合废水有机物含量高，具有易生化性（BOD5/COD=0.6，大于0.45），间歇排放，水质水量不均匀，特别废水量随季节波动大。对比设计进水水质和解决出水水质，污染物的去除率分别达成：COD98%，BOD598.9%，SS88.3%。由于进水水质和解决效率均很高，应采用厌氧-好氧的解决路线，废水一方面通过厌氧解决装置，大大去除进水有机负荷，获得能源-沼气，并使出水水质达成好氧解决可接受的浓度，再进行好氧解决后达标排放。2.2 厌氧解决工艺选择近年来，厌氧解决技术得到不久发展，常用的先进技术有厌氧接触工艺、上流是厌氧污泥床和厌氧过滤器。厌氧接触法属于传统厌氧消化技术的发展。它采用完全混合式消化反映器，适合于解决含悬浮固体很高的废水，预解决规定低，需要设立池内完全混合搅拌，池外还要设消化液沉淀池。其解决效率比传统厌氧消化技术有提高，但中温消化时容积负荷只有1.0-3.0kgCOD/(m3d)，其水力停留时间仍然较长，规定的消化体积大。本工程解决对象为易生化解决的废水，为提高解决效率节省工程投资和占地，不宜采用厌氧接触法。上流式厌氧污泥床（UASB），采用了滞留型厌氧生物技术，在底部有污泥床，依据进水与污泥的高效接触提供高的出去率，依靠顶部的三相分离器，进行气、液、固分离，能使污泥维持在污泥床内而减少流失。因而生物污泥停留时间长，解决效率高，适合于解决较易生化讲解，COD和SS浓度均较高的废水（一般进水SS不大于4000mg/L）。常温下，对于较易生物降解的有机废水，容积负荷可达4-8kgCOD/(m3d)，中温条件下，可达更高的负荷。厌氧过滤器采用附着型厌氧生物技术，在反映器内充填一部分填料，使生物污泥附着在填料上生长，不易随出水流失，且填料对于改善水流均匀性有益，并起到一定过滤截留作用。但反映器内填料易发生堵塞现象，因此不适合解决有机物浓度过高的废水，且进水SS浓度规定较低，一般规定SS200mg/L。尽管厌氧过滤器抗冲击负荷能力大，解决效率亦高，但不适合本工程进水水质（SS浓度较高）。综以上分析，结合工程资料，本工程废水厌氧解决装置采用UASB。2.3好氧解决工艺选择有机废水经厌氧解决，出水的BOD5/COD会减少，出水可生化性较原污水差。采用一般好氧生物解决方法，解决厌氧解决出水，其COD去除率约只有60%，而解决同等浓度的原有机废水可达80%。尽管采用生物膜法解决效果也许稍好，但难以适应250mg/L的来水。近年发展了一些解决这类废水的工艺技术，如A-B法活性污泥工艺、氧化沟活性污泥法、SBR法等。这些方法均可以对不易生化降解的有机废水或厌氧解决出水有较好效果。2.3.1 SBR法具有的特点：1. 由于采用间歇运营，运营周期每一段有适应基质特性的优势菌群存在；2. 污泥不断内循环，排泥量少，生物固体平均停留时间长；3. 沉淀和排水时水流处在静止状态，故解决效果优于一般活性污泥法。4. 由于进水、曝气、沉淀、出水等工序在一个池内进行，省去了沉淀池和污泥回流设施，故而其工程投资和占地面积均小于一般活性污泥法。2.3.2碳酸饮料设备冲洗废水解决工艺流程碳酸饮料厂碳酸饮料设备冲洗废水解决工艺流程如图2-1所示。污水提高泵集泥井井污泥泵UASB反映器消毒池SBR池原污水格栅调节池出水污泥泥饼外运脱水机房浓缩池图2-1碳酸饮料设备冲洗废水解决工艺流程第3章 解决工艺构筑物设计计算3.1 格栅槽的设计3.1.1 格栅的设计设计说明格栅重要是拦截废水中的较大颗粒物和漂浮物，以保证后续解决的顺利进行。污水设计水量数据平均流量Q平均=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/s变化系数1.4所以，最大设计流量1.43000=4200m3/d=175m3/h=0.049m3/s栅条选圆钢，栅条宽度S=0.01m，栅条间隙b=0.02m，污水沟水深h=0.2m。格栅安装倾角=60，便于清渣操作。3.1.2 栅条间隙数n （3-1）取16。式中：-最大设计流量，m3/s；b-栅条间隙，m；h-栅前水深，m；v-污水流经格栅的速度，一般取0.6-1.0m/s；-格栅安装倾斜角，（）；-经验修正系数。校核平均流量是过栅流速为0.51m/s，偏小。设计最大流量时过栅流速为0.9m/s，则栅条间隙数n=12.67，取13。格栅的间隙数量n拟定以后，则格栅框架内的栅条数目为n-1。3.1.3 格栅总宽度B （3-2）B-格栅槽宽度，m；S-栅条宽度，m；b-栅条净间隙，m；N-栅条间隙数。栅槽实取宽度B=0.4m，栅条14根。3.1.4 过栅水头损失 （3-3） （3-4）h2-过栅水头损失，m；h0-计算水头损失，m；-阻力系数，其值与栅条的几何形状有关，其中圆形栅条g-重力加速度，取9.81m/s2；k-系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3。3.1.5 栅后槽的总高度HH=h+h1+h2=0.2+0.3+0.045=0.55m （3-5）式中：H-栅后总高度，m；h-栅前水深，m；h1-格栅前渠道超高，取h1=0.3m；h2-格栅的水头损失。3.1.6 格栅的总长度L （3-6）式中：L1-进水渠渐宽部位的长度，m，其中B1为进水渠道宽度，取0.3m，1为进水渠道渐宽部位的展开角度，取15；L2-格栅槽与出水渠连接处的渐窄部位的长度，一般取L2=0.5L1；H1-格栅前槽高，m。3.1.7 每日栅渣量W （3-7）式中：W-每日栅渣量，m3/d；W1-单位体积污水栅渣量，m3/（103m3污水），一般取0.1-0.01，细格栅取大值，粗格栅取小值；Kz-污水流量变化总系数。W=0.15m3/d0.2m3/d，故采用人工清渣方法。3.1.8 过格栅进出水水质表3-1过格栅进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH设计进水水质300018006005-12设计出水水质300018005405-123.2 调节池的设计3.2.1 设计说明根据废水水质及排放规律，后续解决构筑物对水质水量稳定性的规定，调节池停留时间取经验值6.0h。调节池采用半地下式，便于运用一次提高，并便于污泥重力排入集泥井，并有一定的保温作用，由于调节池内不安装工艺设备或管道，考虑土建结构可靠性，故障少，只设一个调节池。饮料厂所有废水通过格栅槽，由提高泵排入调节池，废水在调节池中水质pH可达6-9，适合后续工艺中微生物的生长。3.2.2 设计计算调节池调节周期T=6.0h，混合时间60min。1.调节池有效容积 （3-8） 式中 W有效容积（）； 解决水量（）； 池调节周期（h）； 池数（）。则均衡池钢砼结构，尺寸 （3-9）2.搅拌装置搅拌器外缘速度：(一般采用，设计中取）搅拌器直径： 设计中取8m搅拌器宽度：搅拌器层数：，设计中取一层搅拌器页数：搅拌器距池底高度：搅拌器转速： （3-10） 式中： 搅拌器转速（）； 搅拌器外缘速度（）； 搅拌器直径（）。搅拌器角速度： (3-11)轴功率： (3-12) 轴功率（）； 阻力系数，0.20.5，取0.5； 水的密度（）； 搅拌器角速度（）； 搅拌器页数，8； 搅拌器层数，1； 搅拌器半径R=D0/2=4m； 重力加速度（）。 所需轴功率:(3-13) 式中：所需周光功率（）； 水的动力黏度（）； 混合池容积（）； 速度梯度（），一般采用，取。 ,不能满足规定，所以需要调整，将搅拌器层数改为， 则,可行。电动机功率： (3-14) 式中：电动机功率（）； 设计轴功率（）； 传动机械效率；设计中取；3.2.3 过调节池进出水水质饮料厂废水经调节池，重要是pH变化，其他项目变化不大。调节池进出水水质具体如表3-2。表3-2调节池进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH设计进水水质300018006005-12设计出水水质300018005406-93.3 UASB反映器设计3.3.1 UASB反映器的组成UASB反映器由反映区、进出水管道和位于上部的三相分离器组成。以上部件通过钢筋混凝土、钢材、塑料等材料建造，反映器的下部具有良好凝聚和沉淀性能的高质量分数厌氧污泥形成污泥床。3.3.2 UASB反映器工作原理UASB是为解决厌氧反映器中微生物浓度问题而开发的一种新型反映器。在UASB反映器中，废水均匀地引入反映器的底部，污水自下而上通过污泥床，废水与污泥颗粒的接触过程中发生厌氧反映，产生的沼气引起反映器内部的循环，利于颗粒污泥的形成与维持。在污泥层产生的一些气体附着在污泥颗粒上并向反映器顶部上升。上升到表面的污泥碰击三相分离器气体反射板的底部，引起附着气泡的污泥絮体脱气。释放气泡后的污泥颗粒将沉淀到污泥床的表面，气体则被收集到反映器顶部的三相分离器集气室。置于集气室单元缝隙下的挡板的作用是气体反射器和防止沼气气泡进入沉淀区，否则将引起反映器内沉淀区的紊动，阻碍颗粒沉淀。包含一些剩余固体和泥颗粒的液体则在通过度离器缝隙后进入沉淀区。3.3.3 参数选取设计流量Q平均=3000m3/d=125m3/h=0.035m3/sCOD(mg/L)：进水3000，出水300； 反映温度/：25 反映区有效深度h1：5.0m空塔水流速度u：1.0m/h 空塔沼气上升速度ug：1.0m/h污泥层高度：2.53.5m沼气产率：0.4 m3/ kgCOD污泥产率：0.07 kg TSS/kgCOD3.3.4 反映器尺寸 Q平均=3000m3/d=125m3/h，设UASB有机COD负荷为 UASB反映器的有效容积计算 式中：-设计解决量，3000； ，-进出水COD的浓度，； -COD容积负荷，。 UASB反映器的形状及尺寸的拟定污水上升流速一般为，取。则表面积, 取160 。 有效高度，取5.7m。拟建4个相同的池子（便于管理与维护），单池面积设（长宽比一般取1：14：1），计算得=8，=5合理性验证：空塔水流速度，合理。反映器尺寸为：水力停留时间（HRT）和水力负荷率（）（取8） 对于颗粒污泥，水力负荷，符合规定。3.3.5 进水分派系统的设计1.布水点的设立 由于所取容积负荷为，所以每个点的布水负荷面积大于2；本设计池中共设立60个布水点，则每个点的负荷面积为：，符合规定。 配水系统形式 本设计采用U形穿孔管配水，一管多孔式为配水均匀，配水管中心距可采用1.02.0，出水孔孔距也可采用，孔径一般为1.02.0，常采用，孔口向下或与垂线呈方向，每个出水孔的服务面积一般为2.04.0。配水管中心距池底一般为2045cm，配水管的直径最佳不小于。为了是穿孔管各孔出水均匀，规定出口流速不小于。本设计中进水总管管径取，流速约为。单个反映器中设4根直径为的支管，每两根之间的中心距为，每根管上有3个配水孔，孔距为，每个孔的服务面积，孔口向下。 共设60个布水孔，出水流速选为，则孔径为： 本装置采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有助于避免管口堵塞，并且由于UASB反映器底部反射散布作用，有助于布水均匀。为了增强污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，设计中布水管离UASB反映器底部。2.上升水流速度和气流速度：本次设计中常温下容积负荷，沼气产率，采用厌氧消化污泥接种，空塔水流速度；空塔沼气上升速度。 空塔水流速度：（符合规定）空塔气流速： （符合规定） 式中 -COD的去除率，去。 -沼气产率， -COD的去除量： 布水器配水压力计算： ，其中布水器配水压力其中布水器配水压力最大淹没水深H2O；UASB反映器水头损失H2O；布水器布水所需自由水头H2O，则H2O。 3.3.6 三相分离器的设计三相分离器有气液分离、固液分离和污泥回流等3个功能，其组成分为气封、沉淀区和回流缝3个部分。 三相分离器设计的重要要点如下：器壁与水平面的夹角应在之间。 气体分离器之间间隙面的面积与反映器总表面积之比应不小于。 气体分离器的高应在之间。 为了防止上升的气泡进入沉淀区，设在气体分离器下部的折射板与之重叠部分应在mm之间。气体出口管的直径应足够大，以保证气体能顺利逸出， 在也许出现泡沫的情况下更应当如此。若待解决污水起泡问题比较严重，则应在气体收集罩顶部设立除泡沫喷嘴。3.3.7 沉淀区的设计： 与短边平行，沿长边布置3个集气罩，构成2个分离单元，则一共设立8个三相分离器。三相分离器单元结构示意图如下：图3-1 三相分离器三相分离器的长度为B三相=5.5m，每个单元宽度为，其中沉淀区长（即UASB池形的设计宽度），宽度，集气罩顶宽度，沉淀室底部进水口宽度。沉淀区面积 沉淀区表面负荷（符合规定）。沉淀室进水口面积沉淀室进水口水流上升速 （符合规定） 5.沉淀区斜壁角度与深度设计：三相分离器沉淀区斜壁倾斜角度应在之间；超高；集气罩顶以上的覆盖水深；沉淀区斜面的高度。 则倾角： （符合规定） 。3.3.8 气液分离设计： 图3-2 气液分离设计如图3-2所示：设倾角，分隔板下端距反射锥的垂直距离，则缝隙宽度。废水流量为，根据资料设有的废水通过进水缝进入沉淀区，此外的废水通过回流缝进入沉淀区，则 设，则 则 条件校核：设能分离气泡的最小直径为，常温下清水运动黏滞系数，废水密度，气体密度，气泡碰撞系数，则有斯托克斯公式：可以求得气泡上升速度为： 验证： 可见合理。所以，该三相分离器可的沼气泡，分离效果良好。3.3.9 分隔板的设计： 从图中可以看出，上面已经计算出，气体因受浮力的作用，气泡上升速度在进水缝中 ，沿进水缝向上的速度分量为，则进水缝中水流速度应当满足,否则水流把气泡带进沉淀区。 假设水流速度刚好等于，前面计算中已经设有废水通过进水缝进入沉淀区，则三相分离器的进水缝纵截面总面积为： 总共有8组（16条）进水缝，每条进水缝纵截面积 进水缝宽度，应满足与级数相称，且设计，则进水缝中水流速度 满足设计规定， 则高度： 设进水缝下板上端比进水缝下端高出，则进水缝下板长度为： 进水缝上板长度为：。 三相分离器与UASB高度设计： 三相分离器总高取超高为 则。合理。 3.3.10 UASB反映器中污泥产量的计算设反映器最高液面，其中沉淀区高，污泥浓度；悬浮区高，污泥浓度；污泥床高，污泥浓。则反映器内污泥总量 BOD污泥负荷： 污泥负荷表达反映器内单位质量的活性污泥在单位时间内承受的有机质质量。 产泥量的计算： 设每去除COD产生0.，则产泥量为： 式中:-设计解决量， -去除的COD浓度， 设，则 污泥含水率为98%，因含水率大于95%，去 则污泥产量为排泥管设在距离池底处，与放空管共用，放空管排向调节池，接点前设人工阀一个。排泥管运用水静压力将剩余污泥排向集泥井。 污泥泥龄的计算： 3.3.11 排泥系统的设计 由于该反映器规定排泥均匀，所以设计多点排泥，设计中在三相分离器出设立2个排泥口，这样设计的优点在于能排除污泥床上面部分的剩余絮状污泥并且不会把颗粒污泥带出。 UASB反映器每月排泥一次，污泥排入集泥池，再由污泥泵送入污泥浓缩池，排泥管选DN150的钢管，排泥总管选用DN200的钢管。3.3.12 出水系统的设计计算： 为了保持出水均匀，沉淀区的出水系统通常采用出水渠，一般每个单元三相分离器沉淀区设一条出水渠，出水渠每隔一定距离设三角出水堰。 池中设有8个单元三相分离器，出水槽共有8条，槽宽 反映器流量，设出水槽槽口附近水流速度为，则槽口附近水深，水槽深度取，出水槽坡度为0.01。 出水槽溢流堰共有16条，每条长。 设计三角堰，堰高，堰口宽，则堰口水面宽度 UASB解决水量为，设计溢流负荷为。则堰上水面总长 三角堰数量个，则每条溢流堰三角堰的数量为个，共个的堰口，堰口长中间不设间隙。堰上水头校核： 每个堰出流率 则堰上水头： 出水渠设计计算： UASB反映器中间设一出水渠，8条出水槽的出流流至此出水渠，出水渠保持水平，出水由一个出水口排出。 出水渠宽，坡度0.01。设出水渠渠口附近水流速度则渠口附近水深 考虑渠深应以出水槽槽口为基准计算，所以出水渠渠深 出水管设计计算： UASB反映器排水量为，选用DN200钢管排水，水流速度约为，充满度为，设计坡度为。 图3-3 出水管设计3.3.13 沼气收集系统的设计 1.沼气收集系统布置 每个集气罩的沼气用一根集气管收集，共有12根集气管，采用DN75的钢管作为收集管支管，主管采用DN100的钢管。 2.气水分离器 气水分离器的作用是对沼气进行干燥，选用钢制气水分离器一个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设立过滤器以净化沼气，在分离器出水管上装设流量计及压力表。 图3-4 气水分离器3.3.14 UASB进出水水质表3-3 UASB进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH设计进水水质300018006005-12设计出水水质3001805406-93.4 SBR反映器设计计算3.4.1设计说明根据工艺流程论证，SBR法具有比其他好氧解决法解决效果好 、占地面积小、投资免得特点，因而选用SBR法。由于SBR法解决对象为通过厌氧解决后的废水，其生化性不如原水，但BOD5/COD仍为0.6。并且该废水中不含特别难降解的污染物和有害物质，SBR运营期中反映时间，根据类似工程经验拟定为4-5h，并且运营周期中不设闲置阶段。设计参数：（1）污泥负荷率取值为0.4（2）污泥浓度和SVI污泥浓度采用3000，SVI取100（3）设计水量为：Q平均=3000=125=0.0353.4.2 工艺设计计算1.周期曝气时间式中，污泥负荷率； 进水BOD含量（）； X 污泥浓度（）； m每一周期的排水量与反映器容积之比，一般取2.5；设计取2.沉淀时间停止曝气后，初期沉降速度式中 沉降速度（） t水温（）沉淀时间式中，沉淀时间（h）； H反映池水深（m），设计取5.7m 安全高度（m），一般采用0.3-0.5m；3.排出时间、进水时间、周期所用时间排出时间=2.0h设计中取反映池进水时间=2.0h一周期所用时间设计最终取T=8h。4.曝气池个数个5.天天周期次数次3.4.3 平面尺寸计算1.每组曝气池的容积2.曝气池的平面尺寸式中，F单组曝气池的面积（）； H曝气池的有效水深（m），设计时取4m。设计时取160设每组曝气池的池宽为10m，则池长为16m。3.曝气池的高度曝气池的水深为4.0m，超高取0.5m，则曝气池的总高度为3.4.4 进出水排泥系统1.SBR池进水设计UASB池的来水通过DN1200mm的管道送入SBR反映池，管道内的水流最大流速为0.88。在每一组SBR池水管上设电动阀门，以便于控制每池的进水量，进水管直接将来水送入曝气池内。2.SBR池出水设计SBR池采用滗水器出水。由于水量较大，本设计中采用旋转式滗水器，出水负荷为40，滗水器深度为0.3m。3.排泥系统选取a=0.6,b=0.07,则污泥产量为：式中，a、b产泥系数； Q废水平均流量（）； 被降解的BOD浓度（） 浑发性总悬浮物固体浓度（）污泥含水率取98%，取，则污泥产量为3.4.5 曝气系统工艺计算1.需氧量平均时需氧量式中，混合液需氧量（）； 活性污泥微生物每代谢1所需的氧气kg数，一般采用0.42-0.53之间；废水平均流量（）； 被降解的BOD浓度（） 每1kg活性污泥天天自身氧化所需要的氧气kg数，一般采用0.188-0.11； 浑发性总悬浮物固体浓度（）设计中取=0.5，=0.152.供气量采用型网状膜微孔空气扩散器，每个扩散器的服务面积为0.49，敷设于池底0.2m处，淹没深度为0.4m，计算温度设定为30。查表得20和30时，水中饱和溶解氧量为空气扩散器出口处的绝对压力式中，出口处的绝对压力（Pa）； H扩散器上淹没深度（m）。设计时取H=4.0m空气离开曝气池池面时，氧的比例式中，氧的比例（%）； 空气扩散器的氧转移效率。设计时取曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利的温度条件考虑）式中，30时，鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度的平均值（）；30时，在大气压力条件下，氧的饱和度（）。换成在20条件下，脱氧清水的充氧量式中， R混合液需氧量（）； 20时，鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度的平均值（）； 、修正系数； 压力修正系数； C曝气池出口处溶解氧浓度（）。设计时取=0.82，=0.95，=1.0，C=2.0平均时需氧量为：3.曝气池供气量曝气池的平均时供气量为：4.布气系统设计已知每个扩散器面积为0.49，反映池的面积为640，则需扩散器的个数为个取1308个扩散器，则每个池子需要327个。空气管路系记录算按SBR的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR池的隔墙上设一根干管，共两根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为： 本设计每个SBR池内有327个空气扩散器则每个空气扩散器的配气量为： 3.4.6 SBR池进出水水质SBR池进出水水质如下表：表3-4 SBR池进出水水质项目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH设计进水水质300018005405-12设计出水水质4519.869.76-9去除率85%89%87.1%/3.5 消毒池设计计算废水通过一级或二级解决后，水质改善，细菌含量也大幅度减少，但其绝对值仍很客观，并有存在病原菌的也许。因此，污