新版高支模施工方案.doc

高支模施工方案
一、 工程概况
本工程为xxx工程，本工程高支模范围为： B轴到G轴与1轴到3轴的交叉部分，尖顶最高高度为6.89m。
较大的梁有2KL25、2KL8，其截面为200×1400、300×1000,两排立杆支撑，为屋面斜梁，屋顶板厚为120mm，屋面最高标高为5.01-6.89m。梁的纵向方向最大立杆间距为1100mm（各梁板支撑详见支撑平面图1）。

二、编写依据
1．本工程建筑、结构设计图纸
2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2023(2023年版)
3. 《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》
4．《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59-99
5. 《建设工程安全生产管理条例》
6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》
7. 《实用建筑结构设计手册》第二版
8．《建筑施工手册（上）》第二版

三、材料使用说明
本工程支撑体系所有采用扣件式钢管。支模的大小横杆、立杆均采用φ48×3.5型钢管；根据使用功能不同，扣件涉及直角扣件，旋转扣件和对接扣件；顶撑为U型可调节托顶，调节范围为0~50cm。梁板模板采用18mm厚优质胶合板，纵向、横向托模板楞条均采用80×80mm或80×100mm木方，标准长度为2m。所用材料抽检应符合规定。

四、 支模搭设技术规定
a) 概述
本工程梁板均采用扣件式钢管作为支撑系统，本支架用于结构施工，根据实际荷载的大小设立支撑结构系统，涉及：梁模板及其支撑，纵横方木，U型顶托，立杆，纵横水平杆，底座垫板，剪刀撑。
b) 立杆及横杆布置
立杆间距与数量的布置，是根据实际荷载计算来布置的，其布置图如附图所示。
立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。支架立杆应竖直设立，2m的高度的垂直允许偏差最大为15mm。
立杆沿高度1.5m设立一道纵横水平拉杆，设在支架立杆顶部的可调U型顶托，其伸出长度应不大于300mm(即最高一道水平杆与U型托底的距离),U型顶托与水平拉杆的距离应不大于300mm。
在安装扣件式的钢管支顶时，应在支承地面上弹出墨线定向，两边立杆间距应按图设立。要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间。立杆的纵、横向距离应控制在1.2m内。
支顶平面布置时应形成满堂一体，对于轴跨尺寸无法与立杆间距形成模数或平面几何形状不规则、非正交时需要采用多个区间搭设时(如高差较大的两个区间)，各区间必须用扣件水平钢管互相连接。连接杆向邻区间沿伸两个立杆距离，并且不能小于两个扣结点。
立杆各层各步接头必须采用对接扣件连接。
纵、横向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1、纵横向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内；2、不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不少于500mm；　3、各接头中心至最近主节点的距离不宜大于其间距的1/3(附图4)。
纵横向水平杆跨越长度不宜不于3跨，且支架四边的纵、横向水平杆宜设立在立杆内侧；水平杆搭接长度不应小于1.0m，且应等间距设立3个旋转扣件固定，扣件盖板边沿至纵、横向水平杆杆端的距离不应小于100mm。
c) 剪刀撑的构造规定
(1) 纵向垂直剪刀撑（平面图示）：
满堂模板支架四边及中间每隔四排支架立杆应设立一道纵向垂直剪刀撑，由底至顶连续设立。其搭设随立杆、纵横水平杆同步搭设。搭设如平面布置图1所示。
本高支模工程纵向垂直剪刀撑用通长钢管沿架高连续搭设布置。剪刀撑每隔4跨设立一道，每道剪刀撑跨越5~7根立杆，由底至顶连续设立。斜杆与地面夹角控制在45°~60°之间。本工程沿纵、横方向设立垂直剪刀撑。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的纵横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，最下部的斜杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。
各剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度应大于1.0m，且不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端的距离应大于100mm。
d) 纵、横向扫地杆的设立规定
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
所有立柱下应铺设垫板。垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm。垫板应布设平稳，不得悬空。
e) 模板工程（各梁板支撑详见支撑平面图）
(1) 2KL25 200×1400及2KL8 300×1000模板及支架搭设方法：
梁模板及支架搭设方法：梁底均采用纵横向皆采用80mm×100mm@300mm木方支撑；梁侧主龙骨材料为2φ48×3.5钢管，并设穿梁螺栓φ14@600mm，距梁底400mm，梁侧次楞龙骨材料为方木80mm×80mm@300mm；用20～30mm厚木板做夹木、托木及斜撑。由两排立杆支撑。
（2）本高支模200X400、200X320、200X830、250X600的模板及支架搭设方法：
梁模板及支架搭设方法：梁底均采用纵横向80mm×80mm@300mm木方支撑；梁侧竖楞龙骨材料为方木80×80mm@400mm；用20～30mm厚木版做夹木、托木及斜撑。由两排立杆支撑。其中梁200X830，侧主龙骨材料为2φ48×3.5钢管1排，并设穿梁螺栓φ14@600mm，距梁底400mm。
(2) 模板安装(附大样图)：按轴线将梁底板固定在木方上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设立夹木固定，侧板脚固定后，校正侧板两侧垂直度，拉通线，钉托板，托板钉好再钉不大于450的斜顶。
本工程部分斜面用80mmX80mm方木作丁字形支撑，丁字架底用20-30厚木板顶紧丁字架根部，各节点必须牢固钉紧，不得滑动错位。
在主梁与次梁的交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用80×80纵横方木两层托底，并用U型托支撑木方。当梁的跨度在4m<L<10m时，起拱高度控制在1‰，梁的跨度L>10m时，起拱的高度控制在3‰。
楼面模板以托板顶面为依据，设在托板上的80×80木方边通线边安装钢管支撑，边铺设托板底木方间距为400mm，当需要用横杆托起方木时，用双水平钢管托起。横向方木间距随立杆，立杆布置“模板支撑平面布置图”。楼板铺设要密贴，平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。

五、高支模搭设安全技术措施及质量技术措施
(一)安全技术措施：高支模搭设应遵守高处作业安全技术规范有关规定。
(1)架子作业时，工作人员必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺支架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，互相集中，互相配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。
(2)凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对支模架子进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用架子时，必须对进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除等现象，应及时加固解决。
(3)模板及其支撑系统在安装过程中必须设立防倾覆的可靠临时措施。
(4)施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。
(5)高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。
(6)模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。
(7)不准架设探头板及未固定的杆。
(8)支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。
(9)在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。
(10)二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运送工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。
(11)安装模板时应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。
(12)在方案规定的高度上满铺设竹安全平台。
（13）混凝土浇筑前应召开会议，各方组织人员到位，设备提前到位，砼保证供应到位。
（14）混凝土浇筑过程监控到位，遇突发事件应及时发现并采用措施解决。
(二)质量技术措施：
(1)模板及其支承结构的材料、质量必须经检查符合规格及强度规定，无缺陷方可使用。
(2)立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，导致支撑体系失稳。
(3)扣件的紧固是否符合规定，可使用矩扳手实测，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，螺栓拧紧扭力矩达成65N.m不能产生破坏。在主节点处固定横向水平杆，剪刀撑，横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的互相距离不应大于150mm。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。
(4)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。严禁运用拉杆、支撑攀登上落。
(5)梁模板安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平撑或剪刀撑，保持撑顶的稳固，以免失稳。
(6) 现浇结构模板安装的允许偏差应按下表规定实行。
项目
允许偏差
检查方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或接线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
＋4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5M
6
吊线、钢尺检查
大于5M
8
吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2M靠尺和塞尺检查

六、高支模拆除安全技术措施
1）拆模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达成拆模强度时，方可拆除。现浇结构的模板及其支架的拆除，应符合下列规定：
① 侧模：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。
② 底模：应在与结构同条件养护的试块达下表规定强度，方可拆除。
现浇结构拆模时所需的混凝土强度
构件类型
构件跨度
达成设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）

板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁、拱、壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
--
100
2）拆除顺序为：拆模按一定的顺序进行。一般应遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。
① 柱模：单块组拼的应先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除；
② 梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始分别拆向两端。
③ 多层楼板模板支柱拆除，应按下列规定进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板不得拆除；跨度4m及4m以下的梁下均应保存支柱。
3）不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清，拆除大横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
4）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。
5）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
6）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，特别是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板忽然所有掉下伤人。
7）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防忽然掉落，倒塌伤人。
8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。
9）跨度大的梁下支顶，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
10）在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，通过解决后，方可继续拆除。
11）对已拆除模板及支撑的结构，应在混凝土强度达成设计混凝土强度等级的规定后，才允许承受所有使用荷载。

七、 混凝土输送及浇注方法针对性施工技术规定
1) 混凝土用泵送及运送浇筑，现场设一台输送泵水平排放出料，浇筑时，应由周边最低处逐渐向高处方向连续浇筑。
2) 泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固后才干作业。垂直管道转弯处必须用螺栓固定。
3) 为解决砼输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁、柱边加水平杆顶在周边梁、柱侧。

八、高支模事故应急预案
高大支模一般事故现场应急救援预案
（1）、模板发生火灾时，在火势不是很大时，项目部应启动本项目的应急救援队伍，进行灭火自救，采用的灭火器材有灭火器，水、细砂等。同时要根据火灾的等级大小决定是否报119。
（2）、模板作业时当有人自高处坠落摔伤、或受到物体打击时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不对的的抬运，使骨折错位导致二次伤害。将伤者救出现场后，若轻伤则在项目部包扎好送附近医院救治；若伤重的现场有车辆即送医院；现场无条件的，即打“120”急救电话，准确说出出事地点，何种受伤，情况如何，救伤车到达派人随车跟进及解决好医院的事情。
（3）、在浇筑混凝土时，若发现模板支架出现沉陷，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架不会发生倒塌后，组织人员对整个支架进行加固，加设回顶，在确认安全后方可继续浇筑混凝土。
（4）、在浇筑混凝土时，若模板支架出现局部倒塌，应立即停止浇筑混凝土，在确认支架其它部位不会发生倒塌后，组织人员对支架进行加固，并派人进行清理，对模板进行重新安装，确认牢固后方可浇筑混凝土。
（5）、项目部人员在发生事故后应积极做好疏散及维持现场秩序工作，且组织现场目击人员，做好笔录取证工作。
高大支模重大事故现场应急救援预案
高大支模重大事故重要是：
A：火势严重，无法控制；
B：模板支架整体沉陷；
C：模板整体塌陷。其相应的应急救援措施为：
（1）、项目经理第一时间向公司领导报告，根据现场情况拨打救援电话。
（2）、由技术负责人指挥所有人员撤离事故现场。
（3）、派技术负责人对现场进行险情观测，制定可行性方案。
（4）、专职安全员清点施工现场人员，组织人员撤离，上报伤亡人员情况。
（5）、安排施工员封闭现场，保证救援道路畅通，并负责协调对外关系。
（6）、组织准备好好各种救援抢险物资。
（7）、组织抢险救援队伍，由项目经理向救援援人员交底，拟定紧撤离信号，在拟定不发生二次灾害的情况下，由专职安全员带领救援援人员进行救援，并随时报告救援情况。
（8）、派测量员对危险源进行监测，隔3分钟报告一次险情。
（9）、向到达施工现场的领导报告事故的有关情况。
事故应急救援领导小组：
组 长：梁锦强
质安员：肖望群、王世龙
安全员：黄文清、刘国艺
施工员：叶向忠、唐务林

九、施工过程中应注意的问题
1、 施工现场安全负责人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员质量、安全、技术交底、并将书面交底记录交监理公司备案。
2、 支模分段或整体搭设完毕，经公司技术和安全负责人或其书面委托人主持分段或整体检查合格，报临理公司验收合格后方能进行钢筋安装。
3、 高支模系统施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。支模搭设、拆除和砼施工期间，无关人员不得进入支模底下，并有安全员现场监护。

十、支撑系统整体稳定性观测
1、观测点的布置，一般是在建筑物周边已建的建筑物的墙、柱或楼板的同一高度处设立固定的观测点，从工程建设开始直至竣工以后的相称长时间内定期观测各测点高程的变化。观测次数和间隔时间应根据观测目的、加载情况和变形速率拟定。
（1）高支模支撑过程中应采用措施，防止碰撞到已支好的支撑结构。
（2）加强支撑立杆的位移测控，发生异常时，应立即停止浇筑，并立即查清因素和采用措施。
（3）做好浇筑监控工作，浇筑混凝土前应设立支撑结构水平位移控制点、建筑物构件变形控制点、位移观测基准点。
（4）支撑结构水平位移控制点设立一个，位移观测基准点不少于2个。
（5）各观测项目在高支模支撑前应测得初始值，各项观测的时间间隔根据施工进程拟定。当变形超过有关标准或监测结果变化速率较大时，应及时向项目负责人报告情况，采用相应措施，并增长观测次数，当有事故征兆时，应连续监测。
2、砼浇筑过程中设专人巡视，假如有顶板、梁沉陷严重或坍塌现象发生时，必须立即告知有关管理人员，管理人员必须根据情况的严重性作出停止施工撤离人员，或根据现场情况采用支顶措施。现场应配备不少于4人的模板看护人员。加固用的架料、扣件若干；10吨千斤顶4只，以满足应急规定。
十一、施工过程监督管理和安全责任
本高支模各阶段总负责人：梁锦强
a) 支模安装检查阶段
安装检查阶段施工负责人: 肖望群
自检查收负责人: 叶向忠
b) 砼浇筑阶段
楼面浇筑点监控负责人:梁锦强
下面顶架监控负责人: 王世龙
应急指挥负责人: 黄文清
c) 拆除阶段
拆除过程施工负责人: 唐务林
安全监控负责人: 刘国艺

设 计 安 全 计 算 书
第一节 梁(200X1400)安全性计算书
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数。
梁模板及支架搭设方法：梁底纵横向均采用80mm×100mm@300mm木方支撑；梁侧竖楞龙骨材料为方木80×80mm@300mm；用20～30mm厚木版做夹木、托木及斜撑。由两排立杆支撑。其中梁200X830、300×1000侧主龙骨材料为2φ48×3.5钢管1排，并设穿梁螺栓φ12@600mm，距梁底400mm。本例以200X1400的梁作为计算。
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.0.
3.材料参数
木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205。

二、 梁(200X1400)计算
侧模板计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2 F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.0 kN/m3；F
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取3.0h；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,梁为1.4m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；为 30.05kN/m2作为本工程计算荷载。新浇混凝土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值为30.05 kN/m2。
A、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
1.抗弯验算
σ= M/ W< f
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 1000×18×18/6=5.4×104mm3（按1000mm宽计算）；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
M=0.1 ql2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，涉及:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.0×30.05=36.06 kN/m；
振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1.0×4=5.6kN/m；
q = q1+q2 = 36.6+5.6 = 41.66 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 300mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×41.66×3002 = 3.75×105N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.75×105 / 5.4×104=6.9N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =6.9 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
ω=0.677ql4/100EI≤[ω]=l/250
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 30.05×1.0=30.05 N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 1000×183/12=4.86×103mm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×30.05×3004/(100×9500×4.86×105) =0.36 mm；
面板的最大允许挠度值:[ω] = l /250 =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.36mm 小于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.2mm，满足规定！
B、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，这里简化为均布荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，按最不利计算(最小80X80mm)，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×802/6 = 8.53×104mm3；
I = 80×803/12 = 3.41×106cm4；
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ= M/ W< f
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩；[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
M=qL2/8
其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)
q = (1.2×30.05+1.4×4)×0.4=16.66 kN/m；
内楞计算长度:L = 400mm；
内楞的最大弯距: M=16.66×400 2/8= 3.33×105N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ =3.33×105/8.53×104 =3.9 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ =3.9 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于 [f]=13N/mm2，满足规定！
（2）.内楞的挠度验算
ω=5qL4/(384EI)
其中 E – 木材的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在内楞上的侧压力线荷载标准值： q =30.05×0.40/1=12.02N/mm；
L--计算跨度(外楞间距)：L = 400mm；
I--内楞的截面惯性矩：I= 80×803/12 =3.41×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值:
ω =5×12.2×4004/(384×10000×3.41×106) = 0.12mm；
内楞的最大允许挠度值: [ω] = 400/250=1.6mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.12mm 小于内楞的最大允许挠度值 [ω]=1.6mm，满足规定！
2.外楞计算
外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用双钢管，即2φ48×3.5mm钢管，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W = 2×4791 = 9582mm3；
I = 2×114900 = 2.98×105mm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
σ= M/ W< f
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
M=0.175Pl
其中，作用在外楞的荷载:（新浇混凝土侧压力按实际的三角形、梯形分布考虑）
P = [1.2×（30.05+30.05/2）/2+1.4×4]×0.4×0.6=7.84kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓横向间距): l = 600mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×7840×600 = 0.82×106N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 0.82×106/10160 = 81N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =81N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定！
（2）.外楞的挠度验算
ω=1.146Pl3/100 EI≤[ω]= l/250
其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 210000N/mm2；
p--作用在外楞上的集中荷载标准值：
p =（32.05+32.05/2）/2×0.40×0.6= 5.77 KN；
l--计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 600mm；
I—双钢管的截面惯性矩：I = 2.98×105mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×5.77×103×6003/(100×210000×2.98×105) = 0.23mm；
外楞的最大允许挠度值: [ω] =600/250= 2.4mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.23mm 小于 外楞的最大允许挠度值 [ω]=2.4mm，满足规定！
C、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm；
穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
P = [1.2×（30.05+30.05/2）/2+1.4×4]×0.6×0.6=11.75kN；
穿梁螺栓最大允许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.75kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 [N]=17.85kN，满足规定！

三、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.抗弯强度验算
计算公式如下:
M=0.1 ql2
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300 mm；
q--作用在模板上的压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值
q1:1.2×（24+1.5）×0.2×1.4=8.568 kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.3×0.50=0.18kN/m
振捣混凝土时产生的荷载设计值
q3: 1.4×2×0.3=0.96kN/m；
q = q1 + q2 + q3=8.568+0.18+0.96=9.708 kN/m；
面板的最大弯距：M = 0.1×9.708×3002= 87372 N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ= M/ W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W=200×182/6=10800 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；
面板截面的最大应力计算值： σ = M/W =87372/10800 = 8.09N/mm2；
面板截面的最大应力计算值: σ =8.09 N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
刚度验算采用标准荷载,最大挠度计算公式如下:
ω=0.677ql4/100EI≤[ω]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =(24+1.50+0.35)×1.4×0.3 =10.857 N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I =300×183/12 = 145800mm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] =300/250 =1.2mm；
面板的最大挠度计算值:
ω = 0.677×10.857×3004/(100×9500×145800)=0.43mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.43mm小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.2mm，满足规定！

三、梁底纵、横向支撑计算
（一）、梁底横向支撑计算
该梁底横向支撑采用方木80mm×100mm@300mm。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=（25+1.5）×1.4×0.3=11.13 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2=0.35×(2×1.3（梁侧模板）+0.2)/0.3×0.3=0.98kN/m
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
q3=2×0.3=0.6kN/m；
均布荷载标准值： q = 11.13+0.98 =12.11 kN/m；
均布荷载设计值： q = 1.2×12.11+1.4×0.60=15.37 kN/m；
集中荷载设计值：（梁侧模板与板模板支撑之间的部分板混凝土与模板自重）
P = [1.2×（0.12×25.1（混凝土自重）+0.35（模板自重））+1.4×2.0] ×0.8×0.3=1.3kN；
2.抗弯强度验算：
最大弯矩计算公式如下:
M=qc(2l-c)/8 +pa
其中， M--计算最大弯距(N.mm)；
l--计算跨度；l =800mm；
q--作用在木方上的均布荷载设计值；q=15.37 kN/m
p--作用在木方上的集中荷载设计值；p= 1.3kN
c--计算简图c段长度；c= 0.20 m
a—梁底间距0.3
最大弯距：M =15.37×0.2×（2×0.8-0.2）/8+1.3×0.8/2=1.058 kN.m；
按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：
σ= M/ W< f
其中， σ --梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；
M --梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；
W --梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=80×1002/6=133333 mm3
f --梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；
梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ = M/W =1.058×106/133333= 7.9 N/mm2；
木方的最大应力计算值7.9N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足规定！
3. 挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载最不利分派的挠度，计算公式如下:

ω=qc(8 l 3-4c2 l +c3)/384EI ≤ [ω]= l /250
其中， ω--计算最大挠度(N.mm)；
l--计算跨度；l =800mm；
q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=12.11kN/m
E--梁底横向支撑弹性模量；E=10000 N/mm2
I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=80×803/12=3413333 mm4
梁底横向支撑最大挠度计算值 ω= 12.11×200×(8×8003-4×2023×800+2023) /(384×10000×3413333)=0.73mm；
梁底横向支撑的最大允许挠度 [ω]= 800/250=3.2 mm；
梁底横向支撑的最大挠度计算值 : ω=0.73mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 [ω] =3.2mm，满足规定！

（二）、梁底纵向支撑计算
本工程梁底纵向支撑采用方木80mm×100mm
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载单跨连续梁计算,每跨跨中有三个集中荷载，跨距设计为1100mm，为简化计算，按跨距1200mm计算，计算结果偏于安全。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
p1:=（24+1.5）×0.2×1.4×0.3/2 =1.071kN；
(2)模板的自重荷载(kN)：
p2:=0.35×(2×1.3(梁侧模板)+0.2（梁底模板）)×0.2/2 =0.098 kN
(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
P3:=2×0.3×0.2/2 =0.06kN；
(4)两边板传来荷载设计值：
P4 = [1.2×（0.12×25.1+0.35）+1.4×2.0] ×0.4×0.3=0.82 kN；
集中荷载设计值： P = 1.2×（1.071+ 0.098）+ 1.4×0.06+0.82=2.307kN；
2.抗弯强度及挠度验算：
根据建筑施工计算手册附表2-8 :
最大弯矩：Mmax=Fl/2=2.307*1.2/2=1.384kN.m
按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：
σ= M/ W< f
其